1、第四章 鋼結構的連接焊縫連接螺栓連接第四章 鋼結構的連接教學目的、要求教學內容掌握全焊透對接焊縫和直角角焊縫的構造與計算；理解普通螺栓和高強螺栓的構造與計算；了解焊縫的殘余應力和殘余變形；1.鋼結構的連接方法及應用2.全焊透對接焊縫的構造與計算重點3.角焊縫的構造與計算重點4.焊縫的殘余應力和殘余變形5.普通螺栓和高強螺栓的構造與計算難點第四章 鋼結構的連接4.1 鋼結構的連接方法及其應用連接的方式焊縫連接、鉚釘連接和螺栓連接連接的原則安全可靠、傳力明確、構造簡單、制造方便和節約鋼材 圖4.1 連接的方式a)NNNNc)NNb)螺栓連接鉚釘連接焊接連接第四章 鋼結構的連接一、焊接1、焊接一般通

2、過電弧產生熱量使焊條和焊件局部熔化，然后冷卻凝結成焊縫，使焊件連接成一體。2、焊接的特點 優點：不需要在鋼材上打孔鉆眼，節約材料；任何形狀的構件都可以直接焊接，構造簡單；連接的密封性好，剛度大；易于采用自動化作業，提高焊接的質量。第四章 鋼結構的連接缺點：施焊時溫度高，使材質變脆 形成焊接殘余應力和殘余變形 對裂紋敏感，局部裂紋一旦發生，就容易擴展到 整體，低溫冷脆問題較為突出。3、焊接的應用 除少數直接承受動力荷載結構的某些部位，因容易產生疲勞破壞，其它的部位均可普遍應用。第四章 鋼結構的連接二、鉚接 1、鉚接是將鉚釘插入鉚孔后施壓使鉚釘端部鉚合,常用加熱鉚合，也可在常溫下鉚合。 2、特點傳

3、力可靠，塑性、韌性均較好；制造費工費料，且勞動強度大。基本被焊接和高強度螺栓連接所代替。第四章 鋼結構的連接第四章 鋼結構的連接三、螺栓連接1、普通螺栓連接普通螺栓分為C級螺栓和A級、B級螺栓兩種。 A級、B級螺栓采用鋼材性能等級5.6級或8.8級制造（5.6級抗拉強度fu不小于500N/mm，fy/fu=0.6），A級、B級螺栓,尺寸準確，精度較高。螺桿和螺孔間的最大間隙為0.30.5mm，螺栓受剪性能良好。但制造和安裝過于浪費，目前很少采用。C級螺栓4.6級和4.8級制造。尺寸不精確，螺栓強度較低，螺桿和螺孔之間的間隙為1.53mm，螺栓受剪時板件間產生較大的滑移，故受剪性能較差。受拉性能

4、較好。第四章 鋼結構的連接 2、高強度螺栓連接 高強度螺栓連接采用優質合金結構鋼并經過熱處理，有10.9S級和8.8S級(S表示高強度螺栓）。 高強度螺栓摩擦型連接利用板疊間的摩擦力即可有效地傳遞剪力。其特點變形小、不松動、耐疲勞，因此用于直接承受動荷載的結構最佳。 高強度螺栓承壓型連接允許超過板疊間的摩擦力并產生滑動，然后利用栓桿與螺栓孔壁靠緊傳遞剪力。其特點強度高，剪切變形比摩擦型的大。僅用于承受靜荷載或間接動荷載的結構。第四章 鋼結構的連接扭剪型高強度螺栓第三章 連 接高強度螺栓摩擦型連接高強度螺栓承壓型連接傳力機理利用預拉力把被連接的部件夾緊，使部件的接觸面間產生很大的摩擦力，外力通過

5、摩擦力來傳遞允許接觸面滑移，依靠螺栓桿和螺孔之間的承壓來傳力栓孔直徑螺桿的公稱直徑+1.52.0mm螺桿的公稱直徑+1.01.5mm特點剪切變形小，彈性性能好，特別適用于承受動力荷載的結構連接緊湊，但剪切變形大，不得用于直接承受動力荷載的結構高強度螺栓摩擦型連接和承壓型連接比較第三章 連 接第四章 鋼結構的連接連接方法優 點缺 點焊 接對幾何形體適應性強，構造簡單，省材省工，易于自動化，工效高 。焊接殘余應力大且不易控制，焊接變形大。對材質要求高，質量檢驗工作量大。 鉚 接傳力可靠，韌性和塑性好，質量易于檢查，抗動力荷載好。 費鋼、費工 。目前很少采用普通螺栓連接裝卸便利，設備簡單螺栓精度低時

6、不宜受剪，螺栓精度高時加工和安裝難度較大 。高強螺栓連接 加工方便，對結構削弱少，能承受動力荷載，耐疲勞，塑性、韌性好 。摩擦面處理，安裝工藝略為復雜，造價略高 主要連接方法及優缺點第三章 連 接第四章 鋼結構的連接4.2 焊接方法、焊縫形式和質量等級1. 鋼結構常用的焊接方法電弧焊、埋弧焊、氣體保護焊和電阻焊。 （1）手工電弧焊原理：利用電弧產生熱量熔化焊條和母材形成焊縫。 圖4.2 手工電弧焊 焊機導線熔池焊條焊鉗保護氣體焊件電弧優點：方便，適用于任意空間位置的焊接，特別適用于在高空和野外作業，小型焊接。缺點：質量波動大，要求焊工等級高，勞動強度大，生產效率低。 第四章 鋼結構的連接第章

7、連 接B、焊條的選擇： 焊條應與焊件鋼材（主體金屬）相適應。不同鋼種的鋼材焊接，宜采用與低強度鋼材相適應的焊條。第四章 鋼結構的連接A、焊條的表示方法：E后面加4個數字E焊條(Electrode)第1、2位數字為熔敷金屬的最小抗拉強度（kgf/mm2)第3、4表示適用焊接位置、電流及藥皮的類型。Q390、Q420鋼選擇E55型焊條(E5500-E5518)Q345鋼選擇E50型焊條 (E5001-E5048)Q235鋼選擇E43型焊條（E4300-E4328)（2）埋弧焊（自動或半自動）電弧在焊劑層下燃燒的一種電弧焊方法。、焊絲轉盤送絲器焊劑漏斗焊劑熔渣焊件圖4.3 埋弧自動焊機器優點：自動化

8、程度高，焊接速度快，勞動強度低，焊接質量好。缺點：設備投資大，施工位置受限。焊絲的選擇應與焊件等強度。第四章 鋼結構的連接第章 連 接第四章 鋼結構的連接（3）氣體保護焊 利用焊槍噴出的CO2或其他惰性氣體代替焊劑的電弧溶焊方法。直接依靠保護氣體在電弧周圍形成保護層，以防止有害氣體的侵入。 優點：沒有熔渣，焊接速度快，焊接質量好。缺點：施工條件受限制，不適用于在風較大的地方施焊。（4）電阻焊 利用電流通過焊件接觸點表面的電阻所產生的熱量來溶化金屬，再通過壓力使其焊合。適用于板疊厚度不大于12的焊接。 第四章 鋼結構的連接2. 焊接接頭及焊縫的形式（1）焊縫連接形式：按被連接鋼材的相互位置分為對

9、接、搭接、T形連接和角部連接。第四章 鋼結構的連接1）對接連接有拼接蓋板的對接連接第四章 鋼結構的連接2）搭接連接3）T形連接4）角部連接第三章 連 接（2）焊縫形式：按焊縫截面形狀分為對接焊縫和角焊縫。 對接焊縫按受力與焊縫方向分： 1）正對接焊縫(a)：作用力方向與焊縫方向正交。 2）斜對接焊縫(b)：作用力方向與焊縫方向斜交。 角焊縫按受力與焊縫方向分： 1）正面角焊縫(c) ：作用力方向與焊縫長度方向垂直。 2）側面角焊縫(c) ：作用力方向與焊縫長度方向平行。 3）斜焊縫（c）：作用力方向與焊縫方向斜交。圖4.4 焊縫形式第四章 鋼結構的連接1）對接焊縫正對接焊縫T型對接焊縫 斜對接

10、焊縫2）角焊縫第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接角焊縫沿長度方向的布置分為：第三章 連 接第四章 鋼結構的連接連續角焊縫：受力性能較好，為主要的角焊縫形式。 斷續角焊縫：在起、滅弧處容易引起應力集中，用于次要構件或受力小的連接。 bl間隔角焊縫連續角焊縫第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接角焊縫按施焊位置分為：船形位置焊（平焊）立焊立焊仰焊仰焊仰焊橫焊橫焊橫焊平焊圖3.2.3平焊、立焊、橫焊和仰焊。第三章 連 接第四章 鋼結構的連接3. 焊縫符號及標注方法標注方法相同焊縫安裝焊縫雙面焊縫單面焊縫三角圍焊塞焊縫對接焊縫角焊縫形式hfOhfhfbv 20mm 第三章 連

11、接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接2.對接焊縫的優缺點 優點：用料經濟、傳力均勻、無明顯的應力集中，利于承受動力荷載。缺點：需剖口，焊件長度要求精確。 3.對接焊縫的構造處理墊板墊板墊板圖4.7 根部加墊板圖4.8 對接焊縫的引弧板引弧板第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接1）為防止熔化金屬流淌必要時可在坡口下加墊板。2）在焊縫的起滅弧處，常會出現弧坑等缺陷，故焊接時可設置引弧板和引出板，焊后將它們割除。3）在對接焊縫的拼接處，當焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時，應分別在寬度方向或厚度方向從一側或兩側做成坡度不大于1:2.5的斜角，以使截面過渡和緩，減小應力集中。圖4.9 不

12、同厚度或寬度的鋼板拼接a) 改變厚度b) 改變寬度1:2.51:2.5第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接4. 對接焊縫的強度 1）受壓、受剪的對接焊縫與母材強度相等。 2）三級檢驗的焊縫允許存在的缺陷較多，故其抗拉強度為母材強度的85%。 3）一、二級檢驗的焊縫的抗拉強度可認為與母材強度相等。第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接4.3.2 對接焊縫的計算1. 軸心受力的正對接焊縫圖4.3.5 直對接焊縫連接（4. 1）lw焊縫計算長度，t連接件的較小厚度，對T形接頭為腹板的厚度 ; ftw、fcw對接焊縫的抗拉、抗壓強度設計值（P63表4.2）；（1）對lw的取值：考

13、慮到起落弧缺陷的影響，無引弧板時，焊縫計算長度取實際長度減去2t；有引弧板時，取實際長度。（2）在一般加引弧板施焊的情況下，所有受壓、受剪的對接焊縫以及受拉的一、二級焊縫，均與母材等強，不用計算。 （3）對接焊縫需要計算焊縫強度的情況:沒有引弧板時需要計算； 受拉情況下的三級焊縫。 第三章 連 接第四章 鋼結構的連接圖4.10 斜對接焊縫b（4.2）（4.3）第三章 連 接斜向受力的斜對接焊縫 對接焊縫斜向受力是指作用力通過焊縫重心，并與焊縫長度方向呈夾角，其計算公式為：lw斜焊縫計算長度。加引弧板時，lwb/sinq；不加引弧板時，lwb/sinq2t。 fvw對接焊縫抗剪強度設計值。（P6

14、3表4.2）規范規定，當斜焊縫傾角q56.3，即tanq 1.5時，可認為對接斜焊縫與母材等強，不用計算。第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接2. 承受彎距和剪力聯合作用的對接焊縫 焊縫內應力分布同母材。焊縫截面是矩形，正應力與剪應力圖形分布分別為三角形與拋物線形，其最大值應分別滿足下列強度條件。 （4.5）（4.4）圖4.11 彎矩和剪力共同作用下的對接焊縫M焊縫承受的彎矩；Ww焊縫截面模量。V焊縫承受的剪力；Iw焊縫計算截面慣性矩；Sw計算剪應力處以上（或以下）焊縫計算截面對中和軸的面積矩。第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接 對于工字形或T形截面除應分別驗算最大正

15、應力與最大剪應力外，還應驗算腹板與翼緣交接處的折算應力:（4.6）式中 : 1、1為腹板與翼緣交接處的正應力和剪應力。 1.1為考慮到最大折算應力只在局部出現，而將強度設計值適當提高系數。 圖4.12 彎矩和剪力聯合作用下的對接焊縫工字形截面梁在彎曲時，彎曲正應力主要由上、下翼緣承擔，剪應力主要由腹板承擔，這使得截面上各處的材料能達到充分的利用。第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接2501016161例題：計算工形截面對接焊縫拼接強度,Q235B-F鋼材，E43焊條，手工電弧焊，三級焊縫，加引弧板，截面設計彎矩M=400kN.M，剪力設計V=250

16、kN。解：焊縫設計強度查表4.2 （P63） fvw =125N/mm2 ftw =185N/mm2 fcw =215N/mm2 計算焊縫截面特性翼緣焊縫 lw=250mm（帶引弧板），t=16mm腹板焊縫 lw=568mm（連續焊縫），t=10mm第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接2501016161第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接2501016161對接焊縫小結計算原則：I、II級等強不計算，僅計算III級焊縫（1）軸心受力的對接焊縫對接焊縫的計算第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接（2）受彎受剪的對接焊縫第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構

17、的連接工字形或T形截面應驗算腹板與翼緣交接處的折算應力:1.角焊縫的形式和強度第三章 連 接4.4 角焊縫的構造和計算4.4.1 角焊縫的構造角焊縫按截面形式（兩焊腳邊的夾角）可分為直角角焊縫和斜角角焊縫。 （a）普通型 （b）平坡型 （c）凹面型圖4.13 直角角焊縫截面（1）直角角焊縫通常做成表面微凸的等腰直角三角形截面（a）。對承受動力荷載的結構中，正面角焊縫的截面通常采用（b）的形式，側面角焊縫的截面則做成凹面式（c）。 he hfcos45=0.7hf第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（2）斜角角焊縫兩焊邊的夾角a90或a135o或12mm）或190mm（t12mm）；

18、a) 構件端部僅有兩邊側縫連接時：試驗結果表明，連接的承載力與b / lw有關。為了避免應力傳遞的過分彎折而使構件中應力不均，每條側縫長度b / lw 1；t為較薄焊件的厚度。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接 c)直接承受動力荷載的結構中，角焊縫表面應做成直線形或凹形，焊腳尺寸的比例：正面角焊縫宜為1:1.5，長邊與內力方向一致 ；側面角焊縫可用凹形直角焊縫為1:1 。 b) 在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的5倍或25mm。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接t1t2 （t1t2）搭接圖第三章 連 接 d) 當焊縫端部在焊件轉角處時，應將焊

19、縫延續繞過轉角加焊2hf。避開起落弧發生在轉角處的應力集中。b)2hfa)2hf2hf圖4.18 繞角焊縫第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接 e) 在次要構件或次要焊接連接中，可采用間斷角焊縫。間斷角焊縫的長度不得小于10hf 或50mm，間斷角焊縫之間的凈距，不應大于15t（對受壓構件）或30t（對受拉構件），t為較薄焊件的厚度。以防板件局部凸曲鼓起，而對受力不利或潮氣易于侵入而引起銹蝕。 圖4.19 斷續角焊縫第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接 焊角尺寸：hfdcbadcbahehfhf1）焊縫的破壞面4.4.2 直角角焊縫的基本計算

20、公式假定：直角角焊縫破壞發生于45截面上，既有效厚度方向發生。圖4.20 直角角焊縫截面 有效厚度：he 0.7hf 焊縫厚度：有效厚度+熔深+凸度 有效截面：有效厚度計算長度計算時假定有效截面上應力均勻分布。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接2）有效截面上的應力狀態圖4.21 角焊縫有效截面上的應力國際標準化組織（ISO）推薦用式（4.8）確定角焊縫的極限強度dadacche 在外力作用下，直角角焊縫有效截面上有三個應力： 正應力，與焊縫長度方向（面外垂直） 剪應力，與焊縫長度方向（面內平行） 剪應力，與焊縫長度方向（面內垂直） 上式相當于國產Q235鋼提出，其它

21、鋼種公式左邊系數（1.73.0）式中： fuw -焊縫金屬的抗拉強度第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（4.10）ffw角焊縫強度設計值我國規范采用了折算應力公式，引入抗力分項系數后得角焊縫計算公式為： 出于偏于安全考慮，且與母材的能量強度理論的折算應力公式一致，歐洲鋼結構協會（ECCS），將（4.8）的1.8改為3即：ffw由角焊縫抗剪條件確定，所以公式右邊相當于角焊縫抗拉強度設計值。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接圖4.23 直角角焊縫的計算 如圖所示承受互相垂直的Ny、Nx兩個軸心力作用的直角角焊縫，Ny垂直于焊縫長度方向產生平均

22、應力f，其在有效截面上引起的應力值為：（4.11） f 對于有效截面既不是正應力也不是剪應力，但可分解為 和 。對直角角焊縫 ：3）實用計算方法第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接圖4.24 直角角焊縫的計算沿焊縫長度方向的力Nx，在有效截面上引起平行于焊縫長度方向的剪應力 f。（4.12）第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接則直角角焊縫在各種應力綜合作用下的計算公式為：（4.13）（4.14）f 正面角焊縫的強度設計值增大系數。靜載或間接承受動荷載時 f 1.22，對直接承受動力荷載的結構， f 1.0 。 第三章 連 接第三章 連 接第四

23、章 鋼結構的連接實用計算公式第四強度理論：第三章 連 接正面角焊縫 f0，力N與焊縫長度方向垂直。側面角焊縫 f0，力N與焊縫長度方向平行。（4.15）（4.16）以上各式中： he=0.7hf； lw角焊縫計算長度，考慮起滅弧缺陷時，每條焊縫取其實際長度減去2hf。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接4.4.3 角焊縫的計算1.軸心力（拉力、壓力和剪力）作用時角焊縫的計算 當焊件受軸心力，且軸心力通過連接焊縫群的中心，焊縫的應力可認為是均勻分布的。(1）用蓋板的對接連接A、僅采用側面角焊縫連接NNlwSlw連接一側的側面角焊縫計算長度的總和第三章 連 接第三章 連

24、接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接B、采用三面圍焊連接NNlwlw先計算正面角焊縫承擔的內力Slw連接一側的正面角焊縫計算長度的總和再計算側面角焊縫的強度Slw連接一側的側面角焊縫計算長度的總和第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接(2）承受斜向軸心力的角焊縫NNxNyff圖4.25 軸心力作用下的角焊縫平行于焊縫長度方向的分力Ncos垂直于焊縫長度方向的分力Nsin （4.17a）（4.17b）外力N和焊縫長度方向斜交，焊縫受到的力N被分解為：代入公式，得焊縫計算公式：第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（4.18）取得：令：則斜焊縫的計算

25、公式為：02030405060708090 f 1.001.021.041.081.121.141.201.22將 f（斜焊縫強度增大系數）作成表格第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接例題4.1 試設計用拼接蓋板的對接連接。已知鋼板寬B270mm，厚度t1=28mm，拼接蓋板的厚度t2=16mm。該連接承受的靜態軸心力N1400kN（設計值），鋼材為Q235B，手工焊，焊條為E43型第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接分析方法一：假定焊腳尺寸-焊縫長度-拼接蓋板尺寸步驟1：假定焊腳尺寸（hf）角焊縫的尺寸是根據板件的厚度確定的。最大焊腳尺寸：

26、規范規定，當t6mm時，hft-(12)mm，t為較薄焊件的厚度hfmax =1415mm取hf=10mm,查表可得角焊縫強度設計值：ffw160N/mm2最小焊腳尺寸：規范規定，hf1.5(t)1/2，t為較厚焊件的厚度hfmin = 7.9mm第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接步驟2：計算焊縫長度（lw）假設采用兩面側焊縫，拼接蓋板采用上下兩塊。根據公式算得連接一側所需四條焊縫總長度拼接蓋板的長度 L=2lw+10=3332+10=676mm, 取680mm式中，10為兩塊被連接鋼板的間隙一條側焊縫的實際長度: lw =1250/4+210= 333mm 驗算l

27、wmin=10hf=1010=100lw=333lwmax=60hf=6010=600第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接步驟3：確定拼接蓋板的寬度（b）雖然沿拼接蓋板的寬度方向沒有施焊，但也應該根據強度條件和構造要求確定其寬度。強度條件：假設b=240mm,則一塊拼接蓋板的橫截面積A=3840mm2, 根據靜態軸力計算的強度值s=N/2A=1.4106/（23840）=182.3 N/mm2f=215 N/mm2故選用拼接蓋板的尺寸為680mm240mm16mm構造要求：當板件端部只有兩條側面角焊縫連接時，要求b12mm時，b16t=1616=256, t為較薄焊件

28、的厚度第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接方法二：假定焊腳尺寸和拼接蓋板尺寸-驗算焊縫承載力（如果假定的焊縫尺寸不能滿足承載力要求時，則應調整焊腳尺寸，再進行驗算）步驟1：假定焊腳尺寸（hf=10mm)步驟2：假定拼接蓋板尺寸采用菱形拼接蓋板，拼接蓋板上下兩塊第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接步驟3：計算各部分焊縫的承載力a)正面角焊縫：N1=109.3kNb)側面角焊縫N2=448.0kNc)斜焊縫N3=854.8kN步驟4：作用力設計值與承載力比較N=1400kN 6mm時，hft-(12)mm，t為較薄焊件的厚度10mmhfmax =

29、89mm取hf=6mm最小焊腳尺寸：規范規定，hf1.5(t)1/2，t為較厚焊件的厚度14mmhfmin = 5.6mm第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接步驟3：計算角鋼肢背和肢尖上側縫分擔的軸力（N1 ,N2）查表（P72表4.4）得焊縫內力分配系數K1=0.65, K2=0.35肢背角焊縫所承受的內力 N1=0.65575=373.75kN肢尖角焊縫所承受的內 N2=0.35575=201.25kNNk1Nk2Nlw2lw1第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接步驟4：計算角鋼肢背和肢尖上側縫長度（lw1 ,lw2）利用公式肢背角焊縫側

30、縫長度lw1=278mm考慮到起滅弧的影響，肢背和肢尖角焊縫實際長度肢尖角焊縫側縫長度lw2=150mmlw2=lw2+2hf=162mmlw1=lw1+2hf=290mm第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接NeNxNyMANxMNyhehet（1）受彎矩M 、剪力V 、軸力N聯合作用時角焊縫的計算由軸心拉力Nx產生的應力：由彎矩M產生的最大應力：2.復雜受力時角焊縫連接計算第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接A點產生的剪應力：A點控制應力最大為控制設計點A點產生的正應力由兩部分組成：軸心拉力Nx和彎矩M產生的正應力。直接疊加得：代入角焊縫實

31、用計算公式第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（2 ）V、M共同作用下焊縫強度計算h1f1f2fxxhh2221h1MeFVM對于1點：式中：Iw全部焊縫有效截面對中性軸的慣性矩； h1兩翼緣焊縫有效截面最外纖維間的距離假設：腹板焊縫承受全部剪力，全部焊縫承受彎矩第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接彎曲應力沿焊縫截面呈三角形分布剪應力沿腹板焊縫截面均勻分布如圖第三章 連 接h1f1f2fxxhh2221h1MeFVM對于2點：強度驗算公式：h2 腹板焊縫的實際長度；lw2腹板焊縫的計算長度；he2腹板焊縫截面有效高度。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼

32、結構的連接鋼結構設計原理 Design Principles of Steel Structure第三章 連 接工字梁（或牛腿）與鋼柱翼緣角焊縫的連接另一種計算方法是使焊縫傳遞應力近似與材料所承受應力相協調，即假設腹板焊縫只承受剪力，翼緣焊縫承擔全部彎矩，并將彎矩M化為一對水平力H=M/h。 (h值近似取為翼緣中線的距離) 腹板焊縫的強度計算式：HH翼緣焊縫的強度計算式：V第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接Chapter 4 Connections of steel structures第三章 連 接（3）三面圍焊受扭矩、剪力聯合作用時角焊縫的計算圖3.3.19 承受偏心力的三面

33、圍焊 Fe1rxahl2xxyyAA0TVre將F向焊縫群形心簡化得: 軸心力 VF扭矩 T=Fe故：該連接的設計控制點為A點和A點計算時按彈性理論假定:被連接件絕對剛性，它有繞焊縫形心O旋轉的趨勢，而焊縫本身為彈性。扭距在角焊縫群上產生的任一點的應力方向垂直于該點與形心的連線，且應力大小與連線長度r成正比。在軸心力V作用下，焊縫群上的應力均勻分布。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接e2x0hl2xxyyAA0TFrxxyyrrxryA0heTTfFAT作用下A點應力:sTIp為焊縫計算截面對形心的極慣性矩，Ip =Ix+Iy Ix，Iy焊縫計算截面對

34、x、y軸的慣性矩； rx、ry為焊縫形心到焊縫驗算點在x、y方向的距離。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接軸力F產生的應力按均勻分布計算，A點應力:A點垂直于焊縫長度方向的應力為: f，F，平行于焊縫長度方向的應力為: T強度驗算公式：F第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接xxyyrrxryA0heTTfFA例4.3 驗算圖中梁與鋼柱間的連接角焊縫的強度。鋼材Q235，手工焊，焊條E43型。荷載設計值N=400kN（靜力荷載），e=250mm，焊腳尺寸hf=8mm。焊縫采用了周邊圍焊。NVMa)b)c)例題4.3 (角焊縫受偏心剪力)第三章 連 接第三章

35、 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接分析對于工字梁與鋼柱的角焊縫連接，通常只承受彎矩M和剪力V的作用，荷載情況簡單，但是焊縫采用了周邊圍焊，焊縫截面情況比較復雜。目的：驗算角焊縫的強度（焊腳尺寸hf已知，焊縫長度lw可以根據構造要求確定）計算時可以采用兩種假設：A：腹板焊縫承受全部剪力，彎矩由全部焊縫承擔；B：腹板焊縫承受全部剪力，翼緣焊縫承受全部彎矩。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接計算步驟2：作用在焊縫形心上力的計算V=N=400kN M=Ne=100kNm 步驟1：確定焊縫強度設計值（ffw）查表4.2（P63） 得 ffw =160N/mm2采用假設

36、A：腹板焊縫承受全部剪力，彎矩由全部焊縫承擔步驟3：計算焊縫有效截面對中和軸的慣性矩第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接翼緣焊縫的最大正應力 sf1=106.9N/mm2bf160=195N/mm2 步驟4：計算控制點應力 控制點有兩點： a) 翼緣焊縫的最外纖維處 b) 翼緣焊縫與腹板焊縫的交點處 b)交點處腹板焊縫由彎矩引起的最大正應力 sf2=88.4N/mm2剪力V在腹板焊縫中產生的平均剪應力 tf=105.0N/mm2交點處腹板焊縫的強度為127.6N/mm2160N/mm2 滿足強度要求第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接 采用假

37、設B：腹板焊縫承受全部剪力，翼緣焊縫承受全部彎矩HH 步驟3：翼緣焊縫所承受的水平力（翼緣焊縫承擔全部彎矩，可以將彎矩轉化為一對水平力） H=M/h=263kN (h值近似取為翼緣中線的距離) 翼緣焊縫的強度 sf120.4N/mm2195N/mm2腹板焊縫的強度 tf105.0N/mm2160N/mm2 均滿足要求第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接例4.4 設計牛腿板與鋼柱間的連接角焊縫（三面圍焊），并驗算焊縫強度。板邊長度l1=300mm，l2=400mm，偏心力F=196kN，e1=300mm，承受靜力荷載，鋼材Q235，手工焊，焊條為E43型，鋼板厚t=10

38、mm。（見書上例題4.5，P78）ye1TFVAoa)e2l1l2第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接xryrxrb)yoxy0.7hfye1TFVAoa)e2l1l2分析該三面圍焊共同承受剪力V和扭距T的作用，將偏心力F移至焊縫計算截面的重心就可以求出相應的V和T。目的：設計牛腿板和鋼柱板之間的角焊縫（焊縫長度可以根據構造要求確定）假設焊腳尺寸驗算角焊縫的強度第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接計算步驟2：焊縫計算截面的重心位置 x0=90mm 步驟1：確定焊縫強度設計值（ffw） 查規范（P382表1.3） 得 ffw =160N/mm2

39、xyx300400步驟3：焊縫截面的慣性矩 Ix=16.4107mm4 Iy5.5107mm4 Ip21.9107mm4第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接步驟4：作用在焊縫上的力計算 V=F=196kN e=e1+e2=e1+(l1-x0)=510mm T=Fe=109N.mmrTVxyx300400e2e1NA步驟5：控制點A強度計算 sf=96N/mm2 tT=91N/mm2 sF=35N/mm2 （4.3.6）控制點強度為140.8N/mm26mm時，hf t(12)mm。焊腳尺寸取值：圖：角焊縫最大hf第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構

40、的連接焊縫長度取值：焊縫長度lw也不應太長或太短，其計算長度不宜小于8hf或40mm ，且不宜大于60hf。其他構造要求僅有平行于焊縫長度方向的軸心力時僅有垂直于焊縫長度方向的軸心力時同時有平行與垂直于焊縫長度方向的軸心力時2.角焊縫計算的基本公式第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接1. 受軸心力焊件的拼接板連接僅側面角焊縫：僅正面角焊縫：3.常用連接方式的角焊縫計算第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接 斜向焊縫：三面圍焊時： 先計算正面角焊縫N1， 剩余的N-N1由側面角焊縫承擔。2. 受軸心力角鋼的連接當采用側面角焊縫連接時 肢背： 肢尖

41、：第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接當采用三面圍焊連接時 正面角焊縫承擔的力： 側面角焊縫承擔的力： 肢背 肢尖當采用L形焊連接時 正面角焊縫承擔的力： 側面角焊縫承擔的力： 3. 彎矩作用下角焊縫計算第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接4. 扭矩作用下角焊縫計算(A點)5. 彎矩、剪力、軸心力共同作用下角焊縫計算(A點為控制點)第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接6. 扭矩、剪力、軸心力共同作用下角焊縫計算(A點為控制點)第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接第三章 連 接第

42、三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（1）焊縫受力很小甚至不受力，且要求外觀齊平美觀。（2）焊縫受力雖較大，但采用焊透對接焊縫強度又得不到發揮；如采用角焊縫，焊腳又過大，于是做成用坡口加強的角焊縫。4.5 部分焊透對接焊縫的計算圖4.3.22 部分焊透的對接焊縫截面型式 坡口形式有V形（全V形和半V形）、U形和J形三種。在轉角處采用半V形和J形坡口時，不宜在板的厚度上開坡口，這樣可避免焊縫收縮時板厚度方向產生裂紋。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接 由于未焊透，在焊件之間存在縫隙，焊根處有較大的

43、應力集中，受力性能接近于角焊縫。規范規定：部分焊透的對接焊縫的強度按角焊縫強度公式計算，在垂直于焊縫長度方向的壓力作用下，取 f1.22 ；其他情況取 f1.0 。 不焊透對接焊縫計算用角焊縫公式計算焊縫有效厚度 he 的取值為： a) V形坡口60時，取he=s； 60時，取he=0.75s b) 單邊V形和K形坡口，455取he=s -3 mmc) U形、J形坡口，取he=s s 為坡口根部至焊縫表面的最短距離（不考慮焊縫的凸度） 為V形、單邊V形、K形坡口的角度。如下圖所示。 第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接不焊透對接焊縫的禁用：規范規定： （1）在直接承受動力荷載的結構

44、中，垂直于受力方向的焊縫不得采用不焊透的對接焊縫； （2）對重級工作制和起重量大于或等于50噸的中級工作制吊車梁上翼緣和腹板間的T型連接應采用焊透的對接焊縫。 第四章 鋼結構的連接S的取值第三章 連 接12hf1hf1hf2hf2he2he1b1b2圖A12hf1hf1hf2hf2he2he1b圖B（1）不考慮應力方向，統一取f=1.0。4.6 斜角角焊縫的構造和計算1.斜角焊縫的計算計算方法與直角焊縫相同，按 計算（2）在確定斜角角焊縫的有效厚度時，假定焊縫在其所成夾角的最小斜面上發生破壞。第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（3）規范規定：當兩焊腳邊夾角60o29

45、0o，90o 2當截面上沒有焊接殘余應力時，在N作用下應變增量為：結論：焊接殘余應力使結構變形增大，即降低了結構的剛度。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接（3）對低溫冷脆的影響（4）對疲勞強度的影響 對于厚板或交叉焊縫，將產生三向焊接殘余拉應力，阻礙塑性的發展，使裂縫容易發生和發展，增加了鋼材低溫脆斷傾向。所以，降低或消除焊接殘余應力是改善結構低溫冷脆性能的重要措施。 在焊縫及其附近主體金屬焊接殘余拉應力通常達到鋼材的屈服強度，此部位是形成和發展疲勞裂紋的敏感區域。因此焊接殘余應力對結構的疲勞強度有明顯的不利影響。 對于軸心受壓構件，焊接殘余應力使其撓曲剛度減小，降

46、低壓桿的穩定承載力。（5）對壓桿穩定的影響第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接焊接應力的影響 常溫下不影響結構的靜力強度； 增大結構的變形，降低結構的剛度； 降低疲勞強度； 在厚板或交叉焊縫處產生三向應力狀態，阻礙了塑性變形，在低溫下使裂紋易發生和發展； 降低壓桿的穩定性。2.焊接變形的影響 焊接變形若超出驗收規范規定，需花許多工時去矯正； 影響構件的尺寸和外形美觀，還可能降低結構的承載 力，引起事故。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接4.7.3 減少焊接應力和變形的措施（1）采用合理的施焊順序和方向（2）采用反變形法減小焊接變形或焊接應力

47、（3）錘擊或碾壓焊縫使焊縫得到延伸（4）小尺寸焊件，應焊前預熱或焊后回火處理1.合理的焊縫設計（1）合理的選擇焊縫的尺寸和形式（2）盡可能減少不必要的焊縫（3）合理的安排焊縫的位置（4）盡量避免焊縫的過分集中和交叉（5）盡量避免母材在厚度方向的收縮應力2.合理的工藝措施第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接例題1、某T型牛腿，角焊縫連接，F=250kN，Q235鋼，E43型 焊條，靜荷載，確定焊腳尺寸。解：1、確定焊縫計算長度（兩條L型焊縫) 豎焊縫：lw12005195mm， 水平焊縫： lw2（20016）/2-587mm,取lw285mm2、求焊縫形心及慣性矩：3

48、、力向形心轉移4、受力控制點分項應力（下點）5、焊縫強度結算：6、焊腳尺寸確定： 取：第三章 連 接精制螺栓粗制螺栓代號A級和B級C級強度等級5.6級和8.8級4.6級和4.8級加工方式車床上經過切削而成單個零件上一次沖成加工精度螺桿與栓孔直徑之差為0.250.5mm螺桿與栓孔直徑之差為1.53mm抗剪性能好較差經濟性能價格高價格經濟用途構件精度很高的結構（機械結構）；在鋼結構中很少采用，已被高強度螺栓代替沿螺栓桿軸受拉的連接；次要的抗剪連接；安裝的臨時固定4.8 普通螺栓連接的構造和計算第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接鋼結構設計原理 Design Princip

49、les of Steel Structure第三章 連 接4.8.1 螺栓的排列和構造要求 螺栓的排列應簡單、統一而緊湊，滿足受力要求，構造合理又便于安裝。排列的方式有并列排列(a)和錯列排列(b)兩種。2.螺栓的排列第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接1.螺栓的規格與表示 鋼結構一般選用C級（粗制）六角螺母螺栓，標識用M和公稱直徑（mm）表示，例如M16、M20等第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接并列比較簡單整齊，所用連接板尺寸小，但由于螺栓孔的存在，對構件截面的削弱較大；錯列可以減小螺栓孔對截面的削弱，但螺栓空排列不如并列

50、緊湊，連接板尺寸較大。(1)受力要求 下限：防止孔間板破裂3d0上限：防止板間張口和鼓曲。b）螺孔中心距限制a）端距（順內力方向螺栓中心至構件邊緣距離）限制防止孔端鋼板剪斷，2d0；注：其中d0為螺栓孔的直徑第三章 連 接因此規范從受力的角度規定了最大和最小容許間距中心距太大15d0(d0為孔徑)時，連接進入彈塑性工作狀態后，即使內力重新分布,各個螺栓內力也難以均勻，端部螺栓首先破壞，然后依次破壞。由試驗可得連接的抗剪強度折減系數與l1/d0的關系曲線。連接所需栓數：第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接(4.45b)連接板凈截面強度:第三章 連 接第三章 連 接第三章

51、 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接凈截面面積計算:1）螺栓并列排布：直線面積開孔處受拉破壞面(I，II，III)n1直線面上螺栓孔數d0螺栓孔徑n2折線面上螺栓孔數2）螺栓錯列排布：折線面積第三章 連 接FeFTTxyN1TN1TxN1Tyr11F1N1F（2）普通螺栓群偏心受剪F作用下每個螺栓受力：基本假設 連接件絕對剛性, 螺栓彈性； T作用下連接板件繞栓群形心轉動，各螺栓剪力大小與螺栓至形心的距離ri成正比，方向與它和形心的連線垂直。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接剪力計算公式 設各螺栓至螺栓群形心O的距離為r1 、r2 、r3 ，rn

52、，各螺栓承受的分力分別為N1T、 N2T、N3T ， NnT，根據平衡條件得：（a）TxyN1TN1TxN1Tyr11顯然，T作用下1號螺栓所受剪力最大（r1最大）。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（c） 將（c）式代入（a），得用N1T表達的T式： 由假設得到，（b）螺栓1離形心最遠是危險螺栓,最大剪力N1T第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接（a）第三章 連 接將N1T它分解為水平和豎直分力：（3.5.7）（4.52）得受力最大螺栓所承受的合力為:（4.54）xi第i個螺栓中心的x坐標yi第i個螺栓中心的y坐標yoxx1

53、1r1y1如果y13x1，則可假定xi=0 。 由此得N1Ty=0，則計算式為：（4.51）第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接4.8.3 普通螺栓的受拉連接1.普通螺栓受拉的工作性能b) 試驗證明影響撬力的因素較多，其大小難以確定，規范將螺栓的抗拉強度設計值降低20來考慮撬力的影響，取ftb=0.8f（f螺栓鋼材的抗拉強度設計值）。a) 螺栓受拉時，一般是通過與螺桿垂直的板件傳遞，即螺桿并非軸心受拉，當連接板件發生變形時，螺栓有被撬開的趨勢（杠桿作用），使螺桿中的拉力增加（撬力Q）并產生彎曲現象。連接件剛度越小撬力越大。 圖4.8.6 受拉螺栓的撬力

54、第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接c) 在構造上可以通過加強連接件的剛度的方法，來減小杠桿作用引起的撬力，如設加勁肋，可以減小甚至消除撬力的影響。加勁肋圖4.8.7 翼緣加強的措施 2.單個普通螺栓受拉承載力（4.57）Ntb單個螺栓抗拉承載力；Ae 螺栓螺紋處的有效面積；de 螺栓有效直徑；附表14P384 ftb 螺栓的抗拉強度設計值。(按表4.11P90選用) ftb 0.8f 假定拉應力在螺栓螺紋處截面上均勻分布，則一個拉力螺栓的承載力設計值：第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接dedndmd螺栓的有效截

55、面面積 因栓桿上的螺紋為斜方向的，所以公式取的是有效直徑de而不是凈直徑dn，現行國家標準取：第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（1）栓群軸心受拉 當外力通過螺栓群形心時，一般假定每個螺栓均勻受力，因此連接所需的螺栓數目為：（ 4.58）3. 普通螺栓群受拉N第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接M刨平頂緊承托(板)M1 2 3 4受壓區y1y2y3N1N2N3N4中和軸顯然1號螺栓在M作用下所受拉力最大由力學及假定可得：第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接(2）栓群承受彎矩作用第三章 連

56、 接將式(c)代入式(b)得:由式(a)得:因此，設計時只要滿足下式即可：螺栓i 的拉力: 即受力最大的最外排螺栓1的拉力不超過一個螺栓的抗拉承載力設計值第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接圖3.5.10 螺栓群偏心受拉刨平頂緊承托(板)NeV(3）栓群偏心受拉 V有承托板承受小偏心受拉當M/N較小時，所有螺栓均承受拉力作用，構件B繞螺栓群的形心O轉動。螺栓群的最大和最小螺栓受力為：（4.61a）第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（4.61b）當 Nmin0 則表示所有螺栓受拉，螺栓群繞形心軸旋轉。大偏心受拉當N

57、min 0 時，由于M/N較大，構件B繞A點（底排螺栓）旋轉趨勢，偏于安全取中和軸位于最下排螺栓O處，受拉力最大的螺栓要求滿足：（4.62）第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接4.8.4 剪拉螺栓群的計算同時承受剪力和拉力作用的普通螺栓有兩種可能破壞形式：一是螺栓桿受剪受拉破壞；二是孔壁承壓破壞。圖4.8.12 剪拉聯合作用的螺栓圖4.8.13 剪力和拉力的相關曲線試驗研究結果表明，兼受剪力和拉力的螺桿分別除以各自單獨作用的承載力，所得的相關關系近似為圓曲線。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接規范規定：同時承受剪

58、力和桿軸方向拉力的普通螺栓，應符合圓曲線相關方程，如下列公式的要求： 驗算剪-拉聯合作用：（4.65）（4.66）驗算孔壁承壓：NVb單個螺栓抗剪承載力設計值；Ncb單個螺栓承壓承載力設計值Ntb單個螺栓抗拉承載力設計值；Nv 、Nt單個螺栓承受的最大剪力和拉力設計值。 第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接4.9 高強度螺栓連接的構造和計算材料 高強度螺栓是高強螺桿和配套螺母、墊圈的合稱。高強度螺栓常用鋼材有優質碳素鋼中的45號鋼，合金鋼中的20錳鈦硼鋼等。制成的螺栓有8.8級和10.9級。4.9.1 高強度螺栓的工作性能和構造要求分類按受力特征的不同高

59、強度螺栓分為兩類，摩擦型高強度螺栓通過板件間摩擦力傳遞內力，破壞準則為克服摩擦力；承壓型高強度螺栓受力特征與普通螺栓類似。在外力的作用下螺栓承受剪力和拉力。高強度螺栓安裝時將螺帽擰緊，使螺桿產生預拉力而壓緊構件接觸面，靠接觸面的摩擦來阻止連接板相互滑移，以達到傳遞外力的目的。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接1.高強度螺栓連接工作性能抗剪連接工作性能1）由于高強度螺栓連接有較大的預拉力，從而使被連接件中有很大的預壓力，當連接受剪時，主要依靠摩擦力傳力的高強度螺栓連接的抗剪承載力可達到1點。通過1點后，連接產生了滑移，當栓桿與孔壁接觸后，連接又可繼續承載

60、直到破壞。高強度螺栓NO12341234普通螺栓abNN/2N/22）對于高強度螺栓摩擦型連接，其破壞準則為板件發生相對滑移，因此其極限狀態為1點，所以1點的承載力即為一個高強度螺栓摩擦型連接的抗剪承載力。3）對于高強度螺栓承壓型連接，允許接觸面發生相對滑移，破壞準則為連接達到其極限狀態4點，所以高強度螺栓承壓型連接的單栓抗剪承載力計算方法與普通螺栓相同。第三章 連 接第三章 連 接第三章 連 接第四章 鋼結構的連接第三章 連 接（1）高強度螺栓預拉力的建立方法2.高強度螺栓連接的構造要求 大六角頭螺栓的預拉力控制方法有：a.力矩法 初擰用力矩扳手擰至終擰力矩的30%50%，使板件貼緊密； 終