年4月19日主體現澆面模板支撐方案文檔僅供參考，不當之處，請聯系改正。目錄工程概括····························2施工準備····························2工藝流程····························3操作工藝····························3模板支撐····························3模板拆除····························13成品保護····························14應注意的問題························14工程安全技術························14主體模板工程專項施工方案一、工程概況宜昌聯邦電纜有限公司立式交聯電纜車間，該建筑物地下二層，地上二十三層，上部主體1-3層層高8.0m、4-21層層高7.0m、22-23層層高6.0m，總高162m。兩臺客梯、兩臺貨梯、兩個步梯位于立塔中間部位。±0.00相當于黃海高程54.3m。立塔上部主體為框剪結構，樓層為梁板結構。二、施工準備（1）、模板的選用模板的優化對于提高工程質量，加快施工進度，提高勞動生產率和實現文明施工，都具有重大意義。模板采用自制木框膠合板，加固支撐系統采用φ48×3.0m鋼管、扣件搭設,對拉螺栓控制內外模固定。（2）模板基本要求模板要具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆砼的重量和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。保證工程結構和構件各部分形成尺寸和相互位置的正確。模板接縫應嚴密，不得漏漿。（3）、施工機具木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等。支撐體系：柱箍、鋼管支柱、鋼管腳手架。三、工藝流程（1）、安裝梁模板彈出梁軸線及水平線并進行復核→搭設梁模板支架→安裝梁底楞→安裝梁底模板→梁底起拱→綁扎鋼筋→安裝梁側模板→安裝另一側模板→安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓→復核梁模尺寸、位置→與相鄰模板連接牢固→辦預檢（2）、安裝頂板模板搭設支架→安裝橫縱大小龍骨→調整板下皮標高及起拱→鋪設頂板模板→檢查模板上皮標高、平整度→辦預檢四、操作工藝（1）、安裝梁模板在柱子混凝土上彈出梁的軸線及水平線，并復核。安裝梁模板支架前，樓層間的上下支柱應在同一條直線上。搭設梁底小橫木，間距符合模板設計要求。拉線安裝梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板設計要求。梁底模板經過驗收無誤后，用鋼管扣件將其固定好。在底模上綁扎鋼筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁側模板，將兩側模板與底模用腳手管和扣件固定好。梁側模板上口要拉線找直，用梁內支撐固定。復核梁模板的截面尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。安裝后校正梁中線標高、斷面尺寸。將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦預檢。（2）、安裝樓板模板支架搭設前樓地面及支柱托腳的處理同梁模板工藝要點中的有關內容。腳手架按照模板設計要求搭設完畢后，根據給定的水平線調整上支托的標高及起拱的高度。按照模板設計的要求支搭板下的大小龍骨，其間距必須符合模板設計的要求。鋪設竹膠板模板，用電鉆打眼，螺絲與龍骨擰緊。必須保證模板拼縫的嚴密。在相鄰兩塊竹膠板的端部擠好密封條，突出的部分用小刀刮凈。模板鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板標高，并進行校正。將模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦預檢。五、模板支撐根據模板排列圖架設支柱排架和龍骨(40×90木方立擺，間隔小于500)，經過調節支柱排架，高度，先將大龍骨調平，再設小龍骨，然后鋪設模板，模板鋪設能夠從四周鋪起，在中間收口。支撐模板的滿堂腳手架立桿間距為1200，水平桿步距不大于1600。主龍骨下鋼管與立桿連接點采用雙扣件加固，剪刀撐按工藝標準搭設。排架支撐間距由計算確定，梁下擱楞下用雙扣件支托。滿堂支架搭設時剪刀撐按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130－）要求搭設。底部設掃地桿，上、下兩層排架立柱盡可能設置在同一位置，以利排架荷載傳遞，現澆板砼不致過早受力。高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）、《混凝土結構設計規范》GB50010-、《建筑結構荷載規范》(GB50009-)、《鋼結構設計規范》(GB50017-)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，為此計算中還參考了《施工技術》（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：7.00；梁兩側立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：1.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：15.5；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：19.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：250；主楞豎向根數：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；主楞到梁底距離依次是：100mm，590mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根數：2；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.980m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得15.520kN/m2、23.520kN/m2，取較小值15.520kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=98×1.9×1.9/6=58.96cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.98×15.52×0.9=16.426kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.98×4×0.9=4.939kN/m；計算跨度:l=250mm；面板的最大彎矩M=0.1×16.426×2502+0.117×4.939×2502=1.39×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×16.426×0.25+1.2×4.939×0.25=5.999kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=1.39×105/5.90×104=2.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=2.4N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=16.426N/mm；l--計算跨度:l=250mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=98×1.9×1.9×1.9/12=56.02cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×16.426×2504/(100×6000×5.60×105)=0.129mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.999/(1.100-0.120)=6.121kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×4×9×9/6=108cm3；I=2×4×9×9×9/12=486cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖經過計算得到最大彎矩M=0.466kN·m，最大支座反力R=4.774kN，最大變形ν=0.837mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=4.66×105/1.08×105=4.3N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=490/400=1.225mm；滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.774kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計算簡圖經過計算得到最大彎矩M=0.537kN·m，最大支座反力R=10.622kN，最大變形ν=0.200mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=5.37×105/8.99×103=59.8N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.200mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=600×19×19/6=3.61×104mm3；I=600×19×19×19/12=3.43×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.10+0.35]×0.60×0.90=18.404kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+1.00)×0.60×0.90=2.268kN/m；q=18.404+2.268=20.672kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×20.672×=1.03×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×18.404×0.2+0.437×2.268×0.2=1.579kNRB=1.25ql=1.25×20.672×0.2=5.168kNσ=Mmax/W=1.03×105/3.61×104=2.9N/mm2；梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=15.337kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×18.404×/(100×6000×3.43×105)=0.075mm；滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.168/0.6=8.614kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.614×0.62=0.31kN·m；最大應力σ=M/W=0.31×106/54000=5.7N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×8.614×0.6=3.101kN；方木受剪應力計算值τ=3×3.101×1000/(2×40×90)=1.292N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×8.614×6004/(100×9000×243×104)=0.346mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.579kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=5.168kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.400)/4×0.600×(1.2×0.120×24.000+1.4×1.000)+1.2×2×0.600×(1.100-0.120)×0.352=1.079kN簡圖(kN·m)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.394kN；N2=9.696kN；最大彎矩Mmax=0.295kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.16mm；最大應力σ=0.295×106/4490=65.8N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=9.696kN；R<12.00kN,因此雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.394kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×7=1.084kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+(1.20-0.40)/4)×0.60×0.35+(1.20/2+(1.20-0.40)/4)×0.60×0.120×(1.50+24.00)]=1.965kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4×(1.000+2.000)×[1.200/2+(1.200-0.400)/4]×0.600=2.016kN；N=N1+N2+N3+N4=0.394+1.084+1.965+2.016=5.459kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=5459.487/(0.205×424)=62.8N/mm2；鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=9.696kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(7-1.1)=1.084kN；N=N1+N2=9.696+0.914=10.61kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數，取值為：1.167；μ--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10610.472/(0.205×424)=122.1N/mm2；鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.01×(1.5+0.1×2)=2.004m；k1--計算長度附加系數按照表1取值1.167;k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.01；lo/i=.739/15.9=126；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.417；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=10610.472/(0.417×424)=60N/mm2；鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經驗]:除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架能夠根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，能夠采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，能夠采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層能夠每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。模板拆除（1）模板拆除的一般要點：A、側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及梭角不因拆除模板而受損后，方可拆除。B、底模及冬季施工模板的拆除，必須執行《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204及《建筑工程冬期施工規程》JGJ104的有關條款。作業班組必須進行拆摸申請經技術部門批準后方可拆除。C、已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。D、拆除模板的順序和方法，應按照配板設計的規定進行。若無設計規定時，應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板;自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。E、模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統由一個作業班組執行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時人員熟知，依照拆摸關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。F、現澆結構的拆模所需砼強度：結構類型結構跨度（m）設計砼強度標準值的百分率（%）板≤250>2、≤875>8100梁≤875>8100懸臂構件≤275>2100G、拆除承重模板的期限（參考值，以試壓報告為準）結構類型砼拆模強度占設計強度的比例（%）水泥品種硬化時晝夜平均溫度（°C）151015202530承重模板的拆除期限跨度≤2m板50普硅201397543礦碴2113108752-8m的梁、板≤2懸臂構件75普硅28241813109礦碴322821161311跨度8m以上的梁板；>2懸臂構件100普硅554535282017礦碴605040282319H、承重結構拆模除滿足上表要求外，還要滿足施工荷載小于樓面設計荷載，本工程模板拆除采用隔層拆除順序進行（即上一層樓面砼達到拆模強度方可拆除下一層樓板的支撐），以確保結構安全。（2）、梁板模板拆除：A、工藝流程拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐→拆除側模板→下調樓板支柱→使模板下降→分段分片拆除樓板模板→木龍骨及支柱→拆除梁底模板及支撐系統B、拆除工藝施工要點：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業。而后拆除梁側模板上的水平鋼管及斜支撐，輕撬梁側模板，使之與混凝土表面脫離。下調支柱頂托螺桿后，輕撬模板下的龍骨，使龍骨與模板分離，或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊竹膠板拆下時，或用人工托扶放于地上，或將支柱頂托螺桿在下調相當高度，以托住拆下的模板。嚴禁模板自由墜落于地面。拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板時，應從跨中開始下調支柱頂托螺桿，然后向兩端逐根下凋，拆除粱底模支柱時，亦從跨中向兩端作業。七、、成品保護預組拼的模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。工作面己安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。八、應注意的質量問題梁、板底不平、下撓;梁側模板不平直；梁上下日漲模，防治的方法是粱、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應經過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度，作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。工程安全技術（1）模板工程安全技術1．施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢；2．按照模板施工方案的要求作業；3．經醫生檢查認為不適宜高空作業的人，不得進行高空作業；4．工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人；工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落；5．模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施；6．應及時沿橫向和縱向加設水平支撐和垂直剪刀撐；8．拆除板、梁、柱墻模板，在4m以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿，嚴禁在同一垂直面上操作；7．安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作；8．高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施；9．安裝和拆除柱、墻、梁、板的操作層，從首層以上各層應張掛安全平網；進行拆除作業時，應設置警示標牌；10．二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋；高空拆模時，應有專人指揮；并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往；11．不得在腳手架上堆放大批模板等材料；12．支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上，通路中間的斜撐、拉桿等應設在1.8m高以上；13．支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢；