1、，、橫向水平地震作用下框架結構側移驗算1橫向框架梁的線剛度在框架結構中，現澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效線剛度， 減小框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現澆樓面 的邊框架梁取lb 1.5I0 Io為梁的截面慣性矩；對中框架梁取lb 2.OI0，計算 結果如下表所示：梁截面尺寸(b/mm xh/mm)跨度l/m矩形截面慣性矩1 / x103mi混凝 土強 度等 級Ec2/KNm邊框架梁中框架梁Ib 1.5I0/ x1。3卅ib / xElb/l1(fKN mIb 2.0I0/x 103m4ib EIb/l /x 1dKN mAB跨 橫梁300 X6001.55.4

2、C3030 x 1068.116.2BC跨 橫梁300 X6007.55.4C3030 x 1068.13.2410.84.32AC跨 橫梁300 X6009.05.4C3030 x 1068.12.70CD跨 橫梁300 X4502.42.278C3030 x 1063.4174.2714.5565.695DE跨 橫梁300 X6007.25.4C3030 x 1068.13.37510.84.52.柱的側移剛度D值法柱線剛度計算結果如下表：柱號混凝土強 度等級截面尺寸(a/mmx b/mm)柱高h/mEc /KN m截面慣性矩Ic/ x103mi線剛度icEIc/h/x1fKN m乙C30

3、700x 7005.530 x 10620.00810.913Z2C30550x 5503.630 x 1067.6256.354橫向框架柱側移剛度D值計算如下表所示:樓層柱類型ibKb 一般層ic_一般層2 Kn . 12D4/10 KN /m根數ibK 底層i c0.5 K =底層2 K一層邊框架 邊柱A軸0.2470.3321.4392E軸0.3090.3501.5152邊框架中柱C軸0.6390.4321.8702D軸0.7010.4451.9262中框架邊柱A軸1.4840.5692.4632B軸0.3960.3741.6194E軸0.4120.3781.6366中框架 中柱B軸1.

4、8800.6132.6542C軸0.9180.4862.1046D軸0.9340.4892.1176D653520KN/m其他層邊框架邊柱A軸0.4250.1751.0302E軸0.5310.2101.2362邊框架中柱C軸1.0970.3542.0832D軸1.2030.3762.2122中框架邊柱A軸2.5500.5603.2952B軸0.6800.2541.4944E軸0.7080.2611.5366中框架中柱B軸3.2290.6183.6362C軸1.5760.4402.5896D軸1.6050.6163.6246D794540KN/m3橫向框架自振周期結構自振周期按頂點位移法計算，將

5、各樓層面處的重力荷載代表值 G作為 水平荷載作用在各樓層標高處，按彈性方法求得結構頂點的假想側移， 并考慮填 充墻對框架的影響取折減系數 r =0.7,計算結果如下表結構頂點的假想側移樓層G/KNnVg,Gi /KNi 1D, / KN m 1,/ mm,/mm69990999079454012.6303.85 114582144879454027.01291.24114583290679454041.4264.23114584436479454055.8222.82114585582279454070.3 n167.01124156323765352096.796.7T11.7 T . T1

6、.7 0.7 V 0.30380.65s4.橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算本結構重量和剛度沿高度方向分布比擬均勻，高度不超過40m，變形以剪切變形為主，故水平地震作用采用底部剪力法計算。底部剪力法是先計算出作用于結構的總水平地震作用，也就是作用于結構底 部的剪力，然后將此總水平地震作用按照一定的規那么再分配給各個質點。本設計為洛南縣公安局辦公樓位于洛南縣內，根據設計條件，設防烈度為7,二類場地，設計地震分組為第一組，查表得，Tg =0.35s， max =0.0 8。特征周期值單位：s設計地震分組場地類別-一一-二二-三四第一組0.250.350.450.65第二組0.300.400.55

7、0.75第三組0.350.450.650.90地震影響系數6度7度8度9度多遇地震0.040.08 0.120.16 0.240.32罕遇地震0.50 0.720.90 1.201.40注：括號中數值分別用于設計根本地震加速度為0.15g和0.30g的地區。(1) 結構總水平地震作用標準值Fek因為 T1 =0.65s Tg=0.35s所以TgTi0.90.352 max= 0651.0 0.08=0.0458nGeq c Gi 0.85 63237 53751 KNi 1FekGeq 0.0458 53751 2462 KN(2) 頂部附加地震作用Fn因為T； =0.65s 1.4 0.35

8、=O.495s所以應考慮附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數60.08T, 0.07 0.08 0.65 0.07 0.122。頂部附加水平地震作用F6按下式計算：F66Fek 0.122 2462 300.4 KN(3) 各樓層質點的水平地震作用標準值按下式計算：Fi -6GHlFek(16)j 1(4) 各樓層水平地震剪力按下式計算：6V FjF6i 1計算結果如下表所示樓層hi / mH i / mGi / KNGi H i / KN mGiHiFi / KNVi / KNGiHi63.623.599902347650.243825.7825.753.619.9114582280140

9、.236510.11335.843.616.3114581867650.193417.21753.033.612.7114581455160.150324.22077.223.69.1114581042670.107231.32308.515.55.512415682830.071153.52462.0各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如下列圖所示：825.7KN510.1KN417.2KN324.2KN/231.3KN/53.5KN825.7KN1335.8KN1753.0KN2077.2KN2308.5KN2462.0KN各質點水平地震作用及樓層地震剪力5多遇地震作用下的彈性

10、位移驗算在多遇地震作用時，水平地震作用下框架結構的側移按彈性方法計算，各層間彈性位移角均應滿足位移角限值e 1 / 550的要求，計算結果見下表。位移驗算樓層Vi /KND i / KN m 1iVi /mmDihi /miihi6825.77945401.043.61/34625M335.8P 7945401.683.61/214341753.07945402.213.61/162932077.27945402.613.61/13792：2308.57945402.913.61/123712642.06535204.045.51/13611、縱向水平地震作用下框架結構側移驗算1縱向框架梁的線

11、剛度在框架結構中，現澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效線剛度，減小框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現澆樓面的邊框架梁取lb 1.5I0 Io為梁的截面慣性矩；對中框架梁取lb 2.OI0，計算結果如下表所示：縱向框 架梁截面尺寸(b/mm xh/mm)跨度l/m矩形截面慣性矩3 4丨0 / x10 m混凝 土強 度等 級Ec/KN m邊框架梁中框架梁lb 1.5I03 4 / x10 mib / xEIb/l1dKN mIb 2.0I034/x 10 mib EIb/l /x 1dKN mKL1300 X6007.85.4C3030 x 1068.13.1210.

12、84.15KL2300 X6007.25.4C3030 x 1068.13.3810.84.502.柱的側移剛度D值法柱線剛度計算結果如下表：柱號混凝土強 度等級截面尺寸(a/mnrx b/mm)柱高h/mEc /KN m2截面慣性矩Ic/ x1。3卅線剛度ic EJ/h/x1KN mZ1C30700x 7005.530 x 10620.00810.913Z2C30550x 5503.630 x 1067.6256.354縱向向框架柱側移剛度D值計算如下表所示:樓層柱類型ibKb 一般層i cK 一般層2 Kn . 12 D/104KN /m根數Kib 底層i c0.5 K卄戸、 _ 底層2

13、K一層邊框架邊柱0.2860.3441.4894邊框架中柱A軸0.2860.3441.4892B軸0.5720.4171.80520.5960.4221.8272E軸0.5720.4171.80540.5960.4221.8272中框架邊柱0.3800.3701.6024中框架中柱B軸0.2860.3441.489 2 C、D 軸0.7610.4571.97880.7930.4632.004D602820KN/m其他層邊框架邊柱0.4910.1971.1604邊框架中柱A軸0.4910.1971.160 2 B軸0.9820.3291.93621.0230.3381.9892E軸0.9820.

14、3291.93641.0230.3381.9892中框架邊柱0.6530.2461.4474中框架中柱B軸0.4910.1971.1592C、D 軸1.3060.3952.32481.3610.4052.3834D627620KN/m3縱向框架自振周期結構自振周期按頂點位移法計算，將各樓層面處的重力荷載代表值 G作為 水平荷載作用在各樓層標高處，按彈性方法求得結構頂點的假想側移， 并考慮填 充墻對框架的影響取折減系數 r =0.7,計算結果如下表結構頂點假想側移樓層G/KNnVg,Gi /KNi 1D, / KN m 1,/ mm,/mm69990999062762015.9352.15114

15、582144862762034.2236.24114583290662762052.4302.03114584436462762055.8249.62114585582262762088.9 亍193.811241563237602820104.9104.9Ti 1.7 TT1.7 0.7 、0.35210.71s4.橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算本結構重量和剛度沿高度方向分布比擬均勻，高度不超過40m，變形以剪切變形為主，故水平地震作用采用底部剪力法計算。底部剪力法是先計算出作用于結構的總水平地震作用，也就是作用于結構底部的剪力，然后將此總水平地震作用按照一定的規那么再分配給各個質點。本

16、設計為洛南縣公安局辦公樓位于洛南縣內，根據設計條件，設防烈度為7,二類場地，設計地震分組為第一組，查表得，Tg =0.35s， max =0.0 8。1結構總水平地震作用標準值 Fek因為 T =0.71s Tg=0.35sTg0.90.351.0 0.08=0.0423所以=g2 max= 0.71Geqnc Gi 10.85 6323753751 KNFekGeq0.0423 537512274 KN因為T1=0.71s 1.4 0.35=0.495s所以應考慮附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數60.08T1 0.07 0.08 0.71 0.07 0.127。頂部附加水平地震作用F6

17、按下式計算：F66Fek 0.127 2247 285.4 KN(3) 各樓層質點的水平地震作用標準值按下式計算：Fi -6GHFek(16)GjHjj 1(4) 各樓層水平地震剪力按下式計算：6i 1762.1KN462.9KN378.6KN209.9KN139.3KN計算結果如下表所示各層縱向水平地震作用標準值及樓層地震剪力樓層hi / mHi/ mGi / KNGi H i / KN mGiHiFi / KNVi / KNGiHi63.623.599902347650.243762.1762.153.619.9114582280140.236462.91225.043.616.31145

18、81867650.193378.61603.633.612.7114581455160.150294.21897.823.69.1114581042670.107209.92107.715.55.512415682830.071139.32247.0各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如下列圖所示:762.1KN1225.0KN1603.6KN1897.8KN2107.7KN2247.0KN5多遇地震作用下的彈性位移驗算在多遇地震作用時，水平地震作用下框架結構的側移按彈性方法計算，各層間彈性位移角均應滿足位移角限值e 1 / 550的要求，計算結果見下表。樓層V /KND i /

19、KN m 1iVi /mmDihj /mi ihi6762.16276201.213.61/297551225.0P 6276201.953.61/184641603.66276202.563.61/140631897.86276203.023.61/119222107.7P 6276203.343.61/107812247.06028203.735.51/1475三、橫向風荷載作用下框架結構側移驗算1.風荷載標準值2根據設計條件，根本風壓 Wo 0.35KN/m，根據?荷載標準?，迎風面0.8和背風面s 0-5。H 23.5m 30m且H/B 235/18.6 1.26 1.5，取 z 1.0根據各樓層標高處的高度 Hj，查表得z，那么風荷載標準值為2wKz z sw0 1.0 0.35 z s 0.35 z sKN/m以框架