摘要輕烴又稱為天然氣凝液（NGL），在組成上覆蓋，含有凝析油組分（）。輕烴回收是指天然氣中比甲烷或乙烷更重的組分以液態形式回收的過程。輕烴回收的目的一方面是為了控制天然氣的烴露點以達到商品氣質量指標，避免氣液兩相流動；另一方面，回收的液烴有很大的經濟價值，可直接用作燃料或進一步分離為乙烷、丙烷、丁烷、或丙丁烷化合物（液化氣）、輕油等，也可以用做化工原料。另外，輕烴作為一種新型的清潔能源，市場前景非?？捎^。所以，設計合理的輕烴回收裝置，在化工生產中具有很大的必要性。本設計主要針對輕烴的回收裝置進行，根據原料氣的組成及產品指標，計算出合理的分離序列。通過計算可以得到脫乙烷塔和丙丁烷塔的塔徑分別是和，理論板數分別為10塊和11塊，回流比分別為和。脫乙烷塔的操作條件為塔頂，，塔底為，，丙丁烷塔的操作條件為，，塔底為，。確定塔的形式都為浮閥塔，分別對兩個塔的各項參數進行了設計，并對塔進行了水力學校核，所得的塔能較好的達到分離要求。關鍵詞:輕烴；分離；精餾；設計ABSTRACTLighthydrocarbon,whichisalsocalledtheNaturalgascondensate,inthecompositioniscoveredby,andcontainsoilcondensatecomponents.Lighthydrocarbonispointtotheprocessthattorecoverythecompositionasliquidthatmoreheavythanmethaneorethane

intheNaturalgas.Thepurposeofthelighthydrocarbonrecoveryistocontrolthegashydrocarbondewpointinordertoachievequalitygoodsgasindex,avoidgas-liquidtwophaseflow;Ontheotherhand,theliquidhydrocarbonrecoveryhasagreateconomicvalue,itcanbedirectlyusedforfuelorfurtherseparationforethane,propane,butane,orpropaneandbutanecompounds(liquefiedpetroleumgas),lightoiletc,alsocanbeusedasrawmaterialforchemicalindustry.Inaddition,asanewcleanenergy,lighthydrocarbon’smarketforegroundisveryconsiderable.So,todesignthereasonablelighthydrocarbonrecyclingequipmenthasgreatnecessityinchemicalproduction.Thedesignforthemainlightrecoverydevice,accordingtothecompositionofthegasmaterialandproductindex,calculatereasonableseparationsequence.Throughthecalculationcangettotakeofftheethanetowerandthetowerpropaneandbutanetowerdiameteraremandm,respectively,theoryrespectivelynumbersofplateare10and11piece,refluxratioareand,operationconditionfortakeoffethanetowerare,forthetopand,forthebottomofpropaneandbutanetowerare,forthetopand,forthebottom.Determinetheformoftowerforthefloatvalvetower,

designvariousparametersforthetwotowers,checkthemfromhydraulicsandthentheycanachieveseparationrequirements.Keywords:Light；hydrocarbon；Abruption；Distillation；Design目錄1前言…….………………..…………….1氣質條件及生產要求……………….………..…1輕烴回收方法……….………..…2輕烴回收裝置設計意義……………….……..…32工藝方案及流程……….…………………..……..……4工藝方案…………….……..……4裝置原則工藝流程圖……………………...……4生產流程簡述…………...………43物料衡算………………..………..……5脫乙烷塔的物料衡算……………………...……5清晰分割…………………5確定最小理論板數………7最小回流比及實際回………………...……7確定實際板數及進料位置…………..……7確定適宜的進料溫度………………..……8丙丁烷塔的物料衡算…………………….……8清晰分割……………..……8確定最小理論板數………………….……10最小的回流比及實際回流比計算…………………..……10確定實際板數及進料位置………….……10確定適宜的進料溫度……………….……104能量衡算…………………..….….……11脫乙烷塔的能量衡算………..…11D-104熱負荷………...……11D-105熱負荷………...……11循環水用量…………….…12丙丁烷塔的能量衡算……………………..……12D-106熱負荷……………………...………12D-107熱負荷…………...…13循環水用量…………..……14其他熱量衡算………......…………….……..…14熱負荷計算………………14水循環計算………………145設備的工藝計算及選型……………..15壓縮機的工藝計算與選型………….…………15分子篩干燥器的設計與計算………….………15低溫分離器的設計與計算…………….………16D-101的設計與計算……………..………16D-102的設計與計算……………..………18膨脹機的設計與計算………………….………21精餾塔的設計與選型…………………….……21脫乙烷塔的設計與選型………..………21丙丁烷塔的設計與選型………..………27換熱器的設計與選型………………….………34換熱器選型一覽表…………………….………366原材料，動力消耗定額及消耗量………..…………37原材料…………………….……37動力消耗……………….………37冷卻水及蒸汽用量………37壓縮機及膨脹機功率……………………377設計結果匯總……………….….……398結論與建議…………………….….…43結論…………………….…….…43建議…………………….…….…43謝辭……………….……………..………44參考文獻………….……………..………451前言氣質條件及生產要求表原料氣組成序號組成名稱摩爾組成，n%12345678910總結原料氣處理量，條件為（絕）。處理量換算為流量則為。設計條件及要求：設計條件：①進裝置原料天然氣壓力（絕）。②進裝置原料天然氣溫度30℃。設計所要達到的要求：①回收天然氣中的液烴，要求丙烷的收率≥65%。外輸氣C1+C2≥。②設計的工藝流程，工藝尺寸符合要求。輕烴回收方法氣體過冷工藝(GSP)及液體過冷工藝(LSP)[1]：1987年Ovaoff工程公司等提出的GSP及LSP是對單級膨脹機制冷工藝(ISS)和多級膨脹機制冷工藝(MTP)的改進。美國GPM氣體公Goldsmith天然氣處理廠NGL回收裝置即在改造后采用了GSP法。該裝置在1976年建成，處理量為220×104m3/d，原采用單級膨脹機制冷法，1982年改建為兩級膨脹機制冷法，處理量為242×104m3/d，最高可達310×104m3/d，但其乙烷收率僅為70%。之后改用單級膨脹機制冷的GSP法，乙烷收率有了明顯提高，在1995年又進一步改為兩級膨脹機制冷的GSP法，設計處理量為380×104m3/d，乙烷收率(設計值)高達95%。直接換熱(DHX)法：DHX法是由加拿大埃索資源公司于1984年首先提出，并在JudyCreek廠的NGL回收裝置實踐后效果很好。該法的實質是將脫乙烷塔回流罐的凝液經過增壓、換冷、節流降溫后進入DHX塔頂部，用以吸收低溫分離器進該塔氣體中的C3+烴類，從而提高C3+收率。將常規膨脹機制冷法(ISS)裝置改造成DHX法后，在不回收乙烷的情況下，實踐證明在相同條件下C3+收率可由72%提高到95%，而改造的投資卻較少。我國吐哈油田有一套由Linde公司設計并全套引進的NGL回收裝置，采用丙烷制冷與膨脹機聯合制冷法，并引入了DHX工藝。該裝置以丘陵油田伴生氣為原料氣，處理量為120×104m3/d，由原料氣預分離、壓縮、脫水、冷凍、凝液分離及分餾等系統組成。冷劑制冷法工藝技術的發展：混合冷劑制冷(MRC)法采用的冷劑可根據冷凍溫度的高低配制冷劑的組分與組成，一般以乙烷、丙烷為主。當壓力一定時，混合冷劑在一個溫度范圍內隨溫度逐漸升高而逐步氣化，因而在換熱器中與待冷凍的天然氣溫差很小，故其效率很高。當原料氣與外輸干氣壓差甚小，或在原料氣較富的情況下，采用混合冷劑制冷法工藝更為有利。油吸收法的發展：馬拉(Mehra)法是近年來發展的一種油吸收法的改進工藝，其實質是用其他物理溶劑(例如N-甲基毗咯烷酮)代替吸收油，吸收原料氣中的C2+或C3+烴類后采用閃蒸或汽提的方法獲得所需的乙烷、丙烷等。馬拉法借助于所采用的特定溶劑及不同操作參數，可回收C2+、C3+、C4+或C5+等。例如，乙烷及丙烷的收率可依市場需要，分別為2%～90%和2%～100%。這種靈活性是只能獲得寬餾分凝液的透平膨脹機所不能比擬的。輕烴回收裝置設計的意義目前，我國乃至世界上一些發達國家所使用的清潔燃料還是以天然氣，液化石油氣以及柴油為主。而天然氣和液化石油氣都是非常寶貴的化工原料，深加工后的附加值很高，因沒有很好的替代能源，只能將其作為普通的燃料燒掉。在當今世界能源供應日益緊張的情況下，將其作為普通燃料燒掉是資源的浪費，我國提出貫徹開發與節約并重的方針，改善能源結構與布局，依靠科學技術進步，因地制宜的開拓可替代氣源，以提高城市現代化，發展經濟，減少環境污染，提高城市品位，這是各級主管部門今后的首要任務。將輕烴作為燃料可以解決我國石油資源短缺，環節石油供需矛盾，加快我國能源結構調整，是經濟社會可持續發展的有效措施。隨著我國經濟建設的迅速發展以及小城鎮，新農村建設步伐的加快，對潔凈能源需求將日益擴大，這也為輕烴的應用提供了廣闊的市場，其間蘊藏著巨大的商機，是二十一世紀最具投資價值的能源項目。2工藝方案及流程工藝方案根據設計要求，擁有壓差而已利用，可以采用膨脹機制冷法，根據回收要求，對丙烷的回收要求不高，因此，可以采用內冷法。利用自身降溫即可以達到分離要求。裝置的原則工藝流程圖圖裝置原則工藝流程圖生產流程簡述原料氣自凈化廠來，進入分離罐C-101，沉降出顆粒雜質，再經壓縮機Y-101和Y-102兩級壓縮送至分子篩干燥器G-101除去其中的水分，經冷箱X-101降溫后進入低溫分離器D-101，分為氣液兩相，氣相經膨脹后進入低溫分離器D-102進一步分離，氣相進入干氣管道，D-101的液相經冷箱換熱后與D-102的液相混合后經泵B-101輸送至加熱器E-103加熱至一定溫度后進入脫乙烷塔T-101，塔頂冷凝器E-104，氣相進入干氣管道，液相回流，塔底再沸器E-105。塔底產物經泵B-102輸送至丙丁烷塔T-102，塔頂冷凝器冷凝回流，得到產品和，塔底得到。3物料衡算簡捷計算的主要步驟：假設滿足清晰分割，進行初步物料衡算確定塔的操作壓力及溫度確定，校核物料平衡確定R，N確定進料位置實際板數脫乙烷塔的物料衡算清晰分割根據《化工分離過程》[2]計算方法，取重關鍵組分為丙烷，輕關鍵組分為乙烷，假設塔頂丙烷含量不超過，塔底乙烷含量不超過，以100mol計算，脫乙烷塔進料溫度,壓力，進料流量為，在該條件下，查《化工熱力學》（張乃文等）[3]得有表數據：表原料氣熱力學性質(,)組分K值相對揮發度摩爾分數續表：對進料組分進行清晰分割計算，可得表數據：表脫乙烷塔清晰分割計算編號組分名稱摩爾組成1-2根據F=D+W，可以得到塔頂流量D=，塔底流量為W=。結果如表：表清晰分割計算結果編號組分名稱摩爾組成1-234-5-6-7-8-9-100最少理論板數計算最下理論板數可以計算得到：,,,,,,,,。所以清晰分割合理。最小回流比及實際回流比計算根據Underwood公式：和代入數據試差可以計算出，,取實際回流比為最小回流比的倍?？傻么_定實際板數及進料位置根據;則可以查圖得到故，設塔板效率為60%，則實際板數為塊。精餾段理論板數為：，實際板數為，故進8料位置在從上往下數第五塊板處。進料溫度的確定在時，根據計算可得到，所以此時為泡點進料。進料溫度為。丙丁烷塔的物料衡算清晰分割取重關鍵組分為，輕關鍵組分為，假設塔頂含量不超過，塔底含量不超過，以100mol計算，丙丁烷塔進料溫度，壓力，進料流量為，在該條件下，查[3]得如表數據：表原料氣熱力學性質（,）組分K值相對揮發度摩爾分數----對進料組分進行清晰分割計算，可得表數據：表丙丁烷塔清晰分割計算編號組分名稱摩爾組成1-2-3-‘4根據F=D+W，可以得到塔頂流量D=，塔底流量為W=。計算結果如表：表清晰分割計算結果編號組分名稱摩爾組成1-2-3-456-7--100最少理論板數計算最少理論板數可以計算得到,,,,,。所以清晰分割合理。最小回流比及實際回流比計算根據Underwood公式：和代入數據試差可以計算出，，取實際回流比為最小回流比的倍。可得。確定實際板數及進料位置根據；則可以查圖得到故，設塔板效率為60%，則實際板數為塊。精餾段理論板數為：，實際板數為，故進料置在從上往下數第九塊板處。進料溫度的確定根據泡點計算得到在時，，所以此時為泡點進料。故進料溫度為。4能量衡算脫乙烷塔的能量衡算E-104熱負荷由模擬得，體系選取如圖：圖冷凝器負荷體系示意根據《化工原理》（陳敏恒等）[4]可以計算：塔頂冷凝器：=。E-105熱負荷，，能量衡算范圍如圖：圖再沸器熱負荷衡算范圍示意由全塔熱量恒算式即：，其中令，則，，假設成立。循環水用量（1）冷卻水用量取循環水上水溫度20，下水溫度為40，水。。（2）水蒸氣用量低壓蒸汽下，。丙丁烷塔的能量衡算E-106熱負荷體系選取如圖：圖冷凝器負荷體系示意，=。E-107熱負荷根據計算可以得到：，，能量衡算范圍如圖：圖再沸器熱負荷衡算范圍示意由全塔熱量恒算式即：其中令，則，，假設成立。循環水用量（1）冷卻水用量取循環水上水溫度20，下水溫度為40，水的。。（2）水蒸氣用量低壓蒸汽下，。其他熱量衡算熱負荷計算由計算可得到：E-101熱負荷，E-102熱負荷，E-103熱負荷。水循環計算E-101冷卻水計算：，E-102冷卻水計算：，E-103水蒸氣計算：。5設備的工藝計算與選型壓縮機的工藝計算與選型根據《天然氣輸送與處理手冊》[5]，選用往復式壓縮機，有經兩級壓縮，每級壓縮比為3，壓力由（表）升壓到(表)，壓降為50kPa。，。分子篩干燥器的設計與計算采用4A型球形分子篩，有效濕容量：，壓降為時，查取《氣體加工工程數據手冊》[6]，得到分子篩最大允許空塔氣速，根據《天然氣加工工程》[7]，可以得到：吸附床層直徑計算公式 代入數據得4A型分子篩，干氣含水量一般為，設吸附周期為8h，則含水量。分子篩動態平衡相對濕容量為，堆密度，則吸附劑用量，吸附床層高度。。低溫分離器的設計與計算D-101的設計與計算（1）低溫分離器計算在，下，脫水后氣體組成及查[3]中P-T-K圖得到K的值如表：表原料性質(，組分K值摩爾分數據計算，，說明進料的實際泡點溫度和露點溫度分別低于和高于規定的閃蒸溫度，閃蒸問題成立。根據[2]中閃蒸方程式：迭代方程：導數方程：經迭代計算，當時，，符合p-T-K圖的精確度。，。由（i=1,2…c）（i=1,2…c）計算所得x，y列于表：表x，y值計算結果（2）低溫分離器尺寸設計天然氣相對密度，氣體流量為，溫度，壓力（絕）下,由《天然氣集輸工程》[8]可得，查圖得。由解得。液體的負荷約束：液體流量，停留時間。則筒體長度。長徑比。則低溫分離器高度為。根據經驗，進口速度取，出口速度取。操作條件下氣體流量，故入口半徑，出口半徑。D-102的設計與計算（1）低溫分離器計算在，下，脫水后氣體組成及查[3]中P-T-K圖得到K的值如下表：表原料性質表（，）組分K值摩爾分數--據計算，，說明進料的實際泡點溫度和露點溫度分別低于和高于規定的閃蒸溫度，閃蒸問題成立。根據[2]中閃蒸方程式：迭代方程：導數方程：經迭代計算，當時，符合p-T-K圖的精確度。由（i=1,2…c）（i=1,2…c）計算所得x，y列于表：表x，y計算結果（2）低溫分離器尺寸設計：天然氣相對密度，氣體流量為，溫度，壓力（絕）下，由《天然氣集輸工程》[8]可得，查圖的。由解得。液體的負荷約束：液體流量，停留時間。則筒體長度。長徑比。則低溫分離器高度為。根據經驗，進口速度取，出口速度取，操作條件下氣體流量故入口半徑，出口半徑。膨脹機的設計與計算等熵效率為，進口壓力，進口溫度為，出口壓力，出口溫度為，功率W=323kw。精餾塔的設計與選型脫乙烷塔的設計與選型通過模擬可得到物料在，下進入乙烷塔中，氣相流率，液相流率，差得此時氣相密度，液相流率，表面張力。根據《化工設計》[9]（1）塔徑計算：氣液動能參數計算：，取板間距，板上液層高度，查史密斯關聯圖得液相表面張力，查[4]史密斯關聯圖得時的負荷系數，可以校正得到：。最大允許氣速。取安全系數為，則適宜空塔氣速為：塔徑，按標準塔徑尺寸圓整，取D=；那么，實際塔截面積，實際空塔氣速，安全系數在~范圍內，合適。（2）溢流裝置：選用單流型降液管，不設進口堰。1）降液管尺寸取溢流堰長即，查[4]弓型降液管的結構參數圖得：，。因此弓型降液管所占面積，弓型降液管寬度，液體在降液管的停留時間，合適。2）溢流堰尺寸溢流堰長采用平直堰，堰上液層高度：（E近似1）3）溢流堰高液體由降液管流入塔板不設進口堰，并取降液管底隙處液體流速，那么，降液管底隙高度：（2）浮閥數及排列方式：1）初取閥孔動能因數,閥孔氣速為：每層塔板上浮閥個數2）浮閥的排列按所給定的尺寸畫出塔板，并在塔板的鼓泡區內排列方式進行試排，確定出實際的閥孔數。已知，選取無效邊緣區寬度，破沫區寬度，根據鼓泡區面積計算公式：。浮閥的排列方式采用正三角形排列，取同一橫排的空心距，則三角形高度為。核算以下參數：閥孔氣速動能因數，動能因數在9~13之間，合適。塔板開孔率（4）塔板流體力學驗算：1）塔板壓降a.干板阻力臨界氣速因閥孔氣速大于其臨界閥孔氣速，故干板阻力為。b.板上充氣液層阻力取充氣系數，即。c.液體表面張力造成的阻力。所以。單板壓降。2)降液管液泛校核為防止降液管液泛現象發生，要求控制降液管內清液層高度，利用公式進行計算。a.氣體通過塔板的壓降所相當的液柱高度前面已經求出，即。b.液體通過降液管的壓頭損失因不設進口堰可由下式計算，即c.板上液層高度前已選定所以取降液管中泡沫層相對密度，前面已經選定板間距，，則，可見，符合防止降液管液泛要求。（1）液體在降液管內的停留時間應該保證液體在降液管內的停留時間大于3s，才能使得液體所夾帶氣體的放出。，可見，所夾帶氣體可以放出。(2)霧沫夾帶量校核泛點率及板上液體流徑長度板上液流面積查《化學工程手冊》[10]泛點負荷因數，取物性系數，將上面數據代入：及對于大塔，為避免過量液沫夾帶，應控制泛點率不超過80%。上兩式計算的泛點率都在80%以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿足的要求。(3)嚴重漏液校核當閥孔的動能因數低于5時將會發生嚴重的漏液，前面已經計算出，可見，不會發生嚴重的漏液。（4）塔板負荷性能圖1）氣體負荷下限線（漏液線）對于型重閥，因動能因數時，會發生嚴重漏液，故取計算相應的氣相流量：2）過量霧沫夾帶線根據前面霧沫夾帶校核可知，對于大塔，取泛點率，那么整理得霧沫夾帶線為直線，由兩點即可以確定。當時，，當時，。由這兩點便可以繪出霧沫夾帶線。3）液相負荷下限線對于平直堰，其堰上高度必須要大于。取，就可以作出液相負荷下限線。取E=1,代入即可求出：。4）液相負荷上限線液體的最大流量應保證在降液管中停留時間不低于3s，取作為液體在降液管中停留時間的下限，則：5）液泛線根據可求出與的關系，就可以在操作范圍任意取若干點，從而繪出液泛線。將計算出的a,b,c,d之值代入上式方程并整理得：在操作范圍內任意取若干值，由上式可算出相應的值，結果列于表：表結果圖T-101塔板操作性能負荷圖由圖可得，，操作彈性。丙丁烷塔的設計與選型通過模擬可得到物料在，下進入乙烷塔中，氣相流率，液相流率，差得此時氣相密度，液相密度，表面張力，根據《化工設計》[9]（1）塔徑計算：氣液動能參數計算：，取板間距，板上液層高度，查史密斯關聯圖得液相表面張麗為，查[4]史密斯關聯圖得時的負荷系數?？梢孕Ｕ玫剑?。最大允許氣速。取安全系數為，則適宜空塔氣速為：。塔徑，按標準塔徑尺寸圓整，取D=；那么，實際塔截面積，實際空塔氣速，安全系數在~范圍內，合適。（2）溢流裝置：選用單流型降液管，不設進口堰。1）降液管尺寸取溢流堰長即，查[4]弓型降液管的結構參數圖得：，因此弓型降液管所占面積弓型降液管寬度液體在降液管的停留時間，合適。2）溢流堰尺寸溢流堰長采用平直堰，堰上液層高度：（E近似1）3）溢流堰高液體由降液管流入塔板不設進口堰，并取降液管底隙處液體流速，那么，降液管底隙高度：（3）浮閥數及排列方式：1）初取閥孔動能因數,閥孔氣速為：每層塔板上浮閥個數2）浮閥的排列按所給定的尺寸畫出塔板，并在塔板的鼓泡區內排列方式進行試排，確定出實際的閥孔數。已知，選取無效邊緣區寬度，破沫區寬度，根據鼓泡區面積計算公式：。浮閥的排列方式采用正三角形排列，取同一橫排的空心距，則三角形高度為。核算以下參數：閥孔氣速，動能因數，動能因數在9~13之間，合適，塔板開孔率。（4）塔板流體力學驗算1）塔板壓降干板阻力臨界氣速因閥孔氣速大于其臨界閥孔氣速，故干板阻力為板上充氣液層阻力取充氣系數，即液體表面張力造成的阻力所以。單板壓降。2）降液管液泛校核為防止降液管液泛現象發生，要求控制降液管內清液層高度，利用公式進行計算。a.氣體通過塔板的壓降所相當的液柱高度前面已經求出，即b.液體通過降液管的壓頭損失因不設進口堰可由下式計算，即c.板上液層高度前已選定所以取降液管中泡沫層相對密度，前面已經選定板間距，，則,可見符合防止降液管液泛要求。(1)液體在降液管內的停留時間應該保證液體在降液管內的停留時間大于3s，才能使得液體所夾帶氣體的放出。，可見，所夾帶氣體可以放出。（2）霧沫夾帶量校核泛點率及板上液體流徑長度板上液流面積查《化學工程手冊》[10泛點負荷因數，取物性系數，將上面數據代入：即對于大塔，為避免過量液沫夾帶，應控制泛點率不超過80%。上兩式計算的泛點率都在80%以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿足的要求。（3）嚴重漏液校核當閥孔的動能因數低于5時將會發生嚴重的漏液，前面已經計算出，可見，不會發生嚴重的漏液。(4）塔板負荷性能圖：1)氣體負荷下限線（漏液線）對于型重閥，因動能因數時，會發生嚴重漏液，故取計算相應的氣相流量：2)過量霧沫夾帶線根據前面霧沫夾帶校核可知，對于大塔，取泛點率，那么整理得霧沫夾帶線為直線，由兩點即可以確定。當時，，當時，。由這兩點便可以繪出霧沫夾帶線。3)液相負荷下限線對于平直堰，其堰上高度必須要大于。取，就可以作出液相負荷下限線。取E=1,代入即可求出：4)液相負荷上限線液體的最大流量應保證在降液管中停留時間不低于3s，取作為液體在降液管中停留時間的下限，則：5)液泛線根據可求出與的關系，就可以在操作范圍任意取若干點，從而繪出液泛線。將計算出的a,b,c,d之值代入上式方程并整理得：在操作范圍內任意取若干值，由上式可算出相應的值，結果列于表：表結果圖T-102塔板操作性能負荷圖由圖可得，，操作彈性換熱器的設計與選型（1）E-101計算及選型烴類：,,水：,,查《化學工程手冊》[10]得到已知則取安全系數10%，得到。（2）E-102計算及選型烴類：,,水：,,查《化學工程手冊》[10]得到已知則取安全系數10%，得到。（3）E-103計算及選型烴類：,,水蒸汽：,,查《化學工程手冊》[10]得到已知則取安全系數10%，得到。（4）E-104計算及選型烴類：,,水：,,查《化學工程手冊》[10]得到已知則取安全系數10%，得到。（5）E-105計算及選型烴類：,水蒸汽：,查《化學工程手冊》[10]得到已知則取安全系數10%，得到。（6）E-106計算及選型烴類：,,水：,,查《化學工程手冊》[10]得到已知則取安全系數10%，得到。（7）E-107計算及選型烴類：,水蒸汽：,查《化學工程手冊》[10]得到已知則取安全系數10%，得到。換熱器選型換熱設備選型一覽表位號傳熱面積平均溫差傳熱系數傳熱量型號E-101630E-102635E-103650E-104900E-1051000E-106850E-10710006原材料，動力消耗定額及消耗原材料原材料為天然氣，處理量為。動力消耗冷卻水及蒸汽用量冷卻水的上水溫度為25，下水溫度為40，水蒸氣溫度為100，壓力為，冷卻水及蒸汽用量如表：表冷卻水及蒸汽用量E-101E-102E-103E-104E-105E-106E-107總計---冷卻水用量------水蒸氣用量----壓縮機及膨脹機功率表壓縮機及膨脹機功率Y-101Y-102P-101進口溫度出口溫度續表：進口壓力MPa出口壓力MPa功率

7設計結果匯總根據對脫乙烷塔，脫丙烷塔，低溫分離器以及換熱器的計算，得到了表~的匯總表：表各塔操作條件結果匯總參數T-101T-102P，MPa回流罐塔頂進料塔釜T，回流罐塔頂進料塔釜表T-101工藝設計計算結果項目數值說明塔徑板間距塔板型式單溢流弓型降液管空塔氣速溢流堰長溢流堰高板上液層高度降液閥底隙高度浮閥數，個183閥孔氣速閥孔動能因數臨界閥孔氣速孔心距排間距單板壓降液體在降液管內停留時間降液管內清液層高度泛點率%氣相負荷上限氣相負荷下限操作彈性表T-102工藝設計計算結果項目數值說明塔徑板間距塔板型式單溢流弓型降液管空塔氣速溢流堰長溢流堰高板上液層高度降液閥底隙高度浮閥數，個237閥孔氣速閥孔動能因數臨界閥孔氣速孔心距排間距單板壓降