1、哈爾濱工程大學本科生課程設計（二）壓水堆核電廠二回路熱力系統初步設計說明書2013年6月目錄摘要21設計內容及要求22熱力系統原則方案確定32.1 熱力系統原則方案32.2 主要熱力參數選擇42.3 系統熱平衡計算53.1 熱平衡計算方法53.2 熱平衡計算流程63.3 計算結果及分析83.4 8附錄8附表1已知條件和給定參數8附表2選定的主要熱力參數匯總表9附表3熱平衡計算結果匯總表13附圖1原則性熱力系統圖15摘要二回路系統是壓水堆核電廠的重要組成部分，其主要功能是將反應堆一回路系統產生并傳遞過來的熱量轉化為汽輪機轉動的機械能，并帶動發電機組的轉動，最終產生電能。該說明書介紹了一個1000

2、MW齦電廠二回路熱力系統設計及其設計過程。該設計以大亞灣900MWe核電站為母型，選擇了一個高壓缸，三個低壓缸，設有兩級再熱器的汽水分離器，四個低壓給水加熱器，一個除氧器，兩個高壓給水加熱器。蒸汽發生器的運行壓力為6.5MPa,高壓缸排氣壓力為0.78MPa,一級再熱器抽汽壓力2.8MPa,低壓缸進口過熱蒸汽壓力為0.7045MPa,溫度為265.9C,冷凝器的運行壓力為5.9kPa,給水溫度為224.69Co高壓給水加熱器疏水逐級回流送入除氧器，低壓給水加熱器疏水逐級回流送入冷凝器。排污水經凈化后排進冷凝器。各級回熱器和再熱器的蒸汽分配合理，經過加熱器后，蒸汽全部冷凝成疏水，整個系統電廠效率

3、為30.04%01、設計內容及要求本課程設計的主要任務，是根據設計的要求，擬定壓水堆核電廠二回路熱力系統原則方案，并完成該方案在滿功率工況下的熱平衡計算。本課程設計的主要內容包括：(1)確定二回路熱力系統的形式和配置方式；(2)根據總體需求和熱工約束條件確定熱力系統的主要熱工參數；(3)依據計算原始資料，進行原則性熱力系統的熱平衡計算，確定計算負荷工況下各部分汽水流量及其參數、供熱量及全廠性的熱經濟指標；(4)編制課程設計說明書，繪制原則性熱力系統圖。通過課程設計應達到以下要求:(1)了解、學習核電廠熱力系統規劃、設計的一般途徑和方案論證、優選的原則；(2)掌握核電廠原則性熱力系統計算和核電廠

4、熱經濟性指標計算的內容和方法；(3)提高計算機繪圖、制表、數據處理的能力；(4)培養學生查閱資料、合理選擇和分析數據的能力，掌握工程設計說明書撰寫的基本原則。2、熱力系統原則方案確定該設計設有一個高壓缸，三個低壓缸，兩級再熱，七級回熱，汽動給水泵。蒸汽發生器的運行壓力為6.5MPa,冷凝器的運行壓力為5.9kPa。2.1 熱力系統原則方案1、汽輪機組壓水堆核電廠汽輪機一般使用低參數的飽和蒸汽，汽輪機由一個高壓缸、3個低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間設置外置式汽水分離器。最佳分缸壓力(即高壓缸排汽壓力)約為高壓缸進汽壓力的12%2、蒸汽再熱系統壓水堆核電廠通常在主汽輪機的高、低壓缸之間設置汽水分離

5、-再熱器，對高壓缸排汽進行除濕和加熱，使得進入低壓缸的蒸汽達到過熱狀態，從而提高低壓汽輪機運行的安全性和經濟性。汽水分離-再熱器由一級分離器、兩級再熱器組成，第一級再熱器使用高壓缸抽汽加熱，第二級再熱器使用蒸汽發生器的新蒸汽加熱。中間分離器的疏水排放到除氧器，第一級、第二級再熱器的疏水分別排放到不同的高壓給水加熱器。3、給水回熱系統給水回熱系統由回熱加熱器、回熱抽汽管道、凝給水管道、疏水管道等組成?；責峒訜崞靼凑掌橘|傳熱方式不同分為混合式加熱器和表面式加熱器，在本設計中高壓、低壓給水加熱器采用表面式換熱器，除氧器采用混合式加熱器。高壓給水加熱器采用主汽輪機高壓缸的抽汽進行加熱，除氧器采用高

6、壓缸的排汽進行加熱，低壓給水加熱器采用主汽輪機低壓缸的抽汽進行加熱。高壓給水加熱器的疏水采用逐級回流的方式，最終送入除氧器；低壓給水加熱器的疏水全部采用逐級回流的方式，最終送入冷凝器。在選擇給水回熱級數時，均衡了每增加一級加熱器所增加設備投資費用和熱效率的提高程度，所以最終選擇回熱級數為7級（其中除氧器也算一級回熱級數）。為了很好地適應機組變負荷運行，給水泵采取汽動方式，可以利用蒸汽發生器的新蒸汽驅動給水泵汽輪機，因而具有較好的經濟性。給水泵汽輪機排出的廢汽被送到冷凝器中。本設計中使用熱力除氧器對給水進行除氧，從其運行原理來看，除氧器就是一混合式加熱器。來自低壓給水加熱器的給水以及高壓給水加熱

7、器的疏水在除氧器中被來自汽輪機高壓缸排汽加熱到除氧器運行壓力下的飽和溫度，其中高壓缸排汽的壓力高于除氧器的運行壓力，所以高壓缸排汽在排入冷凝器之前需經過減壓裝置進行減壓。除過氧的飽和水再由給水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到規定的給水溫度后再送入蒸汽發生器。2.2 主要熱力參數選擇1、一回路冷卻劑的參數選擇設計時壓水堆核電廠主回路系統的工作壓力為15.2MPa,對應的飽和溫度為343.26C。為了確保壓水堆的安全，反應堆在運行過程中必須滿足熱工安全準則，其中之一是堆芯不能發生水力不穩定性，所以反應堆出口冷卻劑的欠飽和度選為18Co2、二回路工質的參數選擇二回路系統的參數包括蒸汽發生器出口蒸汽的

8、溫度與壓力（蒸汽初參數）、冷凝器運行壓力（蒸汽終參數）、蒸汽再熱溫度、給水溫度和始開分配等。3、蒸汽初參數的選擇壓水堆核電廠的二回路系統一般采用飽和蒸汽，蒸汽初溫與蒸汽初壓為一一對應關系。根據朗肯循環的基本原理，在其它條件相同的情況下，提高蒸汽初溫可以提高循環熱效率，為了提高核電廠經濟性，二回路蒸汽參數選為6.5MPa4、蒸汽終參數的選擇在熱力循環及蒸汽初參數確定的情況下，降低汽輪機組排汽壓力有利于提高循環熱效率。但是，降低蒸汽終參數受到循環冷卻水溫度Tsw,1、循環冷卻水溫升ATsw以及冷凝器端差6t的限制。凝結水的溫度選為36C,忽略了凝結水的過冷度，則冷凝器的運行壓力等于凝結水溫度對應的

9、飽和壓力。5、蒸汽中間再熱參數的選擇蒸汽再熱器使用高壓缸抽汽和蒸汽發生器新蒸汽加熱，所以汽水分離再熱器出口的熱再熱蒸汽（過熱蒸汽）要比用于加熱的新蒸汽溫度要低15C,既265.9C,這樣保證具有適當的傳熱溫差。計算中取再熱蒸汽在第一、二級再熱器中的始升、流動壓降相等。6、給水回熱參數的選擇當除氧器的工作壓力選定以后，再分別對高壓給水加熱器和低壓給水加熱器進行第二次始升分配。對于高壓給水加熱器，每一級的給水始升129.365kJ/kg對于低壓給水加熱器（包括除氧器），每一級的給水始升為109.346kJ/kg。具體參數看附表23、熱力系統熱平衡計算3.1、 熱平衡計算方法3.2、 熱平衡計算流程

10、一、核蒸汽供應系統熱功率計算：已知核電廠輸出功率為N=1000MW=1000000K超設電廠效率為qe,NPP,則反應堆熱功率為：Q=N/e,e,NPF蒸汽發生器的蒸汽產量為：Ds=Q/【(hfh-hs)+(1+Ed)(hs-hfw)】qi為一回路能量利用系數，給定為0.995;hfh為蒸汽發生器出口新蒸汽比始，利用其出口溫度280.9C(飽和蒸汽)，干度99.75%,算得卞亥值為2774.19kJ/kg;hs,為蒸汽發生器運行壓力(6.5MPaj)下的飽和水始，1240.7kJ/kg;hfw為蒸汽發生器給水比始(6.5MPa,224.69C),966.37kJ/kg;S為蒸汽發生器排污率，取

11、為1.05%另外，Gw=DX(1+1.05%)。二、二回路系統各設備耗汽量計算：(1)、給水回熱系統熱平衡計算，確定汽輪機各級抽汽點的抽汽量及冷凝器出口凝給水流量Gcd：首先，假定凝給水量Gcd;其次，計算低壓加熱器抽氣量：Ges,4=Gd*Ahfw,|/(h|es,4-hlew,4)*h；Ges,3=Gcd*Ahfw,|-Gles,4*(hlew,4-hlew,3)*4h/(hles,3-hlew,3)*4h；Ges,2=Gcd*Ahfw,l-(Ges,3+Gs,4)*(hlew,3-hlew,2)*4h/(hles,2-hlew,2)*4h;Ges,2=Gcd*Ahfw,l-(Ges,2+

12、Gs,3+Ges,4)*(hlew,2-hlew,1)*4h/(hles,1-hlew,1)F；其中：hles,j,hlew,j第j級給水加熱器加熱蒸汽、疏水的比始，kJ/kg；Hh給水加熱器的熱效率；Ahfw,i除氧器及低加給水始升；(2)給水泵計算，確定給水泵汽輪機的耗汽量；給水泵汽輪機進汽為新蒸汽，排汽參數等于高壓缸排汽：給水泵有效輸出功率：Nfwp=GwX1000XHfwp/PkW耗汽量Gs,fwp=Nwp/(Tfwp,pTfwp,tiTfwp,tmTfwp,tgH)；其中：“fwp,p汽輪給水泵組的泵效率；Tfwp,ti,Tfwp,tm,Tfwp,tg分別給水泵組汽輪機的內效率、機械

13、效率和減速器效率；Ha為高壓缸進出口始降，kJ/kg；H崢為給水泵的壓升，MPa(3)、汽輪發電機組耗汽量計算，確定計算工況下汽輪機高壓缸、低壓缸以及汽水分離再熱器以及除氧器的耗汽量：I、低壓缸耗汽量G,ip,根據質量平衡，有：Gs,ip=Gcd-Gs,fwp-己dXQ；低壓缸的功率N:N|=G,lpX(h|,i-h|,z)-Gles,4X(hles,4-hi,z)-Gles,3乂(h|es,3-h|,z)-Gs,2乂(hles,2-hl,z)-Gles,1X(hles,1-hl,z)；其中：hi,i、hi,z低壓缸進、出口蒸汽始值，kJ/kg;H、汽水分離再熱器：第二級再熱器用新蒸汽加熱，其

14、耗汽量：Gs,rh2=G,lpX(hrh2,z-hrh2,i)/(hzes,2-hzew2)；第一級再熱器用高壓缸抽汽加熱，其耗汽量為：G,rh1二G,lpX(hrh1,z-hrh1,i)/(hzes,1-hzew1)；其中：hrhj,z,hrw第J級再熱器出、進口蒸汽始值，kJ/kg;hzes,j,hzewj第J級再熱器抽汽、疏水火含值，kJ/kg田、高壓加熱器抽氣量：Ghes,2二Gfw*Ahfw,h-Gs,rh2*(hzew,2-hhew,2,*Th/(hhes,2-hhew,2)*4h；Ghes,1二Gfw*Ahfw,h-Gm*(hzew,1-hhew,1)*Yh-Ghes,2*(hh

15、ew,2-hhew/)*Th/(hhes,1-hhew,1)*4h；其中：Ahw,h高壓加熱器給水始升，kJ/kg；hhes,j,hhew,j第J級高壓加熱器抽氣、疏水始值，kJ/kg；IV、高壓缸耗汽量G,hp,根據能量平衡，有：Nh=N/4mTge-Nl；Gs,hp=Nh+Ges,2X(hhes,2-hh,z)+Gs,rh1X(hzes,1hh,z)+Ghes,1X(hhes,i-hh,z)/(hh,i-hh,z)；分離器疏水：G產G,lpx(1-Xsp,i)/Xsp,i;其中：TmTge汽輪機組機械效率和發電機效率；hh,i,hh,z高壓缸進出口始值，kJ/kg；Xsp,i汽水分離器進口

16、蒸汽干度V、除氧器：利用高壓缸排汽進行加熱，其耗汽量：Gs,dea=GfWXhdea,z-(Ghes,2+Ges,1+G,rh1+G,rh2)義hhew,1-Gcd義hdea,i-GoXho/hh,z；其中：hdea,z,hdea,i除氧器進出口的始值，kJ/kg；h0汽水分離器疏水始值，kJ/kg；(4)確定對應的新蒸汽耗量G,進一步求出對應的給水量Gw,由GW和各級加熱器的疏水量，求出Gd2,Gd2=Gw-(G,dea+G+Ges,6)(5)比較Gd與Gd2,若相對誤差大于1%返回步驟(1)進行迭代計算，直到滿足精度要求為止。(6)確定二回路系統總的新蒸汽耗量D2=G,fwp+G,rh2+

17、G,hp三，核電廠熱效率計算：根據以上步驟計算得到的新蒸汽耗量，計算反應堆的熱功率：Qr2=D2X(hfh-hs,)+(1+0.0105)X(hs-hfw)/41進而可以計算出核電廠效率為：4e,NPP2=N/Qr2=1000000/Q2四，計算精度判斷：將計算得到的核電廠效率“e,NPP2與初始假設的“e,NPP比較，若絕對誤差小于0.1%,即完成計算，否則以e,NPP2為初始值，返回進行迭代計算。3.3、 計算結果及分析計算結果：見附表3；分析：首先，計算書中未考慮部分管道的壓損(主要包括加熱器之間管道壓損、加熱器內抽氣壓損、再熱器到低壓缸壓損等)，這對計算結果會有一定的影響,但是影響不大

18、；其次，各再熱器、加熱器疏水都是相應壓力下的飽和水；最后，蒸汽發生器的排污水經過降溫降壓凈化處理后排入冷凝器中。4.結論此次對壓水堆核電廠二回路熱力系統進行擬定與熱平衡計算，最終初步確定了二回路熱力系統的形式和配置方式，并得到了主要參數。本次設計中的參數選擇接近于壓水堆核電廠的真實參數，所設計的壓水堆核電廠二回路的熱效率為30.04%,與在役核電廠的效率相接近，可以說本設計符合實際生產的需要，因此本設計是個較為成功的設計。參考文獻：1 彭敏俊.核動力裝置熱力分析.哈爾濱：哈爾濱工程大學，2003.2 廣東核電培訓中心.900MW壓水堆核電廠系統與設備.北京：原子能出版社，2000.3 彭敏俊.

19、船舶核動力裝置.北京：原子能出版社，2009.附錄:附表一已知條件和給定參數序號項目符號單位數值1核電廠輸出電功率NMW10002一回路能量利用系數Y1%99.53蒸汽發生器出口蒸汽干度Xfh%99.754蒸汽發生器排污率七d%1.055壓局缸內效率Yl,i%82.076低壓缸內效率Yh,i%83.597汽輪機組機械效率Ym%98.58發電機效率刀ge%98.59新蒸汽壓損ApfhMPa3%ph10再熱蒸汽壓損AprhMPa2%修11回熱抽汽壓損APe,jMPa4%p,j12低壓缸排汽壓損APcdMka5%13高壓給水加熱器出口端差0h,uC314低壓給水加熱器出口端差0l,uC215加熱器效

20、率Yh0.9816給水泵效率刀fwp,P0.5817給水泵汽輪機內效率YIWp,ti0.818給水泵汽輪機機械效率刀fwp,tm0.919給水泵汽輪機減速器效率Yfwp,tg0.9820循環冷卻水進口溫度TSm,1c24附表二確定的主要熱力參數匯總表序號項目符號單位計算公式或來源數值1反應堆冷卻劑系統運行壓力pcMPa選定，151615.22反應堆冷卻劑的飽和溫度Tc,sC查水和水蒸汽表確定343.263反應堆出口冷卻劑過冷度ATsubC選定，1520184反應堆出口冷卻劑溫度TcocTco=Tc,s-ATsub325.265反應堆進出口冷卻劑溫升ATcc選定，3040326反應堆進口冷卻劑溫

21、度TcicTci=Tco-ATc293.267二回路蒸汽壓力PsMPa選定，576.58蒸汽發生器出口新蒸汽溫度TfhCPs對應的飽和溫度280.99一、二次側對數平均溫差Tc25.0410蒸汽發生器出口新蒸汽干度Xfh%蒸汽發生器運行參數給定干度99.7511蒸汽發生器出口新蒸汽次含值hfhkJ/kg根據(Ps、Xfh)查水蒸汽表2774.1912循環冷卻水溫升ATswC選定，68713冷凝器傳熱端差8Tc選定，310514冷凝器凝結水飽和溫度TcdcTcd=TSW,1+ATsw+8T3615冷凝器的運行壓力PcdkpaTcd對應的飽和壓力5.916高壓缸進口蒸汽壓力Ph,iMPa新蒸汽壓損

22、3%品6.30517高壓缸進口蒸汽干度Xh,i%近似焰相等過程，根據(3,i、hfh)查表99.618高壓缸排汽壓力Ph,zMPa選定分壓比12%Ph,i0.756619高壓缸排汽干度Xh,z%由(Ph,z,Sh,i)查出理論值，由Yh,i求出86.0720汽水分離器進口蒸汽壓力Psp,iMPaPsp,i=ph,z0.756621汽水分離器進口蒸汽干度Xsp,i%Xsp,i=Xh,z86.0722第一級再熱器進口蒸汽壓力Prh1,iMPa選定分離器壓損3%psp,i0.733923第一級再熱器進口蒸汽干度Xrh1,i%分離后濕度0.51%選定0.5%99.524第1級再熱器抽汽壓力Pzes,1

23、MPa選定大亞灣參數2.825第1級再熱器抽汽燃值hzes,1kJ/kg由(pzes,1,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2649.65第10頁26第1級再熱器抽汽干度Xzes,1由(pzes,1,hzes,1)查水烝汽表91.5427第二級再熱器出口蒸汽壓力Prh2,zMPa再熱器壓損選定2%psp,i0.704528第二級再熱器出口蒸汽溫度Trh2,zC比新蒸汽低1015,選定端差15C265.929第二級再熱器進口蒸汽壓力Prh2,iMPa兩級再熱器等壓損0.719230第二級再熱器進口蒸汽次含值hrh1,2kJ/kg蒸汽經過兩級再熱器烙升相等2870.6631第二級再熱器進口蒸汽溫度

24、Trh2,iC根據(prh2,i、hrh1,2)查水蒸汽表212.532第2級再熱器抽汽壓力Pzes,2MPa新蒸汽壓損3%品6.30533第1級再熱器抽汽干度Xzes,2由(pzes,2,hzes,2)查水烝汽表99.634低壓缸進口蒸汽壓力pl,iMPapl,i=prh2,z0.704535低壓缸進口蒸汽溫度Ti,iCT,i=Trh2,z265.936低壓缸排汽壓力Pl，zMPa根據排汽壓損，R,z=pcd/0.950.0062137低壓缸排汽干度X,z%根據(pl,z、hl,z)查水蒸汽表Xl,z90.7738回熱級數Z參照大亞灣核電站選定739低壓給水加熱器級數Zl參照大亞灣核電站選定

25、440高壓給水加熱器級數Zh參照大亞灣核電站選定241最佳給水始升Ahfw,opkJ/kghfw,op=(hs-hcd)/(Z+1)136.2442最佳給水焰值hfw,opkJ/kghfw,op=hcd+ZAhfw,op1104.4543最佳給水溫度Tfw,opC根據(psg、hfw,op)查水烝汽表253.744理論給水溫度TfwC選定，Tfw=0.88Tfw,op223.25645理論給水始值hfwkJ/kg根據Tfw對應飽和水焰值958.5346除氧器運行壓力pdeaMPa選定，小于高壓缸排氣壓力0.7147除氧器出口給水溫度TdeaC對應的飽和水溫度165.5548除氧器出口給水比烙h

26、deakJ/kg對應飽和水的烙699.849高壓加熱器給水始升Ahfw,hkJ/kgAhfw,h=(hfw-hdea)/2129.36550除氧器及低加給水始升Ahfw,lkJ/kgAhfw,l=(hdea-hcd)/5109.34651凝水泵的揚程Hm選定23052凝水泵出口壓力pcd,pMPapcd,p=H*p*g+pcd2.259953低壓加熱器給水參數第1級低加進口給水比始hffwi,1kJ/kg凝水泵加壓為等嫡過程，查水蒸汽表153.07第1級低加出口給水比hffwo,1kJ/kghlfwo,1=hlfwi,1+Ahfw262.416第11頁始第2低加級進口給水比始hlfwi,2kJ

27、/kghlfwi,2=hlfWo,1262.416第2低加級出口給水比始h|fwo,2kJ/kghlfWo,2=hlfWi,2+Ahfw371.762第3級低加進口給水比始hlfwi,3kJ/kghlfWi,3=hlfwo,2371.762第3低加級出口給水比始hlfWo,3kJ/kghlfWo,3=hlfWi,3+Ahfw481.108第4級低加進口給水比始hlfWi,4kJ/kghlfWi,4=hlfwo,3481.108第4級低加出口給水比始hlfWo,4kJ/kghlfwo,4=hlfwi,4+Ahfw590.454除氧器進口給水比烙hdea,ikJ/kghdea,i=hlfWo,45

28、90.454第1級低加給水側壓力plfWi,1MPaplfW,1=pcd,p2.2599第2級低加給水側壓力PlfWi,2MPa等壓降1.94992第3級低加給水側壓力PlfWi,3MPa等壓降1.63994第4級低加給水側壓力plfWi,4MPa等壓降1.32996除氧器給水側壓力pdea,iMPa等壓降1.01998第1級低加進口給水溫度TlfWiC根據(plfWi,1,hlfWi,1)查水蒸汽表36.05第1級低加出口給水溫度TfWo,1C根據(plfWi,2,hlfwo,1)杳水蒸汽表62.31第2級低加進口給水溫度TlfWi,2c根據(plfWi,2,hlfwi,2)查水蒸汽表62.

29、31第2級低加出口給水溫度TlfWo,2c根據(plfWi,3,hlfWo,2)杳水蒸汽表88.47第3級低加進口給水溫度TlfWi,3c根據(plfWi,3,hlfwi,3)查水蒸汽表88.47第3級低加出口給水溫度TlfWo,3c根據(plfwi,4,hlfwo,3)查水蒸汽表114.46第4級低加進口給水溫度TlfWi,4c不艮(plfWi,4,hlfWi,4)d=tZR蒸汽表114.46第4級低加出口給水溫度TlfWo,4c根據(pdea,i,hlfWo,4)查水烝汽表140.1954高壓加熱器給水參數給水泵壓力出口壓力PfW,pMPaPfw,p=1.2ps7.8第1級高加給水側壓力R

30、ifW,1MPaRifw,1=Pfw,p7.8第2級高加給水側壓力PifW,2MPa壓力在每級換熱器均勻遞減7.15第1級高加進口給水比始hhfWi,1kJ/kg給水泵加壓為等嫡過程，查水蒸汽表707.64第1級高加出口給水比hhfWo,1kJ/kghhfWo,1=hhfWi,1+AhfW837.005第12頁始第2級高加進口給水比始hhfwi,2kJ/kghhfwi,2=hhfwo,1837.005第2級高加出口給水比始hhfwo,2kJ/kghhfwo,2=hhfwi,2+Ahfw966.37第1級高加進口給水溫度Thfwi,1C根據(Rfw,1,hhfwi,1)查水蒸汽表166.44第1

31、級高加出口給水溫度Thfwo,1C根據(Fhw,2,hhfwo,1)查水蒸汽表193.03第2級高加進口給水溫度Thfwi,2c根據(Rfw,2,hhfwi,2)查水蒸汽表193.03第2級高加出口給水溫度Thfwo,2c根據(Ps,hhfwo,2)查水蒸汽表224.6955高壓加熱器抽氣參數第1級高加蒸汽側溫度Thes,1cThes，產Thfwo,1+3196.03高壓缸第1級抽汽壓力phes,1MPa由Thes,1求出飽和水壓力P,壓損4%,R/0.961.4883高壓缸第1級抽汽燃值hhes,1kJ/kg由(Phes,1,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2558.8高壓缸第1級抽汽干度

32、Xhes,1%由(Phes,1,hhes,1)查水烝汽表88.09第2級高加蒸汽側溫度Thes,2CThes,2=Thfwo,2+3227.69高壓缸第次抽汽壓力phes,2MPa由Thes,1求出飽和水壓力，笄考慮壓損4%2.7903高壓缸第決抽汽燃值hhes,2kJ/kg由(Phes,2,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2649.03高壓缸第2級抽汽干度Xhes,2%由(phes,2,hhes,2)查水蒸汽表91.5156低壓加熱器抽氣參數第1級低加蒸汽側溫度Ties,1CTies,1=Tifwo,1+264.31低壓缸第1級抽汽壓力ples,1MPa由Ties,1求出飽和水壓力,笄考慮

33、壓損4%0.0253低壓缸第1級抽汽燃值hies,1kJ/kg由(pies,1,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2498.91低壓缸第1級抽汽干度Xies,1%由(pies,1,hies,1)查水蒸汽表94.93第2級低加蒸汽側溫度Ties,2CTies,2=Tifwo,2+290.47低壓缸第次抽汽壓力Pies,2MPa由Ties,2求出飽和水壓力，笄考慮壓損4%0.0744低壓缸第決抽汽燃值hies,2kJ/kg由(pies,2,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2633.89低壓缸第次抽汽干度Xies,2%由(pies,2,hies,1)查水蒸汽表98.77第13頁第3級低加蒸汽側溫度Ties,3cTies,3=Tifwo,3+2116.46低壓缸第3a抽汽壓力Pies,3MPa由Ties,3求出飽和水壓力，笄考慮壓損4%0.1846低壓缸第3a抽汽燃值hies,3kJ/kg由(Pies,3,S,i)查出理論值，由Yh,i求出2761.65低壓缸第3a抽汽干度Xies,3%由(Pies,3,hies,1)查水蒸汽表過熱第4級低加蒸汽側溫度Ties,4CTies,4=Tifwo,4+2142.19低壓缸第4a抽汽壓力