1、蓋梁銷棒法施工方案計算書完整（完整版資料，可直接使用可編輯，推薦下載）蓋梁銷棒法施工方案計算書支承平臺布置蓋梁施工支承平臺采用在三墩柱上各穿一根3m長© 9cm鋼棒,上面采用墩柱兩側各2根18m長40a工字鋼做橫向主梁，搭設施工平 臺的方式。主梁上面安放一排每根2。5m長的10槽鋼，中間間距為 50cm,兩邊間距為50cm作為分布梁.兩端安放工字鋼在分布梁上，鋪 設蓋梁底模.傳力途徑為：蓋梁底模一一縱向分布梁一一橫向主梁一 支點鋼棒。如下圖：計算依據及采用程序本計算書采用的規范如下：1. 公路橋涵施工技術規范( JTG T F50-2021)2. 鋼結構設計規范 (GB 50017-

2、2003)3. 建筑結構荷載規范( GB50009 2021)4. 其他現行相關規范、規程三、計算參數1. 主要材料1) 10 槽鋼截面面積為： A=1274mm2截面抵抗矩：W=39.4X ICPmm3截面慣性矩：1=198。3X 10mm4彈性模量E=2。lxiO5Mpa鋼材采用Q235鋼，抗拉、抗壓、抗彎強度設計值d =215MPa.2) 40a工字鋼橫向主梁采用 2 根 40a 工字鋼，橫向間距為 144。 2cm。截面面積為： A=8607mm2，X 軸慣性矩為：lx=21714X 104mm4,X軸抗彎截面模量為： Wx=1085。7X 103mm3,鋼材采用Q235鋼，抗拉、抗壓

3、、抗彎強度設計值J=215MPa。3) 鋼棒鋼棒采用© 90mm高強鋼棒(A45),截面面積為：A=3。14X452=6358。5mm2,慣性矩為:l= n d4/64=3。14X 90/64=321.899X 104 mm4截面模量為： W= n d3/32=7.1533X 104 mm3抗剪強度設計值t =125Mpa。2. 設計荷載1 )砼自重砼方量：V=3& 16用，鋼筋砼按26KN/m計算，砼自重：G=36。16X 26=940.16KN蓋梁長16。415m，均布每延米荷載：qi=57.24kN/m2)組合鋼模板及連接件0.75 kN/m2，側模和底模每延米共計 4

4、4m2， q2=3.3kN/m 3) 10 槽鋼2。5m長10a槽鋼間距0.5m,共30根，每延米1。83根,合計:q3=1.83X 2.5 x 0.1KN/m=0.458kN/m4）40a工字鋼共 2 根,當根長 18米,共重: 2x 18x 67.56kg=2432。 16kgq4=24。 3KN5）施工荷載小型機具、堆放荷載: q5=2.5 KPa振搗混凝土產生的荷載 :q6=2 KPa3。荷載組合及施工階段 蓋梁自重及支架自重均按恒載考慮組合系數 1 。 2,施工荷載按活載考慮組合系數 1.4。四、受力模型1） 10 槽鋼分布梁計算模型:10 槽鋼分布梁直接承受底模以上的自重, 10

5、槽鋼分布在圓柱兩側的40a工字鋼上，工字鋼主梁緊貼圓柱，間距為144.2cm,故10槽鋼分布梁計算跨徑為144.2cm,蓋梁底寬為160cm,按簡支梁計算，如下圖qM2）工字鋼主梁計算模型：工字鋼主梁承受由每根槽鋼分布梁傳來的重力，按均布荷載考慮,2根工字鋼各承受1/2的力，工字鋼搭在三圓柱預埋的鋼棒上，故 工字鋼計算跨徑為圓柱中心的間距，取為 5.827m,按兩端外伸懸臂 計算。如下圖3）鋼棒計算模型鋼棒為懸臂結構模型，工字鋼緊貼圓柱，故只考慮鋼棒受剪 ,6個支點抗剪截面分擔承受上面傳來的重力。五、計算結果1. 10 槽鋼分布梁計算 荷載 q=1.2X (qi+q2)+1。4X (q5+q6

6、)=1。2X (57。24+3。3)+1.4 x(2.5+2)=78。 95KN/m:10槽鋼分布梁布設最大間距0.5m,單根最大承受0。 5x 78。 95=39。 48KN，蓋梁底寬 1.6m則單根槽鋼均布荷載 q=39。 48/1 。 6=24.68KN/m計算跨徑 1.442m跨中彎矩：M=1/8ql2=0。125X24.68 x 1。4422=6.415KN m(T 二M/W=6.415/39。4x 10mm3=162。82MPav【215MPa】撓度： f=5ql4/384EI=5x24.68 x1。 4424/(384x2。1x198.3)=0.00334mf=l0/400=1。

7、 442/400=0.00361m (滿足要求 )2. 40a 工字主橫梁計算荷載： q=1.2 x( q1+q2+q3)+1.4 x (q 5+q6)=1。 2x(57。 24+3.3+0。 458) +1.4 x(2.5+2)=79 。 5KN/m40a工字鋼設2根，單根承受q=0。5X 79。5=39。75KN/m計算跨徑5。827mv v w v 仁/ v v Vv v 4 w 心LV V w V訂,V V V V、£八八L "艇S.83 77J7f5i83己的彎曲應力M=1/8ql2=0。125X 39。75X 5.8272=168。71KN/m最大彎曲應力 3=

8、I/W=68.71X 103/1085.7=155.4MPa SW =215MPa（滿足要求）剪應力最大剪應力 t 二Q/A=（39。75X 103X2。381） /8607=11Mpa T=125MPa （滿足要求）3、撓度計算整體最大撓度 fi=5ql4/384EI=0.0065mvf=0。029m （滿足要求）3鋼棒計算荷載： Q= （79。5X 16.415+24。3X 1.2）/6=222.36KNt =Q/A=222.36 X 103/6358.5=34.97MPa< : t =125Mpa （滿足要求）六、結論綜合以上計算得知，此支架方案能滿足施工受力要求。高處作業吊籃施工

9、方案工程名稱： 外墻施工方： 編制單位 : 編制時間：目錄一、編制依據二、工程概況三、方案說明四、進場安排五、外墻施工用電動吊籃的型號及說明六、電動吊籃的安裝、移位和拆除方案七、安全保證措施八、季節性施工措施九、吊籃施工方案圖十、相關計算書高處作業吊籃施工方案編制依據1. XX 國際大廈工程圖紙；2. 中華人民共和國高處作業吊籃國家標準GB191552003。二、工程概況XXXX市中心區域的整體改建項目，通過對其外部形象、樓層 面積、結構體系、設備通道等多方面局限條件的分析處理 , 設計完 全沿用了原有的結構體系，完成了對其內部功能的調整改進，使 其以一個嶄新的外部形象展現于城市。本樓宇占地面

10、積 3400平方米，建筑面積 33640平方米.共 27 層,1 5F為裙房商業，6-27F主樓辦公.位于XXXXX位置，占地約3400平方米，接近CBD地區，現頂 部鋼結構基本封閉 , 可進行外裝施工準備。三、方案說明本大樓采用電動高處作業吊籃進行外墻裝修施工，由于大樓機房以上部分為鋼結構 , 傳統吊籃支架無法一步架設到位， 故將整棟大樓的外墻施工吊籃分別布置在機房層（標高 101.70）、屋面層（標高 98.70 ）和機房層以上部分 （標高 108.55 ）三個標高層：1、機房層布置方案：施工主樓頂部以下（鋼結構）外立面至 機房頂幕墻，在主樓機房層頂部處布置共計約 5臺電動吊籃 ,分別 為

11、：2 米長度的吊籃為 1 臺,除去自重外吊籃載荷為 630kg；3 米長 度的吊籃為 2 臺，除去自重外吊籃載荷為 630kg；4 米長度的吊籃 為 1 臺，除去自重外吊籃載荷為 630kg;6 米長度的吊籃為 1 臺， 除去自重外吊籃載荷為630kg;由于施工立面為圓弧面，使用6米 長度直尺吊籃時， 吊籃離立面最小距離為 97 毫米，最大距離為 299 毫米，在上述尺寸內施工人員可進行正常施工;普通吊籃支架布 置于機房層樓梯間頂部，吊籃支架前后支點架設在懸挑的專用鋼 結構上, 之間用木板墊起， 由于北樓梯間和西樓梯間頂部空間均有 限，吊籃后支架無固定放置位置，故必需搭設腳手架平臺來放置 吊籃

12、后支架，每處腳手架平臺應能承受每臺吊籃配重平衡塊 （ 25kg X 18 塊）共 450kg 的重量，具體布置方案詳見附圖 1機房層平 面布置圖、3北樓梯間剖面布置圖 、4西樓梯間剖面布置圖 .2、屋面層布置方案 : 施工主樓屋面層以下，西北角小圓弧外 立面幕墻， 在主樓屋面層處布置吊籃共計 2 臺電動吊籃， 4 米長度 的吊籃為 1臺，除去自重外吊籃載荷為 630kg; 2.5 米長度的吊籃 為1臺，除去自重外吊籃載荷為630kg；吊籃支架前后支點架設在 懸挑的專用鋼結構上，之間用木板墊起 ; 具體布置方案詳見附圖 2 屋面層平面布置圖、 5內凹圓弧部分剖面布置圖 .3、機房層以上部分布置方

13、案：施工主樓機房層以上 , 東外立面直線部分幕墻和南外立面直線部分幕墻，在主樓鋼結構上布置 吊籃共計 2 臺，7。5 米長度的吊籃 2臺, 除去自重外吊籃載荷均為 630kg;吊籃支架前支點架設在主樓鋼結構主梁上；吊籃均為移位 施工,8 #吊籃施工東立面直線部分的幕墻（D軸至G軸范圍），9 吊籃施工南立面直線部分的幕墻（ 2 軸至 4 軸范圍） ； 具體布置 方案詳見附圖 6機房層以上平面布置圖、 7機房層以上剖面 布置圖。最終確切使用數量由施工進度及使用方決定。四、進場安排雙方簽定合同后，乙方積極準備設備，進場前甲方 應提前一周（7 個工作日） 書面通知乙方進場具體時間、 大樓棟號或設備具體

14、型號及數量。五、外墻施工用電動吊籃的型號及說明我公司準備在 該項目 的外墻裝修工程中 , 根據不同需要分別設置不同長度的電動吊籃 , 具體的吊籃布置請參見后附吊籃施工方案圖 共 3頁, 下面將吊籃的型號及相關 資料作必要介紹：ZLD63型吊籃型號： ZLD63吊籃長度：1米、1.5米、2米6米（1至6米任意長度 ）吊籃長度 5 米以上每臺配置 36塊配重， 5 米以下配置32 塊配重，每塊配重為 25kg.吊籃除去自重后的最大載重為： 630 公斤ZLD63型吊籃組成部件：提升機 LTD632 臺;安全鎖 LS202 把；電控箱 1 套；屋頂支架 2 付；工作平臺 1 套； 鋼絲繩（直徑 8.

15、3 毫米）四根; （長度由大樓標高決定）極限開關( JLXK1111)2 個； 手控按鈕 (COBB1)1 只;配重塊 32 至 36塊(25 公斤/ 塊)；電纜(3X 2.5 + 2X 1.5 ) 1根；(長度由大樓標高決定)安全繩 1 根； ( 長度由大樓標高決定)自鎖器 1 把。六 、 電動吊籃的安裝、移位方案 :1. 吊籃運抵施工現場后， 將支架、鋼絲繩和配重用施工電梯 或塔吊分別運到頂層樓面 , 將籃體部分搬運至相應位置 的地面；2. 支架安裝程序：將屋面進行適當的保護后 , 先組裝吊桿 , 然后將吊桿穿入前后支架的方鋼管內，接著將上支架及 加強鋼絲繩安裝到位，再將承重鋼絲繩伸出墻面

16、投放下 去。最后，將支架定位并安放配重塊到后支架上。3. 籃體安裝程序：先組裝籃底 、籃片，再安裝籃端頭、提 升機和安全鎖，最后安裝上限位極限開關。4. 檢驗: 吊籃安裝過程中，必須注意工作中的自檢和互檢，并重點檢查與吊臂連接處每根鋼絲繩有 4 個卡扣，要特 別注意各連接點的螺栓和彈墊及平墊是否齊全和牢固。5. 試車: 上述工作確認之后 , 電纜接二次電控箱，接工地提 供的總電源 . 先做點動實驗 , 再將鋼絲繩安裝到提升機和 安全鎖內， 上下運動吊籃 3-5 次，每次的升高高度約為 3 米。最后再次檢查各連接點的安裝情況。6. 移位：將鋼絲繩從提升機和安全鎖內抽出， 并抽回屋面； 再將支架、

17、鋼絲繩和配重用施工電梯或塔吊運到目的樓 面，并相應移動吊籃籃體；1. 在吊籃安裝完畢使用以前，必須從屋面垂下一根 獨立的安全繩，在安全繩上安裝一個自鎖器 , 施工人員在 施工中必須將安全帶掛在安全繩上的自鎖器上。2。安裝過程中，需要吊籃使用單位提供吊籃的垂直 運輸工具和工作人員。七、安全保證措施 :1. 電動吊籃在使用過程中，嚴禁空中上下人員及物料，以 防墜人、墜物，上下人員及物料必須在吊籃降至地面后 進行.2. 操作人員必須經過培訓，持證上崗。3. 嚴禁酒后操作吊籃。4. 嚴禁在吊籃內打鬧和向下拋灑雜物。5. 不準將吊籃作為載物和乘人的垂直運輸工具 .6. 操作人員必須帶好安全帽 , 系牢安

18、全帶。7. 安全帶要通過安全鉤固定在從屋面上垂下的安全繩上 的不銹鋼自鎖器上。8. 五級（ 含五級）以上大風不得使用吊籃。9. 雨天嚴禁使用吊籃。10 。吊籃在每天開始使用前， 必須要認真檢查， 并將檢查情 況記錄在吊籃施工日志。11。一旦發生故障， 必須立即停止使用并通知檢修人員； 待 檢修合格后才可以繼續使用 .12. 作業結束后，吊籃應與建筑物固定，并切斷電源，鎖好電氣控制箱13. 不準光腳、穿拖鞋 ( 或其它易打滑的鞋)上崗 .14. 平臺內施工人員允許一到四人操作， 嚴禁四人以上操作。15. 吊籃平臺內施焊時， 應對鋼絲繩、電纜進行適當的防護 .16. 吊籃未著地不允許進行位置移動。

19、17. 吊籃的集中負載不得超過1176N/m (120Kg/ m)嚴禁集 中堆載、偏載、超載。18. 配重塊必須均勻碼放，以保證負載平衡。19. 吊籃的安裝、升降、拆除、維修必須由持證操作人員進 行。八、季節性工措施 :1. 在雨季，應將吊籃的左右提升機用防水油布包裹住 , 并 在電纜的接口處用防水膠布密封住以便盡可能的防止 雨水進入電機內 .2. 電纜的所有接頭都用防水膠布纏繞， 電控箱的各個承插接口在雨季施工中也必須用防水膠布黏結。3. 吊籃內的操作人員必須穿防滑和絕緣電工鞋。4. 雷雨天及大風天絕對禁止施工， 并在雷雨到來之前徹底 檢查吊籃的接地情況 .5. 六級以上大風天氣里 , 必須

20、將吊籃下降到地面或施工面 的最低點 .6. 冬季施工應注意不可以將施工用水到處飛濺， 以免結冰 而導致施工人員摔倒而出現事故。7. 在冬季霧天施工時， 應等大霧散去并在日照比較充足的 情況下 ,才可以使用電動吊籃，否則，容易出現打滑并 可能出現設備事故。8. 冬季施工人員必須穿防滑絕緣鞋， 并將棉衣和棉褲穿好 并系好袖口和褲腳。九、施工方案圖如下 :1、 機房層平面布置圖2、 屋面層平面布置圖3、北樓梯間剖面布置圖4、西樓梯間剖面布置圖5、內凹圓弧部分剖面布置圖6、機房層以上平面布置圖7、機房層以上剖面布置圖十、相關的計算書 :1、屋頂吊架的受力說明： 該吊架的力學模型為超靜定系統， 所以，

21、我公司在申報科技成果并在成果鑒定會上， 用實驗的手段將該 系統進行了系統檢測。2、鋼絲繩的受力檢驗： 我公司的吊籃系統采用的是江蘇無錫通用鋼絲繩生產的航空用鋼絲繩，破斷拉力55KN（參見后附質量證 明書）3、吊籃系統的最大拉力 :本工程吊籃長度2米7.5米不等,現區最長的吊籃7.5米（實際使用為 6 米）計算，自重 G1=450kgf;吊籃 4 人工作，均重 G2=75 kgf ；額定承載物料重量 G3=330 kgf;吊籃工作時通過兩端提升機中的兩根鋼絲繩將載荷傳遞給兩 個支架的吊桿，即兩個吊點受力，考慮到讓三個人擠在一端的可 能偏載因素 , 則每個吊點受力G=2 G+（ Gi +G + 2

22、 G2 ） /2=615 kgf=6.027 KN < 55KN所以，鋼絲繩絕對安全。4、支架吊桿的力矩平衡：吊架外伸數值在1.2米-1。7米之間，參見下圖:作用力簡圖（支架之橫梁）17004300（陽臺面吊籃的吊架參數）12004800 （外墻面吊籃的吊架參數）卜K丨G F1F2a. 吊桿外伸1.7米時后支架重G =76 kgf每個支架配重 G=450 kgf （ 18塊配重）反傾翻力 F?= G4+ G=576 kgf吊臂的力矩 M 二 1O7G = 1。7X615X9 8 = 10245.9 牛米;反傾翻力矩 M = 4。3 F2 = 4.3X576X9.8 = 22165.64

23、牛米;N=MMIi=22165.64/10245。9=2。163>2吊架的抗傾翻能力符合國家標準要求。b. 吊桿外伸 1。 2 米時后支架重 G4 =76 kgf每個支架配重 G5=400 kgf （16塊配重）反傾翻力 F2= G4+ G5=476 kgf吊臂的力矩 M1二 1O2G = 1°2X615X9.8 = 7232.4 牛米；反傾翻力矩 M2= = 4。 8F2 = 4.8X476X9。 8 =22391.04牛米；N = M2/M1 = 22391.04/7232 。 4 = 3.096 >2吊架的抗傾翻能力符合國家標準要求 .吊籃前支架對屋面或鋼結構件的極

24、限下壓力 F1= F2 +G=1191kgfc. 焊縫驗算焊縫厚 6mm 周長 475mmF1max=1191kgf=11.672KN11672/6 x 475=5 N/mm2<ffw=50 N/mm2焊縫滿足要求。d。鋼管支架驗算鋼管支架一共支撐 32 塊配重塊，每塊 25kg ，共計800kg=7840N采用普通鋼管扣件搭設，配重塊區域內采用雙立桿 加密，配重塊區域共計 1 6根立桿。每根立桿自重：4.01 X3.6 X9.8=141。47NN=（7840+141。 47*16）/16=631 。 47NA=4.89cm2=489mm2l0=h+2a=800+1600=2400mm入

25、=2400/15.8=151.9 152忙0.298N/ ©A=631。47/0。298 興 489=4。33 N/mm2 f=205N/mm2立桿穩定性滿足要求加固排架采用普通直角扣件連接 , 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。 m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN>631。47N,因此扣件滿足要求型鋼懸挑扣件式管鋼腳手架施工方案及計算書一、工程概況金都時代新城 52#樓位于濰坊市鳶飛路與北宮街交叉 口西北角。 52#樓為地下一層，地上十六層，本工程搭 設懸挑式雙排腳手架的高度為 37.4 米。四層及以上為 標準層，層高位 2.9 米，

26、結構形式為框架 -剪力墻結構。 本工程懸挑腳手架分兩次懸挑 ,第一次在四層開始懸挑 懸挑六層計 17.4 米，第二次在十層上懸挑，懸挑高度 為 20 米，在四層十層上每一根槽鋼前端用鋼絲繩斜拉 在本層梁上。二、材料要求：1、鋼管采用48X 3。5鋼管，鋼管表面應平直 光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、 壓痕和涂的劃道 .鋼管必須涂有防銹漆 .2、扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、彎形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換 ,扣件必須經防 銹處理。3、木腳手板寬度不少于200伽，厚度不小于50 mm,板兩端封頭。腐爛腳手板不得使用。不合格的產品 不得使用 .三、腳手架搭設腳手架鋼管選用

27、48 X 3。5mm,懸挑槽鋼采用160*60*6mm ,長度采用 6米、 4.5米、 3米在樓梯間處 使用 6 米,陽臺處使用 4.5 米,其余地方使用 3 米,固 定槽鋼在樓面上用 16圓鋼, 6米的槽鋼設 3個鋼筋套 環,距外墻邊分別是 0。 2 米處設一個 16 鋼筋套環, 1.7 米處設一個 16 鋼筋套環, 3 米處設一個 16 鋼筋 套環,最后一個鋼筋套環距槽鋼邊緣 0。 2 米。 4.5 米槽 鋼設 2 個鋼筋套環,距外墻邊緣分別是 0.2 米設一個 16鋼筋套環, 1.5 米處設一個 16鋼筋套環。 3米的槽 鋼設 2 個鋼筋套環,距外墻邊緣分別是 0。 2 米處設一 個16

28、鋼筋套環，1。5米處設一個16鋼筋套環，立 桿縱向間距為 1 。 5 米，內立桿距外墻 0.3 米，外立桿 距外墻面為 1.2 米，大橫桿間距為 1 。 5 米，小橫桿長 度為 1.5 米。每個主接點均設小橫桿， 腳手架與建筑物 的連墻拉結在兩步三跨內采用硬拉連接方式， 小橫桿 48興3.5mm鋼管固定在內外立桿上，另一端固定在框架 柱上。懸挑梁架體按最大高度計算，按 17.4 米高架體對 槽鋼進行強度、剛度、穩定性等驗算 .三、槽鋼挑梁設計1 、 槽鋼挑梁荷載的取值與組合錯誤!計算高度H=17.4米，步距h= 1.5米，立桿縱橫距 La=1.5米，立桿橫距Lb= 0.9米，外立桿至墻距Ld=

29、 1.2 米，內立桿至墻距L= 0。3米，內立桿至墻距 Lc=0。3 米.錯誤！鋼管自重 G=0。0377KN/m,拉桿、擋腳板自重G=0.14KN/m,安全立網自重 G=0。0034KN/ni,安全平 網自重G4 = 0.00487KN/R"2 ,裝飾施工活荷載=2 KN/m2，木腳手板自重 G5= 0.35 KN/m2。錯誤!腳手架結構自重 （包括立桿，縱、橫水平桿、剪力撐、 橫向斜撐和扣件 ） 查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）附表A 1得：架體每米高度一個立桿縱 距 的 自 重 gk1 =0 。1394 KN/m 。NG1K=HGk1 =17.4 X 0

30、。1394=2。43 KN.錯誤!構配件自重 :外立桿 、木腳手架（按三層考慮）3NG21=3X LaX LbX 0。3X 10/2=3 X 1。5X 0.9 X 0.3 X103/2=607。 55 N防護欄桿、擋腳板 （ 按三層考慮 ）NG2K-2= 3X LaX G2X 103=3X 1。5X 0。14X 103=630.1N安全網 （ 平網按二層考慮）NG2K-3二X LaX G3*1d+2X LaX LbX G4X 103/23=17.4 x 1.5 x 0。0034x 10+2X 1.5 x 0.9 x 0.00487 x 103/2=95。3 N縱向橫桿 ( 擱置腳手板用按三層考

31、慮)3NG2K4= 3 x Lb x G1 x 10/2=3 x 0.9 x 0。0377 x103/2=50.88 N計：NG2G 607.55 + 630。1 + 95.3 + 50.88 = 1383。83N內立桿：木腳手架(按三層考慮)NG2K1=(3x Lax Lbx 0.3 x 103/2 + 3x Lax 0。 3x 0。3)x 103= 1012.75 N縱向橫桿(擱置腳手板，按三層考慮 )NG2K=(3xLbxG1/2+3xLCxG1)x103=(3 x 0。9x 0.037 ) /2+3 x 0o 3x 0.037 7) x 103=90小計：NG2K=1012 75+90

32、=1102.75 N.錯誤 !施工均布活荷載：外立桿NQK外二La x Lb x qK/2=1。5 x 0.9 x2/2=1.35KN內立桿 NQK外二LaX LbX qK/2+ 2x LaX LbX qK=1。35+2X 1.5 x 0。3x 2 = 3。15 KNQ, 6垂直組合：(不考慮風荷載)夕卜立桿 N1 = 1.2X( NG1K+ NG2K + 1。2X NQK夕卜=1.2x (2.43+1 。 379) +1.2x 1.35=6。 19 KN內立桿 N2=1。2X( NG1K+ NG2K)+°1 2X NQK內=1.2X( 2。43+1。103)+1。2X 3.15=8

33、。01 KN四、槽鋼挑梁設計本工程水平懸挑梁槽鋼采用160興63*6mm長分為6m 4。5 m、3 m,取長3 m在十層樓面上預埋112、116的圓鋼對槽鋼進行背焊固定。一） 懸 挑槽鋼設計根據鋼結構設計規范（GB50017-2002規定進行下列計算與驗算， 計算模型：按照懸挑梁進行計算， 驗算懸挑梁時， 不考慮鋼絲繩的承載力 , 只作為附加安全保險。查熱軋普通槽鋼 GB/T707-1988得16a截面特性WX=108m3 , I X=866 m4 ， 自重 q=0。 1 68KN/m 彈性模量： E=206*1 03N/mm2 , 翼緣寬度 b=63 mm 翼緣平均厚度 8 =6。5 mm

34、高度h=160 mm.最大彎距：Mmax=N>11。2+ N2X 0。3+qX 1.3/2=6 o19X 1.2+8.01 X 0。3+0.168 X 1 o3/2=9。94KN。 m1 、強度驗算6 = Mmax/（ 丫 x X WXY x 截面發展系數，對形截面，查表得：丫 x=0.9W對x軸的凈距截面抵抗距,查表得：Wx=108 mmf-型鋼的抗彎強度設計值，Q235鋼 取f = 215N/ mni6 = M/W6 = 9。94x 106/ （0。9X 108） = 102.26 N/ mri<215 N/ mm2,滿足要求 安全2、整體穩定驗算 :根據鋼結構設計規范（GBJ

35、17-88）的規定,軋制普通槽鋼受彎要考慮整體穩定問題。按附錄一之（二）， 本懸挑梁跨長 1。 2 m, 折算成簡支梁，其跨度為 2x1.2=2.4m,按下列公式計算整體穩定性系數 ip:書=（570b 5 /L1 XH ）x 235/ 6 s=570 X 63 x6。5/ （ 2400x 160） x 235/215=0 。664則懸挑梁彎曲應力為6 = Mmax/(書 x WX =9。94 x 106/ (0。664x 108)22=138.61 N/ mm f = 215 N/ mm滿足要求 安全3、剛度驗算 :3 = N1(Lb+Lc)3/3EI+N2Lc2(L b+Lc+100) x

36、 3 Lc/ (Lb+Lc+100) /6 EI+q(L b+Lc+100)4/8 EIN1、N2-作用于槽鋼上的內、外立桿荷載(KNE彈性模量，E=206* 103 N/ mm2I 鋼材的抗彎強度設計值， Q235 鋼取 f=215 N/ mm23 = 6.01 x 103(900+300) x 3/3 x 206 x 103+7.84 x 103 x 300 x 2 x (900+300+100) x 33300/(900+300+100) /6 x 206 x 103 x 215+0.168 x ( 900+300+100) x 4/8 x3206*103x 215=1。63+0。656

37、+0。24=2。526mm1200/250 = 4.8 mm滿足要求 安全(二) 16a 槽鋼后部錨固鋼筋設計1 、錨固鋼筋的承載力驗算：錨固選用116圓鋼預埋在樓面梁內，吊環承受的拉力為：N3= MU1。2=9。94/1。2=8.28KN吊環承受的拉應力為 :6 =N/A=8。28 X 103/3.4 X 64=38.05mrn< 6 =215N/mm2滿足要求 安全2、錨固鋼筋的焊縫驗算：6 = F/ (IWXS)F- 作用于錨固鋼筋上的軸心拉力設計值： F=N3=8。28KNIW焊縫的計算長度，取IW= 30mmS焊縫的計算厚度，取5mm226 =8280/30 X 5= 55.2N/mm< 6 =160 N/mm滿足要求 安全綜上所述， 當挑梁采用 1 6 槽鋼時，其強度、撓度、 穩定性均符合要求。五、