1、樁板墻施工方案1、編制依據12、工程概況12.1 要緊工程概況12.2 要緊工程量13、施工部署23.1 總體部署23.2 進度操縱33.3 機械配置33.4 勞動力安排44、施工方法44.1 預備工作44.2 測量操縱44.3 操作架施工54.4 鋼筋施工64.5 模板施工84.6 混凝土施工245、安全保證措施265.1 安全治理265.2 架體安全265.3 鋼筋工程275.4 模板工程275.5 混凝土工程276、質量保證措施286.1 質量治理286.2 鋼筋工程286.3 模板工程286.4 混凝土工程281、編制依據本方案依據以下幾項1、廣州（清遠）轉移轉移工業園華清產業大道工程

2、施工圖紙；2、廣州（清遠）轉移轉移工業園華清產業大道工程施工合同；3、廣州（清遠）轉移轉移工業園華清產業大道工程施工組織設計；4、國家及地點標準規范：«建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001«混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002圖集03G101-1（修正版）國家及地點其他規范；5、現場實際情形。2、工程概況2.1 要緊工程概況本工程位于K5+710-K5+740段,地下部分為抗滑樁,采納機械挖孔灌注方樁,方樁邊長為220X160cm,樁中心間距為3.55m,樁頂設置弧形冠梁，梁冠每隔10-15m設置一條伸縮縫，伸縮縫設置在擋土板跨中位置，伸縮

3、縫寬2cm,每塊擋土板尺寸為295X100X40cm,樁長為20米左右，共9根，樁在地上部分5-7米，地下部分12-14米。地下部樁基嵌入中風化按照不小于2倍邊長操縱。本工程施工段，在北側有一條220KV高壓走廊，該處有座11號電塔，距離道路邊緣19米,該段為挖方段，為愛護高壓電塔，本工程為樁板式支護,方案差不多電力部門同意。2.2 要緊工程量本工程柱抗滑樁，樁編號為樁底標高不在同一水平面上,冠梁為弧形,相關尺寸見附表.鋼筋總量約122噸。混凝土用量C35:797.4方,C40表L9方，鋼筋累計：197t柱具體參數詳見下表（承臺面標高-0.5m）：序號柱號截面尺寸cm柱長地上長度地下部分1Z1

4、280X160185.71612.2842Z2280X160196.43112.5693Z3280X160206.97613.0244Z4280X16020.57.23213.2685Z5280X16020.57.27813.2226Z6280X16020.57.01113.4897Z7280X160206.56513.4358Z8280X160206.04913.9519Z9280X160205.50413.996柱鋼筋用量詳見下表:序號級別直徑用量（t）備注1HRB400122.51121661.8813227.27442520.595532105.1823、施工部署3.1 總體部署依照施

5、工進度打算，先進行樁基施工，依照總進度打算，獨立柱施工由1軸向14軸，按1-4軸、4-7軸、7-11軸、11-14軸四個施工段流水，承臺基礎梁施工時預留柱插筋，備后續柱施工。由于本工程柱要緊分為兩種規格，中間柱800X800和邊柱400X700,中間柱采納鋼模，一次性安裝模板到位，一次性澆筑混凝土；邊柱由于預埋件較多，采納木模,分兩次安裝模板，分兩次澆筑混凝土（第一次澆筑至承臺面以上7米）。要緊流程詳見以下圖：測量放線燈籠架搭設柱鋼筋綁扎模板支設及加固預埋件安裝及其他專業混凝土澆筑模板拆除3.2 進度操縱依照總進度打算要求，作業區混凝土中柱施工總工期為58天，按1軸到14軸流水作業，每條軸線為

6、一個施工段。邊柱沿A軸（F軸）從1軸到14軸施工。3.3 機械配置本工程獨立柱施工機具設備詳見下表:序號名稱規格型號單位數量備注1吊車15t臺22鋼筋切割機GD40臺23鋼筋彎曲機GW-40臺24鋼筋調直機BC-3臺15套絲機GHG32臺26振搗棒50臺107電焊機BX3-315臺83.4勞動力安排序號1：種人數備注1架子工152鋼筋工203鋼模安裝工204電焊工55木r.206混凝土工107雜工104、施工方法4.1 預備工作1、基礎承臺施工完畢；2、現場道路通暢；3、模板架體等材料機具及勞動力預備；4、廠家供應商預備；5、熟悉圖紙，專門對專門部位處理。4.2 測量操縱1、軸線測設。利用建設

7、單位提供的操縱點將各軸線采納極坐標法全部予以定位，各操縱軸線，設置操縱點，并用混凝土作好愛護。釘好龍門樁，在龍門樁上標出各軸線。2、柱軸線投測。將基礎墊層清掃潔凈，利用地面上的軸線操縱網進行部分軸線的投測。將儀器架設在操縱樁位上，把操縱軸線投測到作業面上，經檢查無誤，然后以操縱線為基準，以設計圖紙為依據，放樣出其他軸線和柱邊線等細部尺寸線。放線尺寸承諾偏差如下表所示：主軸線間距L(m)承諾偏差(mm)LW3O±530VL<60±1060VLW90±15L>90±20注：軸線的對角線尺寸的承諾偏差應為邊長偏差的20.5倍；外廓軸線夾角的承諾偏差

8、應為±1"。3、高程操縱點的聯測。在向場內引測標高時，第一聯測地面標高操縱點，經聯測確認無誤后，方可向場內引測所需的標高。4.3 操作架施工4.4.1 架體搭設由于本工程獨立柱較高，需搭設三排燈籠架。燈籠架采納一般48鋼管，地面平坦壓實，鋪設木方或模板，立桿距離柱邊500開始設置第一排，沿柱邊方向600設置，第一排立桿分別向外1000、2000形成第二排、第三排，立桿間由水平桿連接，水平桿離地200設置第一道，以上每道間距1800縱橫向拉通，外側設置45度剪刀撐。于柱頂標高以上500設置1.2m操作平臺。本架體為操作架，與模板支撐系統分開。在第一二排立桿間設置上下馬道。具體

9、剖面圖如下（其他細部詳見安全保證措施5.1章節）：*oo1f;cCOV一.-JuYb.：01;-1pI!14品1:focqyoaGocI.033100：iiGC0,jicoo4.4.2 架體拆除1、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上、下同時作業。2、必須嚴格遵守拆除順序，由上而下，先綁者后拆，后綁者先拆，一樣是先拆安全網、欄桿，腳手板，剪刀撐，而后手拆小橫桿，大橫桿，立桿等。3、拆除前應使用戒備帶將拆除區域5米范疇內圍護，并安排專人看管，不得讓行人通過。有專人指揮，上呼下應，左右協作，當擰開與另一人有關的扣件時，應提醒對方。拆除的材料必須用麻繩綁緊下放，不承諾亂拋亂丟。5、拆除作業時的高空作

10、業人員，必須戴好安全帽，系好安全帶，扎裹腿，穿軟底鞋。4.4鋼筋施工4.4.1 現場鋼筋用量情形序號級別直徑用量（t：備注1HRB4002851.422522.332215.642065123.36HPB235822.6760.48100.2合計121.81.1.1 4.2材料預備1、鋼筋進場必須有合格證，進場前通知監理單位進場日期、數量、爐號、批次等數量,進場后按要求抽樣送檢，檢測合格后方可加工使用。進場鋼筋應無老銹及油污，當加工過程中發生脆斷等專門情形，還需作化學成分檢驗。2、鐵絲可采納2022號鐵絲（火燒絲）或鍍鋅鐵絲（鉛絲）。鐵絲的切斷長度要滿足使用要求。3、操縱混凝土愛護層用的砂漿墊

11、塊、塑料卡、各種掛鉤或撐桿等預備。4、操作工具：鋼筋鉤子、撬棍、扳子、綁扎架、鋼絲刷子、手推車、粉筆、尺子等。1.1.2 4.3作業條件1、按施工現場平面圖規定的位置，將鋼筋堆放場地進行清理、平坦。預備好墊木，按鋼筋綁扎順序分類堆放，并將銹蝕進行清理。2、核對鋼筋的級別，型號、形狀、尺寸及數量是否與設計圖紙及加工配料單相同。3、當施工現場地下水位較高時，必須有排水及降水措施。4、熟悉圖紙，確定鋼筋穿插就位順序，并與有關工種作好配合工作，如支模、管線、防水施工與綁扎鋼筋的關系，確定施工方法，作好技術交底工作。1.4.4 施工工藝鋼筋加工一運至使用部位一連接預留筋一綁扎箍筋1、按照圖紙要求，對鋼筋

12、進行下料，料單通過審核后開始對鋼筋加工;2、按照柱需要將加工完成的鋼筋做好編號，統一運送至使用部位；3、連同意力鋼筋，因為受力鋼筋多為25以上，采納直螺紋套筒連接。4、依照圖紙，上部柱插筋應在承臺綁扎同時預留，并按照圖集要求設置預留長度并滿足接頭錯開；1.4.5 連接方式直徑22及以下的鋼筋采納搭接，直徑25及以上的鋼筋采納直螺紋套筒連接（套筒連接時露出套筒不超過2個絲）。鋼筋錨固搭接長度按照03G101圖集及圖紙詳圖施工；1.4.6 愛護層厚度依照設計總說明愛護層厚度詳見下表部位愛護層厚度mm部位愛護層厚度mm基礎（下層）50（有墊層）梁（地上）25承臺（下層）100（有墊層）地上各層樓板（

13、室內）15柱（地下）35屋面20柱（地上）30雨棚20梁1地下）35備注：除以上注明外，其余部位均依照圖集03G101-1（修正版）頁33確定2 .5模板施工4 .5.1預備工作1、鋼筋綁扎完成，并通過監理驗收；2、鋼結構及其他專業預埋工作完畢并通過驗收：3、按照廣東省統一用表要求完成工序交接記錄；4、材料預備、勞動力預備等。4.5.2模板配備由于本工程工期緊，中間區域獨立柱一次澆筑，采納鋼模；由于邊柱預埋件較多,采納木模。依照場地布置各柱分布特點制作鋼模4套，木模14套進行流水施工。4.5.3材料要求鋼模由廠家制作完成。鋼管：立桿、大小橫桿均采納。48鋼管，壁原3.5mm,材質應符合規范要彎

14、曲、變形、銹蝕鋼管或已被打過孔眼的鋼管不得使用。扣件：所使用的扣件應符合規范要求，扣件抗滑移能力F力8KN模板：選用優質18厚膠合板木彷：采納50*100松木材螺栓：C12螺栓所有材料如需送檢，均按國家及深圳市要求進行送檢，送檢合格后方可使用。4.5.4中間獨立柱鋼模板承臺澆筑完畢后在承臺上將柱邊線彈線，釘壓腳模板條以固定柱模底部。待鋼筋綁扎完畢后開始支設側模。中柱（獨立柱）采納4mm厚企口式定型鋼模，板間采納母子企銜接，用M12螺栓連接成一體。模板安裝一次成型。承臺面以上6m、11m兩處在柱四側設置鋼絲繩攬風。攬風繩采納直徑為10的鋼絲繩，在距離柱邊4m、7m的位置夯壓雙排壁厚3.5的中48

15、鋼管地錨，地錨鋼管入土深度不小于Imo風纜用手動葫蘆調劑風纜的松緊。具體細部做法詳見以下圖5mm63X10法/（扁鋼）018X264mm陰縫800、osnGXsm孔長狂>背槽.3雙6(。22斜拉，Q，QZ8才圓鋼63X8豎肋（角鋼）bOCaa7o7800A大樣圖100X63x75（不等邊角鋼）8004. 5.5邊柱木模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直截了當支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。在柱模板的兩個垂直方向，架設經緯儀，同時在模板的兩個臨邊上掛線

16、錘，用以操縱柱模板的垂直度（垂直度操縱10mm以內）。柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):400.00；柱模板的總運算高度:H=12.50m；依照規范，當采納溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；運算簡圖一、參數信息1 .差不多參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0：柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:2；2 .柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48X3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抗擊矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；3 .豎

17、楞信息豎楞材料:；寬度(mm):100.00；高度(mm):50.00；豎楞肢數：1;4 .面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00：面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00：面板抗剪強度設計值(N板m2):1.50；5 .木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00：方木彈性模量E(N/mm2):9500.00：方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值運算按施工手冊,新澆混凝土作用于

18、模板的最大側壓力，按以下公式運算，并取其中的較小值：尸=O.22yj£102而其中丫-混凝土的重力密度，取24.OOOkN/；t新澆混凝土的初凝時刻,取L500h；T一混凝土的入模溫度，取20.000；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H一模板運算局度，取12.500m；Pi-外加劑阻礙修正系數，取1.000：P2-混凝土坍落度阻礙修正系數，取1.000。依照以上兩個公式運算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F：分別為12.523kN/m300.000kN/m2,取較小值12.523kN/m?作為本工程運算荷載。運算中采納新澆混凝土側壓力標準值F尸12.523kN/mc；傾倒混凝

19、土時產生的荷載標準值艮=2kN/m2o三、柱模板面板的運算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁運算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度運算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷教；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為1=300mm,且豎楞數為3,面板為2跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行運算。4I300I300I而板運算簡圖1 .面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式運算最大跨中彎距：上T=0.12532其中

20、，M-面板運算最大彎距(N.mm)；1-運算跨度(豎楞間距)：1=3OO.Omm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值ql:1.2X12.52X0.45X0.90=6.086kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4X2.00><0.45X0.90=1.134kN/m,式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q=ql+q2=6.086+1.134=7.220kN/m；面板的最大彎距：M=0.125X7.220X300X300=6.50X104N.mm：面板最大應力按下式運算：M.tr=</W其中，o-面板承擔的應力(N/mm2)；M-面板

21、運算最大彎距(N.mm)；W-面板的截面抗擊矩：wbh2W=6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450X18.0X18.0/6=2.43X104mm3；f-面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.OOON/mm2；面板的最大應力運算值：o=M/W=6.50x104/2.43x104=2.674N/nmi2：面板的最大應力運算值o=2.674N/nmi2小于面板的抗彎強度設計值a=13N/imn2,滿足要求！2 .面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁運算，公式如下：r=0.625/其中，v-面板運算最大剪力(N)；1-運算跨度(豎楞間距):1=3OO.Omm；q-作用在模

22、板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值ql：1.2X12.52X0.45X0.90=6.086kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4X2.00X0.45X0.90=1.134kN/m,式中，。.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q=ql+q2=6.086+1.134=7.220kN/m；面板的最大剪力：V=0.625X7.220X300.0=1353.783N：截面抗剪強度必須滿足下式:其中，t-面板承擔的剪應力(N/mm2)；V-面板運算最大剪力(N)：V=1353.783N；b-構件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-

23、面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力運算值：t=3x1353.783/(2x450x18.0尸0.251N/mm2；面板截面抗剪強度設計值：fv=L500N/mm2；面板截面的受剪應力t=0.251N/nmi2小于面板截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2,滿足要求!3 .面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁運算，撓度運算公式如下:切_0.5210，W0EI其中，co-面板最大撓度(min)：q作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=12.52X0.45=5.64kN/m：1-運算跨度(豎楞間距)：1=300.0mm；E-面板彈性模

24、量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=b/121=450X18.0X18.0X18.0/12=2.19X105mm4：面板最大容許撓度：co=300/250=1.2mm；面板的最大撓度運算值：co=0.521x5.64x300.04/(100x9500.0x2.19x105)=0.114mm；面板的最大撓度運算值co=0.114mm小于面板最大容許撓度設計值co=1.2mm,滿足要求！四、豎楞方木的運算模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構件，按連續梁運算。本工程柱高度為12.5m,柱箍間距為450mm,豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連

25、續梁運算。本工程中，豎楞采納木楞，寬度100mm，高度50mm,截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為：W=100X50X50/6=41.67cm3：I=100X50X50X50/12=104.17cm4；q450450450豎楞方木運算簡圖1 .抗彎強度驗算支座最大彎矩運算公式："=0.1城其中，M-豎楞運算最大彎距(N.mm)：1-運算跨度(柱箍間距)：1=450.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值ql:1.2X12.52X0.30X0.90=4.057kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4X2.00X0.30X0.90=0.756kN/m；q=(4

26、.057+0.756)/1=4.813kN/m：豎楞的最大彎距:M=0.1X4.813X450.0X450.0=9.75X104N.mm：M.cr=</W其中，c-豎楞承擔的應力(N/mm2)；M-豎楞運算最大彎距(N.mm)：W-豎楞的截面抗擊矩(mm3),W=4.17X104：f-豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.OOON/mm2；豎楞的最大應力運算值：o=MW=9.75x104/4.17x104=2.339N/mm2；豎楞的最大應力運算值。=2.339N/nmi2小于豎楞的抗彎強度設計值a=13N/imn2,滿足要求！2 .抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁運

27、算，公式如下：7=0.6/其中，V-豎楞運算最大剪力(N)；1-運算跨度(柱箍間距):1=450.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2X12.52X0.30X0.90=4.057kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4X2.00X0.30X0.90=0.756kN/m；q=(4.057+0.756)/1=4.813kN/m：豎楞的最大剪力：V=0,6X4.813X450,0=1299.632N；截面抗剪強度必須滿足下式：3V/丁=<fv2皿其中，t-豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；V-豎楞運算最大剪力(N)：V=1299.632N；b

28、-豎楞的截面寬度(mm)：b=100.0mm；hn-豎楞的截面高度(mm)：hn=50.0mm；fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力運算值：t=3x1299.632/(2x100.0x50.0尸0.390N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力運算值t=0.39N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2,滿足要求！3 .撓度驗算最大撓度按三跨連續梁運算，公式如下：0.677ql4r一=<=/250100EI其中，CO-豎楞最大撓度(mm)；q作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：

29、q=12.52X0.30=3.76kN/m；1-運算跨度(柱箍間距):1=450.0mm；E-豎楞彈性模量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；I-豎楞截面的慣性矩(mm4),I=1.04X106；豎楞最大容許撓度：co=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度運算值：co=0.677x3.76x450.04/(100x9500.0x1.04x106)=0.105mm；豎楞的最大撓度運算值8=0.105mm小于豎楞最大容許撓度co=1.8mm,滿足要求！五、B方向柱箍的運算本算例中，柱箍采納鋼楞，截面類型為圓鋼管48X3.0；截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為：鋼柱箍截面抗擊矩W=4.

30、49cm3；鋼柱箍截面慣性矩1=10.78cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁運算(附運算簡圖)：0.541.080.54860B方向柱箍運算簡圖其中P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN),豎楞距離取B方向的：P=(1.2X12.52X0.9+1.4X2X0.9)X0.3X0.45/2=1.08kN：1.0831.083-05120.5420.542p.5421.0831.083B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=1.083kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.303kN.m：B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.913mm；1 .柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公

31、式M.C7=</W其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.3kN.m：方矩作用平面內柱箍截面抗擊矩:W=4.49cm3；B邊柱箍的最大應力運算值:o=64.32N/min2；柱箍的抗彎強度設計值：f=205N/mm2；B邊柱箍的最大應力運算值。=64.32N/nmi2小于柱箍的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求!2 .柱箍撓度驗算通過運算得到：w=0.913mm：柱箍最大容許撓度:co=700/250=2.8mm；柱箍的最大撓度8=0.913mm小于柱箍最大容許撓度co=2.8nmi,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的運算B方向沒有設置對拉螺栓！七、H方向柱箍的運算本工程中，柱箍采

32、納鋼楞，截面類型為圓鋼管48X3.0；截面慣性矩I和截面抗擊矩W分別為：鋼柱箍截面抗擊矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩1=107.8cm4：柱箍為單跨，按簡支梁運算(附運算簡圖)：0.540.54560H方向柱箍運算簡圖其中P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN),豎楞距離取H方向的;P=(1.2X12.52X0.9+1.4X2X0.9)X0.3X0.45/2=1.08kN；0.5420.542030.5420.542H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=0.542kN；0.070.07H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.070kN.m：H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=

33、0.113mm；1 .柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式：M.CT=</W其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.07kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抗擊矩:W=4.49cm3；H邊柱箍的最大應力運算值:°=14.932N/min2；柱箍的抗彎強度設計值：田=205N/mm2；H邊柱箍的最大應力運算值o=14.932N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求!2 .柱箍撓度驗算通過運算得到:V=0.113mm：柱箍最大容許撓度：V=400/250=1.6mm；柱箍的最大撓度V=0.113mm小于柱箍最大容許撓度V=1,6mm,滿足要求！八、H方向對拉

34、螺栓的運算H方向沒有設置對拉螺栓！4. 5.6垂直度操縱模板支設過程中由作業班組用線錘操縱垂直度，模板支設完畢后，由現場質量員在柱模板的兩個垂直方向，在模板的兩個臨邊上掛線錘，通過兩臺經緯儀同時觀測柱垂直度。依照混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002,本工程獨立柱垂直度操縱為10mm。5. 5.7模板拆除1、模板拆除前應保證混凝土強度達到拆除要求：2、依照規范要求上報拆模令，通過審批后方可進行模板拆除；3、模板拆除嚴禁亂撬，應愛護混凝土結構；4、拆除下來的模板、木材，要用人工傳遞到指定位置，嚴禁亂拋亂擲；5、支模及拆模必須由同一班組作業。6、拆下的各材料集中堆放整齊，嚴禁亂扔亂

35、拋。4.6混凝土施工1 .6.1前期預備混凝土施工前，必須保證鋼筋及前面工序驗收完成，模板加固完成，所有工序并需通過三檢及監理業主驗收，內部簽發混凝土澆筑令后方可進行混凝土澆筑。由混凝土廠家依照本工程特點提供混凝土配合比并上報監理審查，審查合格后方可上報澆筑令。認真核對圖紙中對混凝土要求，對混凝土強度及其他要求應格外重視。4 .6.2施工方法本工程柱差不多分為兩大部分，中間獨立柱和邊柱。混凝土澆筑均采納一臺15T吊車吊料澆筑，吊斗容量為1方。在鋼模頂部安裝一個進料漏斗，漏斗的底部設置一個直徑為25cm的進料口，漏斗出料口緊接一個半徑約為25cm的圓型鍍鋅混凝土導管,導管分節連接，每節長度約為5

36、0cm,上大下小，節節連接，直達澆筑混凝土面上5007000左右。保證混凝土跌落高度不超過2000。隨著混凝土的上升，提升導管，從最上部拆除一節導管，連續下料。如此循環直到混凝土澆筑到柱頂部。隨著導管下料,在柱的四個角各放置1根定制超長（約15m）振動棒振搗，每根振動棒安排1-2人操作，由于柱的橫截面為800X800,振動棒依照下料速度操縱振搗，振搗棒的震搗作用半徑為520左右，可保證混凝土澆筑密實。具體施工流程詳見以下圖：4. 6.3混凝土養護混凝土在拆模后，安排專人采納澆水養護。依照當時氣溫及天氣情形，及時澆水,保證混凝土表面濕度，并做好相關記錄。5、安全保證措施4.1 安全治理1、成立項

37、目部安全領導小組組長：項目經理李智勇副組長：生產經理應博項目總工司煒成員：責任工程師馬悅安全總監林洋及安全員熊宇武、楊建質量總監董建各班組長2、腳手架使用與治理責任人驗收責任人：安全總監林洋搭設防護責任人：架子班長檢查責任人：安全員熊宇武、楊建3、工人進場進行三級教育，分項工程組織安全技術交底：4、統一發放勞保用品，勞保用品材質必須符合要求。4.2 架體安全1、架體材料（鋼管、扣件等）必須按要求進行送檢，合格后方可使用；2、操作人員是經國家現行標準核定特種作業人員，必須經市勞動局，安全技術考核治理部門考試合格的專業架子工年齡滿18周歲的成年人，上崗人員應定期體檢，體檢合格者方可持證上崗；3、搭設、拆除人員必須嚴格按高空作業的安全要求作業，必須戴好安全帽，安全帶，穿防滑鞋，工具必須用繩子固定在身上，幸免脫落或墜物傷人。架體操作過程中，應安排專人看管下部通道及周邊區域，嚴禁過人及停留。4、架體搭設質量必須符合規定要求，并檢查驗收后方可投入使用。5、操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支撐，纜風繩，混凝土導管等防止在架體上，嚴禁任意懸掛設備。6、架體搭設應在白天進行，六級及六級以上大風和雨天應停上作業，在施工期間遇有雷雨時:操作人員應趕忙離開，雨后上