懷遠中聯水泥有限公司4500t/d熟料水泥生產線綜合工程C、D標段高支模專項施工方案4500t/d熟料水泥生產線綜合工程C4500t/d熟料水泥生產線綜合工程C、D標段日期：2012.12目錄TOC\o"1-5"\h\z、工程概況 4二、 編制依據 4三、 施工計劃 4（一） ＞物資準備 4（二八施工準備 4（三）、施工計劃 4四、 施工工藝技術 4（一） ＞施工工藝 4（二） 、質量標準 5（三） 、模板拆除質量應符合的規定 5（四） 施工注意事項 6五、 模板安裝及混凝土澆筑方法和有關注意事項 6六、 支模監測 6七、 質量保證措施 7八、 安全技術措施 7九、 雨季施工措施 8十、安全應急求援預案 8十、勞動計戈U 1 1十二、高支模計算 1 1十三、樓板模板扣件鋼管高支撐架設計方案 15、工程概況承建的懷遠中聯水泥有限公司4500t/d熟料水泥生產線綜合工程C、D標段。位于安徽懷遠馬城經濟開發區國電大道旁。水泥粉磨工程為框架結構，基礎埋深為 -3.0m到-7.7m不等，框架首層為高低層標高分別為 9.0m、14.0m,架高25.5m，最大梁截面為600x1600mm最大跨度14000mm該工程屬高支模范疇，具體詳見施工藍圖。為了保證支撐模板系統的施工質量，防止發生不安全事故，避免造成人員傷亡和財產損失，根據有關規定，特編制高支撐模板系統專項施工技術方案。二、編制依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 JGJ130-2011（2011年版）；《木結構設計規范》GB50005-2003；《建筑施工模板安全技術規范》 JGJ162-2008；《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）；《建筑施工手冊》（第四版）中國建筑工業出版社；《建筑施工工藝標準》中國建筑工業出版社；《危險性較大的分部分項工程安全管理方法》建質[2009]87號。三、 施工計劃（一）、物資準備按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃,根據施工平面圖的要求,組織好所需的材料、機具按計劃進場,在指定地點,按規定方式進行儲存、堆放,確保施工所需。根據項目經理部架構,按照勞動需要量計劃,組織勞動力進場,并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育,并建立、健全各項現場管理制度。（二） 、施工準備1、 模板涂刷脫模劑,并分規格堆放,根據圖紙要求,放好軸線和模板邊線,定好水平控制標高。2、 柱混凝土澆筑完畢。3、 根據模板方案、圖紙要求和工藝標準,向班組進行安全、技術交底。4、 鋼管支撐地面場地干凈,并滿足承載力要求,應有可靠的照明設施。5、 模板安裝前,先檢查模板、鋼管、構配件質量,不符質量標準的不得投入使用。（三） 施工計劃本高支模項目計劃于2012年12月26日實施,并隨著結構的施工流水插入搭設,計劃到2013年3月31日完成全部高支模施工。四、 施工工藝技術（一）、施工工藝（1）先裝后拆,后裝先拆原則,逐層向下拆除,拆除過程不得高空拋擲。（2）模板拆裝區域周圍,應設置圍欄,并掛明顯的標志牌,禁止非作業人員入內。拆除模板,嚴禁在同一垂直面上施工。（3）拆除模板、配件應用運輸工具或繩子系牢后升降,上下應有人接應,配件應隨裝拆隨運送,嚴禁從高處擲下,拆模時應有專人指揮,并在下面標出工作區,用繩子和紅白旗加以圍欄,暫停人員過往,混凝土板上的預留洞,應在模板拆除后即將洞口蓋好。（4）拆除模板應按順序進行,如大梁的支撐架,應先從跨中開始分別向兩端對稱進行,在拆除水平桿時,應先拆除最上層的,再依次往下,直至最后一道水平桿,在拆除過程中,現場派專人進行安全監護,隨時注意未拆除部位的穩定性。（5） 在拆除模板前,應確認混凝土強度已達到拆除模板強度要求,梁、板底模：在混凝土強度能達到設計的混凝土強度標準值的75%后即可拆除。跨度大于8m的梁板在達到100%后方可拆除。（6） 拆除模板時,應按次序依次進行,不能漏有未拆除的懸空模板,不能采用大面積撬落的方法,防止砸壞腳手架或施工人員。（7） 拆除高支模時,必須搭設能保證安全施工的腳水板或工作臺,不能站在支撐架或模板上進行作業。（8） 模板超出時應遵循實際規定的順序,當無規定時,應按先支的后拆、后支的先拆,先拆非承重模板、后拆承重模板,由上而下、由外向里的拆除順序,嚴禁在沒有專業人員監督的情況下上下交叉作業。并對作業區進行（9）模板拆除作業屬危險作業，作業之前應對參加作業的班組進行詳細的安全技術交底,圍護，設明顯標志，派專門監護人員。并對作業區進行（10）側模：拆模時混凝土強度不得低于 1Mpa或拆除時不出現掉棱、缺角。（11）懸臂構件：結構跨度w2m在達到設計的混凝土強度標準值的 75%H即可拆除，＞2m的要求達到100%后方可拆除。（12）圈梁、構造柱側模板應在保證混凝土表面及棱角不因拆除而受損傷時方可拆除。（二）、質量標準主控項目：（1）安裝現澆結構的上層模板及其支撐時， 下層樓板尖具有承受上層荷載的承載能力， 立柱鋪設配套底座。（2） 涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。（3） 鋼管、配件應有產品說明書及出廠合格證。（4） 有彎曲、凹腔、裂縫、銹蝕嚴重和焊口斷裂的鋼管不得使用。一般項目：1、 模板安裝的一般要求，觀察檢查。（1） 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，模板內無積水；（2） 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；（3） 澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；2、 模板應平整光潔，不得產生影響混凝土表面質量的，粗糙、麻面。觀察檢查。3、本工程現澆鋼筋混凝土梁、板，起拱高度為跨度的 1%°。水準儀、拉線和尺量檢查。4、 固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差符合規定。尺量檢查。5、現澆結構模板安裝的偏差符合規定。經緯儀、水準儀、 2m靠尺和塞尺、拉線和尺量檢查。6、剪刀撐的斜桿與水平面的交角宜在 45°?60。之間，水平投影寬度應不小于 2跨。斜桿應與腳手架基本結構桿件加以可靠連接，且斜桿相鄰連接點之間桿段的長細比不得大于 60。7、 模板安裝的允許偏差應符合下表中規定。般項目預埋件、預留孔偏差預埋鋼板中心線位置（mm）3預埋管、預留孔中心線位置（ mm）3插筋中心線位置（mm）5外露長度（mm）+10,0預埋螺栓中心線位置（mm）2外露長度（mm）+10,0預留洞中心線位置（mm）10尺寸（mm）+10,0模板安裝軸線位置（mm）5允許偏差底模上表面標咼（mm）±5截面內部尺（mm）基礎±10柱、墻、梁+4,-5層咼垂直度（mm）不大于5m6大于5m J8相鄰兩扳表面咼低差（mm）2:表面平整度（mm）5（三）、模板拆除質量應符合的規定主控項目底模及其支撐拆除時的混凝土強度應符合設計要求。檢驗方法：檢查同條件養護試件強度試驗報告。底模拆除時的混凝土強度要求達到 100%。一般項目1、側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受操作。2、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支撐宜分散堆放并及時清運。按拆模方案觀察檢查。（四）、施工注意事項1、避免工程質量通病模板安裝前，先檢查模板、鋼管、構配件等的質量，不符質量標準的不得投入使用。梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模爆模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象。措施：A、 支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。B、 梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。梁底模板按規定起拱。C混凝土澆筑前，模板應充分用水澆透。板模板：防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象。措施：A、 摟板模板厚度要一致，木楞材料要有足夠的強度和剛度，木楞面要平整。B、 支撐要符合規定的主控項目要求，不同直徑的鋼管不能混用。嚴格按要求控制鋼管安裝的垂直度。C板模按規定起拱。鋼管腳手架支撐局部沉降：在鋼管腳手架支撐下部位加設底座，樓板能滿足承載力要求。1.5鋼管腳手架底座整體不穩定： 可調底座及可調托座螺栓伸出自由長度不能超過 30cm,要安裝足夠的交叉支撐，鋼管腳手架的水平拉桿要與鄰近堅固物連結，使鋼管腳手架不產生位移。2、 主要安全技術措施支撐過程中應遵守安全操作規程,如遇途中停歇,應將就位的支撐、模板聯結穩固,不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走,防止墜下傷人。模板上有預留洞者,應在安裝后將洞口蓋好。拆模時應搭設工作平臺。拆樓層外邊模板時,應有防高空墜落及防止模板向外倒塌的措施。避免使用質量不合格的鋼管及其配件,確保鋼管腳手架結構穩定和足夠的承載力。施工過程剪刀撐、水平撐（水平鋼管）不能任意拆除。梁上設有砼柱的砼梁其模板支撐必須在砼強度達到設計強度的 100%才能拆除。后澆帶其模板支撐必須在砼強度達到設計強度后才能拆除。冬季施工詳見我單位申報的《冬季專項施工方案》。3、 成品保護堅持每次使用后清理板面,涂刷脫模劑。材料應按編號分類堆放。使用后拆卸下來的鋼管及其構件,將有損傷的鋼管及構件挑出,重新維修,嚴重損壞的要剔除更換。鋼管腳手架支撐可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈,用后上油保養。搬運時,鋼管、扣件等不能隨意投擲。五、 模板安裝及混凝土澆筑方法和有關注意事項1、 本工程采用自拌混凝土,混凝土澆筑原則；由于層高較大,該工程采用先澆筑框架柱再以施工縫為施工流水段,由一端開始用“趕漿法”推進,先梁后板。該工程框架柱砼主要采用塔吊澆筑,樓（屋）面采用泵送砼澆筑,輸送甭管不得直接擺放在支模架上,應另外搭設腳手架,樓（屋）面上采用馬凳將泵管架空澆筑。2、 混凝土澆筑過程應嚴格按混凝土澆筑施工方案程序進行,在支架下面要安裝照明燈,在安全員的監督下,派木工進行巡查,發現問題立即進行加固。如果支架沉降、位移達到報警值時,安全員應即報告現場施工負責人,現場施工負責人查明情況,采取必要的安全措施和加固措施。發現險情,安全員、現場施工負責人要及時通知現場作業人員撤出危險范圍。3、 支頂安裝時,應考慮上下層支頂要在同一個位置上。六、 支模監測項目部準備在現場采用水平儀及經緯儀進行施工過程自我監測。1、監測項目：支架沉降、位移和變形。2、測點布設：在1/2梁板跨位置,每個監測剖面布設三個支撐位移變形監測點。3、監測頻率：模板的沉降測量由專人專職負責。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔30min測量一次，并與初始值相對比，得出沉降、位移量；澆筑完成之后至高支模層的混凝土強度達到80%這段時間，每隔半天測量一次。4、變形監測預警值；梁板支撐架垂直位移預警值取10mm，水平位移預警值取8mm。5、注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼等應做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當沉降量超出預警值時，立即通知作業人員進行疏散，并通知相關部門人員來處理。七、質量保證措施1、在進行圖紙會審時，請設計單位對結構設計進行技術交底。2、本工程大梁跨度大、截面大，鋼筋非常密集，給施工造成一定難度。對此采取以下施工保證措施；要求砼和易性好，即保證泵送時不堵塞，又便于澆筑，砼中骨料要求級配良好，以保證砼的質量。梁應分層澆筑，每層厚度不超過60公分，使用直徑為35mm的插入式震動棒震搗，做到垂直插入和撥出，震動棒不準貼近模板、固定架錨墊板等鐵件。分層澆注要保持上層震搗時震動插入下層砼5cm以上。在澆注砼時，應設專人經常察看模板、支頂有無變形，下沉、脹模、有無漏漿等，發現問題及時報告，采取妥善的措施。必要時停止澆注砼，妥善處理后再繼續澆注砼。砼試塊制作，應根據環境氣溫情況，參照施工規范的砼齡期強度參考曲線的時間進行試件強度檢驗，達到設計規定100%設計強度后，方可進行拆模施工。砼澆注完畢后，及時保溫保濕，連續養護七天，防止出現溫度應力裂縫。3、施工前由施工人員對工人進行詳細的技術交底，對鋼管腳擴架搭設、模板安裝等按規范要求安裝。4、鋼管腳手架搭設前應檢查是否有破損、立桿是否變形、焊口是否有裂縫，確保鋼管腳手架的質量。5、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜枋木，對梁底所使用支模松枋木，應事前檢查，挑選完好的枋木。梁、板底模板按規范起拱確保模板和支頂系統不變形。6、模板安裝中或完成后，由質安員、施工員在現場指導監督，確保模板支頂方案得到落實和按規范施工，高支模搭設施工完成后按規定進行辦理驗收。7、澆筑過程中，派專人監測支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決，并向有關部門匯報。8、施工必須符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 JGJ130-2001（2002年版）的有關要求；9、 扣件螺栓擰緊力矩為40—60N?m。10、 用于施工的鋼管、扣件要按規定進行質量檢測，禁止使用不合格的鋼管、扣件。八、安全技術措施1高支模施工的洞口臨邊如果無排柵的須設置安全護欄，高度不少于 1.2m，護欄內滿鋪度目安全網。2、 加強對現場工人的安全教育，工人進場施工前，質安員必須進行有針對性、有重點的生產安全交底。門式鋼腳手架支頂搭設人員必須是經過按現行國家標準考核合格持證上崗的專業架子工。3、 進入施工現場，必須配戴安全帽，工地現場任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。4、使用電動機械必須接零接地，并實行一箱一機一閘一防漏電開關。5、 施工現場嚴禁酒后上班，經醫生檢查不適宜高處作業的人員，不得進行高處作業。6、 水平桿、剪刀撐與立桿確保有足夠的連接剛度。嚴禁不同直徑鋼管混合使用。7、 鋼管立柱點應在同一直線上，立柱垂直度應符合規范要求，嚴禁使用有質量毛病的鋼管。8、 水平桿的接頭均應錯開在不同的位置中設置，確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.M。9、 柱邊立桿與柱距離不大于250mm，施工過程模板沒有固定前，不得進行下道工序施工，禁止利用拉桿、支撐攀爬上下，必須設置專用施工樓梯上下。10、 拆除模板，周圍應設圍欄或警戒標志，并設專人看管，禁止無關人員入內。拆除應按順序以先裝后折，后裝先折原則，從一端向另一端，逐層向下拆除，禁止上下同時作業。11、 水平桿、剪刀撐，應與鋼管立桿同步拆除，不得提前拆除。12、 拆下的模板、枋木、鋼管、扣件、等材料，應向下傳遞或用繩吊下，禁止往下投扔。13、 拆除工作當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至一個程序、一個部位的結束，方可撤離崗位。14、輸送至地面的所有模板、枋木、扣件、鋼管等物體，應按類堆放整理。15、操作木工機械不準戴手套，以防將手套卷進機械造成事故。16、臨邊支架外側應有防護措施，以防墜物傷人。17、高支模搭設，拆除和混凝土澆筑期間無關人員不得進入高支模底下。18、嚴禁堆放碎板、紙碎、水泥袋等雜物。19、嚴禁在作業面上吸煙、亂丟火種。在各層樓面設置滅火器材。20、需要進行叫焊施工作業，必須有專業人監護跟焊，對焊接的火花必須用鐵皮封擋，嚴禁焊花掉落。動火作業前，必須進行安全檢查并用水淋濕所施工作業的范圍。21、施工現場臨時使用的電線、電閘不得掛在支頂上，如確實施工需要架設的電線，必須用有效的絕緣器材進行安裝。電器設備，必須有防雨、防漏電措施。施工現場使用照明燈具要遵守有親關安全規定。九、雨季施工措施1、做好汛前和雨季來臨前的檢查工作，及時認真整改存在隱患，做到防患于未然。汛期和雨季來臨期間要組織晝夜值班，做好記錄，密切注意天氣預報和暴雨警報。安排好應急疏散通道及安全集結中心。2、雨季來臨之前，加固臨時設施，大標志牌，臨時圍墻等處設警告牌；疏通好施工場地內的下水管道和雨水井，保證排水暢通，保證場地雨后不陷、不滑、不泥濘、不存水。3、雨天作業必須設專定人看護，存在險情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作業施工。4、檢查機械防雷接地裝置是否良好，各類機械設備的電氣開關應做好防雨準備。大風雷雨天氣應切斷叫源，以免引起火災或觸電傷亡事故。風雨過后，要對現場的臨時設施、用電線路等進行全面的檢查，當確認安全無誤后方可繼續施工。5、各高支模區，必須設置避雷裝置。6、澆筑混凝土前，要隨時掌握天氣預報，盡量避免在雨天進行。現場足夠的覆蓋材料，要保證新澆筑的混凝土不被雨水沖刷，已噴脫模劑的模板不被雨水沖掉。十、安全應急救援預案1、安全事故應急救架構2、當事故發生后，現場有關人員應立即報告現場負責人膠事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措放施防止事故擴大和保護現場。按照有關規定，及時報告企業安全管理部門和本個企業安全生產負責人，及請求救援。3、發生高處附落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受作情況、骨折和出血上進行處理：3．1發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受作情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。3．2出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥 ，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3．3發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等 覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。3．4發現作者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血客。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料要情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。3．5遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，江注意保暖。正確的現場止血處理措施：（1）一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（ 0.9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。（2）加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。（3）止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等 ，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置），下肢同出血結扎在大腿上1/3處。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40分鐘放松一次，每次放松0.5-1分鐘。（4）動用最快的交通工具或其他措施，及把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口聽情況。4發生支模坍塌應急救援：4．1施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。保持出入口暢通。4．2在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。4.3當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立即切斷電源，確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產。現場急救處理：（1）盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。（2）傷腳制動，可用夾板等簡單托持傷腳。（3）傷肢降溫（避免凍傷），盡量避免局部熱缺血。（5）如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。（6）迅速轉往醫院。（7）立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。（8）按規定上報有關主管部門請求救援。5、觸電事故救援當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，脫離電源的基本方法有：（1）將出事附傾家蕩近電源開關刀拉掉、或將電源插頭撥掉，以切斷電源。（2）用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。（3）必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。（4）救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。（5）如果觸電者由于痙攣手指緊握導線或導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法把電源切斷。（6）如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點8—10米的范圍內，以防止跨步電壓觸電。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至 8—10米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經無電，才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。在使觸電者脫離電源時應注意的事項：（1）未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服。（2）嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。（3）在拉拽觸電者脫離電源的過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全。（4）當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害） 。（5） 夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。（6）觸電者未失去知覺的救護措施：應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臣休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。（7）觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送往醫院診治。若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。（8）對“假死”者的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：A、通暢氣道。第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾緊身衣和褲帶。如發現觸電者口內有食物、假牙、痰血塊等異物，立即把病人的頭側向一邊，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深入。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頦頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。B、 口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道暢通。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數以每分鐘16-18次為宜。C、 胸外心臟按壓。將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓后脊柱，以能使胸骨向下移動三四厘米即可，隨后將手腕放松，每分鐘擠壓60-80次。在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸。一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。6、火災事故的預防及其應急措施6.1注意事項（1）施工現場防火工作認真貫筑“預防為主、消防結合”的方針，立足于自防自救，實行“誰主管、誰負責”的原則。（2）對職工進行經常的防火宣傳教育，普及消防知識，增強消防觀念，使員工自覺遵守各項防火規章制度。（3）施工過程需要動火作業，必須辦理動火審批手續，落實動火作業“八不、四要、一清”的防火措施，才可動火。（4）現場存放易燃、易爆化學危險物品，不論數量多少，必須經公司主管部門審批同意后，才可存放，嚴格控制存放數量，并落實防火措施。（5）按規定配備消防器材、設立臨時消防供水系統，做到與施工同步進行。臨時消防供水系統高壓水泵設專線供電、供水管直徑不少于65mm；每層設直徑為50mm的消防結合，配備一條長度為20m的消防水帶。（6）電線架設、電器設備的安裝要符合技術規程的要求，并由持有電工證的電工架設安裝，嚴禁亂拉亂接電線。（7）易燃雜物要及時清理，不宜堆放在施工現場和宿舍附近，消防通道要保持暢通無阻。（8）火災事故撲滅后，要保護好事故現場，及時消除對周邊環境的影響。對主管部門或消防部門對事故現場進行調查、鑒定、確定起火原因。演練要求：為了使應急預案在實踐中得到正確運用，各單位應安排時間按照應急預案計劃要求進行演練。實地演練的次數應根據單位的具體情況和生產任務而定。一般要求每年應不少于一次，演練的時間可根據季節變化或節假日前等情況來確定，通常可安排在冬、夏季到來之前。（1）演練形式A、 模擬操場訓練：按接警、出動、分工配合以及臨時處理等綜合動作演練，檢驗是否符合應急方案的要求。B、模擬實戰訓練，即按接警出現到現場按照實距要求出水、泡沫、 1211滅火，同時進行搶救和疏散物資的訓練。C、 演練的范圍可分整個單位綜合性演練、或分部位、分段（片）開展演練。（2）演練注意事項A、 演練前必須做到有計劃，有步驟，有組織，做到參演人員明確演練任務、方法和要求。B、 要選擇適當時間，盡量不要影響施工現場的正常工作和生產秩序。C、要點火演練的，必須采取完善的完全措施。7、除以上所述安全應急救援措施外，如有不詳盡之處，還應參照項目部的專項安全事故應急救援預案執行。十一、勞動計劃本項目擬投入的勞動人員如下表

數量（人）備注管理人員8安全員1質量員2架子工（含木工）65根據工程實際情況增減作業人員十二、高支模計算水泥粉磨工程的高支模計算，按最高的計算，高度為19.8m。一、參數信息模板支架參數橫向間距或排距（m）:1.00;縱距（m）:1.00;步距（m）:1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度 （m）:0.20;模板支架搭設高度（m）:19.8米;采用的鋼管（mm）:①48X3.0;板底支撐連接方式 ：方木支撐；立桿承重連接方式：可調托座；荷載參數模板與木板自重（kN/m2）:0.350 ;混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25.000;施工均布荷載標準值（kN/m2）:2.500 ;材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2）:9500;面板抗彎強度設計值（N/mm2）:13;木方抗剪強度設計值（N/mm2）:1.400;木方的間隔距離（mm）:350.000;木方彈性模量E（N/mm2）:9000.000;木方抗彎強度設計值（N/mm2）:13.000;木方的截面寬度（mm）:50.00;木方的截面高度（mm）:80.00;托梁材料為：鋼管（雙鋼管）：①48X3;樓板參數樓板的計算厚度（mm）:110.00;q.11.?,”q.11.?,”，”11—350#— 350” 350-4面板計算簡圖二、模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W=100X1.82/6=54cm3;I=100X1.83/12=48.6cm4;模板面板的按照三跨連續梁計算。1、荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 （kN/m）:q1=25X0.13X1+0.35X1=3.6kN/m;(2)活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m):q2=2.5X1=2.5kN/m;2、 強度計算計算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.2X3.6+1.4X2.5=7.82kN/m最大彎矩M=0.1X7.82X3502=95795N?m面板最大應力計算值d=M/W=95795/54000=1.774N/mm2;面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2;面板的最大應力計算值為 1.774N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13N/mm2,滿足要求!3、 撓度計算撓度計算公式為v=0.677ql4/(100EI) <[v]=l/250其中q=口仁3.6kN/m面板最大撓度計算值 v=0.677X3.6X3504/(100X9500X48.6X104)=0.079mm；面板最大允許撓度 [V]=350/250=1.4mm;面板的最大撓度計算值 0.079mm小于面板的最大允許撓度1.4mm,滿足要求！三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為：W=Xh2/6=8X8X8/6=85.33cm3;I=bXh3/12=8X8X8X8/12=341.33cm4;11f11仃tfV10001D0Q1000“方木楞計算簡圖荷載的計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 (kN/m):q1=25X0.35X0.13+0.35X0.35=1.26kN/m;活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m):q2=2.5X0.35=0.875kN/m;強度驗算計算公式如下：M=0.1ql2均布荷載 q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X1.26+1.4X0.875=2.737kN/m;最大彎矩 M=0.1ql2=0.1X2.737X12=0.274kN?m方木最大應力計算值 d=M/W=0.274X106/85333.33=3.207N/mm2;方木的抗彎強度設計值 [f]=13.000N/mm2;方木的最大應力計算值為 3.207N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13N/mm2,滿足要求！抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足：t=3V/2bhn<[t]其中最大剪力：V=0.6X2.737X1=1.642kN;方木受剪應力計算值 t=3X1.642X103/(2X80X80)=0.385N/mm2;方木抗剪強度設計值 [t]=1.4N/mm2;方木的受剪應力計算值 0.385N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.4N/mm2，滿足要求

撓度驗算計算公式如下v=0.677ql4/(100EI) <[v]=l/250均布荷載 q=q1=1.26kN/m;最大撓度計算值 v=0.677X1.26X10004/(100X9000X3413333.333)=0.278mm;最大允許撓度[v]=1000/250=4mm;方木的最大撓度計算值 0.278mm小于方木的最大允許撓度4mm,滿足要求！四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管)：①48X3;W=8.98cm3;1=21.56cm4;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力， P=W=8.98cm3;1=21.56cm4;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力， P=2.346kN;ppppppppr1JI1」11」1I_IOOO 1000 1000托梁計算簡圖1063托梁計算彎矩圖(kN?m)<11-I?1.597I0.7^9m0536Lsi3￡Ci滬 2隨22.S82 246 4600122托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.699kN?m;最大變形Vmax=1.068mm;最大支座力Qmax=7.452kN;最大應力d=698697.45/8980=77.806N/mm2;托梁的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2;托梁的最大應力計算值77.806N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值 205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1.068mm小于1000/150與10mm,滿足要求！五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN):NG1=0.158X17.8=2.814kN;鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄 A。⑵模板的自重(kN):NG2=0.35X1X1=0.35kN;⑶鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25X0.13X1X1=3.25kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=6.414kN;活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ=(2.5+2)X1X1=4.5kN;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=13.997kN;六、立桿的穩定性計算

立桿的穩定性計算公式：d=N/(0A)w[f]其中N---- 立桿的軸心壓力設計值(kN):N=13.997kN;0---- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到；i---- 計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.59cm ;A---- 立桿凈截面面積(cm2):A=4.24cm2;W---- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49cm3;d 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2);[f]---- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f]=205N/mm2;L0— 計算長度(m);按下式計算：10=h+2a=1.2+0.2X2=1.6m;a---- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=0.2m;l0/i=1600/15.9=101 ;由長細比Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 0=0.58;鋼管立桿的最大應力計算值 ；d=13997.016/(0.58X424)=56.917N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值 d=56.917N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] =205N/mm2滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.185X1.051X(1.2+0.2X2)=1.993m;k1--計算長度附加系數按照表 1取值1.185;k2--計算長度附加系數，h+2a=1.6按照表2取值1.051;Lo/i=1992.696/15.9=125 ;由長細比Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 0=0.423;鋼管立桿的最大應力計算值 ;d=13997.016/(0.423X424)=78.042N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值 d=78.042N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] =205N/mm2滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,亂購t：羚亂購t：羚t跌訓i握kiJd L tLK1]1￡3& 5wIEZ53035 WL25L01GM】礙LMAin腔1K41MiL.OBlLM21ria1.LIT1IEL.173101012iore1DOI1039IX1assl.n&il他OS?ilHimi.wgtS31flino?]0151血icr1QW1a4?LO55t[6?109711.132L-01OT7]U1Aidesl.TOL.Q5]LJ-grt]106L.悶L_01.CO71OUl.EEC1026i.a-ia1.0061?D5E1.0B7uoai5.0961.LILL0io(r?]012L:.II--I.MO】十L.D42LMB1okt1QT￡]JL.帕4L0i10121D1S102?ims妊1.0曲LMl1QM1073aa(T71.IDL&25inino?]010IQ]&]0￡?I.IKT10321.03TTt賊1iuig1OHJI09421?LOi.w]dipLD]&1剛LEET|gL,呵J-0531?曲i.OTgLML董2悅U也五-直貶蟲昭口主頸K《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p wfg地基承載力設計值：fg=fgkXkc=120X仁120kpa;其中，地基承載力標準值： fgk=120kpa;腳手架地基承載力調整系數： kc=1;立桿基礎底面的平均壓力： p=N/A=13.997/0.25=55.988kpa;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=13.997kN;基礎底面面積 ：A=0.25m2。p=55.988wfg=120kpa 。地基承載力滿足要求！十三、樓板模板扣件鋼管高支撐架設計方案高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 (JGJ130-2001、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》 (GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》 (GB50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》 2002(3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.50;梁截面高度D(m):1.60;混凝土板厚度(mm):110.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10;立桿步距h(m):1.50;板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m):19.8;梁兩側立桿間距(m):0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立桿根數：1;采用的鋼管類型為①48X；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數： 1.00;2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00;模板自重(kN/m2)：0.30;鋼筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2):2.0;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載 (kN/m2):2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2):4.0；3.材料參數木材品種:柏木；木材彈性模量 E(N/mm2):9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm):16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.7；面板材質:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量E(N/mm2):6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):13.0；梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底模板支撐的間距(mm)：200.0;梁側模板參數主楞間距(mm):200;次楞根數：8;主楞豎向支撐點數量：9;固定支撐水平間距(mm):500;豎向支撐點到梁底距離依次是: 150mm，300mm，450mm，600mm，750mm，900mm，1050mm，1200mm，1350mm;主楞材料:圓鋼管;直徑(mm):48.00;壁厚(mm):3.00;主楞合并根數：2;次楞材料:木方;寬度(mm):50.00;高度(mm):80.00;二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 :F=0.22 丫t1牡v1/2F= yH其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-- 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h ;T-- 混凝土的入模溫度，取20.000C；V-- 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H-- 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;妝--外加劑影響修正系數，取1.200;後--混凝土坍落度影響修正系數，取 1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。qqL ⑸ 1J wI) C>L ⑻L￥r ir t面板計算簡圖(單位：mm)1?強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：d=M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩， W=20X1.8X1.8/6=10.8CmM--面板的最大彎矩(Nmm);d--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值：q1=1.2X0.2X17.85=4.284kN/m振搗混凝土荷載設計值：q2=1.4X0.2X4=1.12kN/m計算跨度:l=(1500-120)/(8-1)=197.14mm;面板的最大彎矩 M=0.1X4.284X[(1500-120)/(8-12]+0.117X1.12X[(1500-120)/28-2)17X4IN)mm;面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1X4.284X[(1500-120)/(8-1)]/1000+1.2 X1.120X[(1500-120)/(8-1)]/1000=1.194kN經計算得到，面板的受彎應力計算值 ：d=2.17X1008 X=2N/mm2；面板的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2;面板的受彎應力計算值 d=2N/mnf小于面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2,滿足要求！2.撓度驗算V=0.677q/(100EI)<[V]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值 ：q=q1=4.284N/mm;l--計算跨度:l=[(1500-120)/(8-1)]=197.14mm;E--面板材質的彈性模量：E=6000N/mm2;I--面板的截面慣性矩:I=20X1.8X1.8X1.8/12=9.72cm面板的最大撓度計算值：v=0.677X4.284X[(415ffi0/(8-1)]4/(100X6000X9.724)>=00075mm;面板的最大容許撓度值:[v]=l/250=[(1500120)/(8-1)]/250=0.789mm;面板的最大撓度計算值 V=0.075mm小于面板的最大容許撓度值 [v]=0.789mm滿足要求！四、梁側模板支撐的計算次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.194/0.200=5.969kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度 50mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:

W=1X5X8X8/6=53.3；mI=1X5X8X8X8/12=213.33cmE=9000.00N/mm2；5.9G9kH/mi 5.9G3d4bm 5卻kN血iLUILlUUmnJUUOILXlLUlLUOl同—f1'據 存u用?Q4T0U”-L330LL彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=0.024kNm，最大支座反力R=1.313kN,最大變形v=0.003mm次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：d=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 d=2.39Xu用?Q4T0U”-L330LL彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M=0.024kNm，最大支座反力R=1.313kN,最大變形v=0.003mm次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：d=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 d=2.39X/5033x41=0.4N/mm2；次楞的抗彎強度設計值：[f]=17N/mm2;次楞最大受彎應力計算值 d=0.4N/mm?小于次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足要求!次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：[v]=200/400=0.5mm次楞的最大撓度計算值 v=0.003mm小于次楞的最大容許撓度值 [v]=0.5mm滿足要求！主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 1.313kN,按照集中荷載作用下的多跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2X4.493=8.99鈕I=2X10.783=21.57cmE=206000.00N/mm2；197 137 工 :197IfrOISD[150^)50150 151&0■T1別HI1H111131nRR197 137|ini|n6R15030QC98Aadnnig0.02主楞彎矩圖(kNm)主楞計算簡圖v=0.027mmv=0.027mm經過計算得到最大彎矩M=0.098kNm，最大支座反力R=2.217kN,最大變形主楞抗彎強度驗算d=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值 ：d=9.854/8199X3=11N/mm2;主楞的抗彎強度設計值：[f]=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 d=11N/mm?小于主楞的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2,滿足要求！主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.027mm主楞的最大容許撓度值：[v]=150/4=0.375mm;主楞的最大撓度計算值 v=0.027mm小于主楞的最大容許撓度值 [v]=0.375mm滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。?00本算例中，面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分?00別為：W= 400X18X18/6=2.164mm31；0I= 400X18X18X18/12=1.945mmX;10抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：d=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.2X(24.00+1.50)X0.40X1.50=18;360kN/m模板結構自重荷載設計值：q2：1.2X0.30X0.40=0.144k；/m施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3：1.4X(2.00+2.00)X0.40=2.240kN/m最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1X(18.36+0.144)2+X.207X2.24X^BMSX10mm;d=Mmax/W=8.45X102.16X1=B.9N/mm2;梁底模面板計算應力 d=3.9N/mnf小于梁底模面板的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2,滿足要求!撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下： v=0.677cfl/(100EI)<[v]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載 ：q=q1+q2=18.360+0.144=18.504kN/m;l--計算跨度(梁底支撐間距)：I=200.00mm;E--面板的彈性模量：E=6000.0N/mm2;面板的最大允許撓度值：[v]=200.00/250=0.800mm面板的最大撓度計算值：v=0.677X18.504X/0(0?X6000X1.945)X01172mm;面板的最大撓度計算值：v=0.172mm小于面板的最大允許撓度值：[v]=0.8mm,滿足要求！六、梁底支撐木方的計算荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值 (kN/m):qi=1.2X[(24+1.5)X1.5X0.2+0.3X0.2X(2X1.38+0.4)/0.4]=9.749kN/m(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值 (kN/m):q2=1.4X(2+2)X0.2=1.12；N/m均布荷載設計值q=9.749+1.120=10.869kN/m;梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值：p=0.20X[1.2X0.12X24.00+1.4X(2.00+2.00)]X(0.60-0.40)/4=0.091kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩W=5X8X8/6=5.331cm30I=5X8X8X8/12=2.13cmX10E=9000N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：atraikfj acuHHjLUlMUlUkUUUUULlLUI,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:L 士3U1.佃 1.*1 J "T" 1 '1剪力圖(kN)簡圖(kNm)變形圖(mm)方木的支座力：N1=N3=0.45kN;N2=3.63kN;最大彎矩：M=0.101kNm最大剪力：V1.815kN方木最大正應力計算值：d=M/W=0.101X10/5.33 /=0.9N/mm2;方木最大剪應力計算值：t=3V/(2bh)=3X1.815X1000/(2方木的最大撓度： v=0.019mmX50X80)=0.681N/mm方木的允許撓度：[v=0.6X他/250=1.2mm；方木最大應力計算值1.887N/mm2小于方木抗彎強度設計值[f]=17.000N/mm2，滿足要求!方木受剪應力計算值0.681N/mm2小于方木抗剪強度設計值[fv]=1.700N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度v=0.019mm小于方木的最大允許撓度[v]=1.200mm滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=4.49cm3；I=10.78cm4；E=206000N/mm2；1.梁兩側支撐鋼管的強度計算11135 fl.135□112支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)Cl整施用C馮004?0.jELF75 弓I .1334U5lb I皿o.odeo.dEB支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.135kNm;最大變形vax=0.274mm;最大支座力Rmax=1.968kN；最大應力d=M/W=0.135X10/(4.49乂1=30.1N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 30.1N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度vmax=0.274mm小于800/150與10mm,滿足要求！集中力P=3.63kN二2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)0?4Jt 11?E 317E6：TIF集中力P=3.63kN二2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)0?4Jt 11?E 317E6：TIF1BI5G.KJ/1.816支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.089kNm;最大變形Ynax=2.211mm;最大支座力Rmax=15.882kN；最大應力d=M/W=1.089X10/(4.49X1=203.6N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 203.6N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度vmax=2.211mm小于800/150與10mm,滿足要求！八、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數 1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為 16.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規范5.2.5):R<Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=15.882kN;R<16.00kN所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ！九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式CT=N/(辜Af)1.梁兩側立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1=1.968kN;腳手架鋼管的自重： N2=1.2X0.129X11.57=1.792kN樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2X[(1.000/2+(0.600-0.400)/4) X0.800X0.300+(1.000/2+(0.600-0.400)/4) X0.800X0.120X(1774kN;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4X(2.000+2.000) X[1.000/2+(0.600-0.400)/4] X0;.800=2.464kNN=N1+N2+N3+N4=1.968+1.792+1.774+2.464=7.998kN;B-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59;A--立桿凈截面面積(cm2)： A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；C--鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2);[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規范》，立桿計算長度 I。有兩個計算公式lo=khlo=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167X1.7X1.5,1.5+2X0.1]；=2.976mk--計算長度附加系數，取值為：1.167；1--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，1=1.；7a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=0.1m；得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 $=0.205鋼管立桿受壓應力計算值；C=7998.154/(0.205X424)=92N/m2m；鋼管立桿穩定性計算C=92N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1=15.882kN；腳手架鋼管的自重： N2=1.2X0.129X(11.57-1.5)=1.792kNN=N1+N2=15.882+1.56=17.442kN；$--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積 (cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；C--鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2);[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值： [f]=205N/mm2；I。--計算長度(m);根據《扣件式規范》，立桿計算長度 I。有兩個計算公式lo=khlo=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即 ：Io=Max[1.167X1.7X1.5,1.5+2X0.1]=2.976mk--計算長度附加系數，取值為： 1.167;1--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3,1=.17;a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=0.1m；得到計算結果：立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187;由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 $=0.205鋼管立桿受壓應力計算值； d=17442.085/(0.205X424)=200.7N/mm鋼管立桿穩定性計算 d=200.7N/mmF小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f]=205N/mm2,滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.167 X1.026X(1.5+0.1X2)=2.035mk1--計算長度附加系數按照表 1取值1.167;k2--計算長度附加系數，h+2a=1.7按照表2取值1.026;lo/i=2035.481/15.9=128;由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 $=0.406鋼管立桿的最大應力計算值； d=17442.085/(0.406X424)=101/31Nn2;鋼管立桿穩定性計算 d=101.3N/mn?小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f]=205N/mm2,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1複板支架計篡掛度附加系數kl齒距hGw) 11^0 0 2 1.201^1.5 1kl 1Z43 11S5 L1&7 1/1&3義2模覆支架計算牡度附加索數血Kin)< 6 6 10 12K16L820 25 30 35 40h吃迥右1山血1351.010141CK61.0391.OdZ105410&11.oat109Z1113113T11351.173144101012102210311.0391.(M710561.0&410T21092I1111.129L1491S3101.0071.01510241.031i-閃g1047105S1.0&210T91C9T1.11.4L.1321621.01.0071.□141021L.0291.0361043105L1.05610741cm1.1061.123160101.QOT101410201.OEE].(J331Q40I0461.05E106?1(JQl1.0961,1111說1.01O(TF10121□1：?1n/41.0301.0351.1W1磁107b10301.1042041.01OOTI血10161.1.OCT10351.03910+41o&o1CT31.0盯LL0122510L.OOT101010161.OZO1.02710321.0371.0421057Ic?a1.081L.D94270101.OOT1.0101016L0201027103210371.04210531CB61.07St.DSl《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》下面總結范文為贈送的資料不需要的朋友，下載后可以編輯刪除！祝各位朋友生活愉快！員工年終工作總結【范文一】201x年就快結束，回首201x年的工作，有碩果累累的喜悅，有與同事協同攻關的艱辛，也有遇到困難和挫折時惆悵，時光過得飛快，不知不覺中，充滿希望的201x年就伴隨著新年伊始即將臨近。可以說，201x年是公司推進行業改革、拓展市場、持續發展的關鍵年。現就本年度重要工作情況總結如下：一、 虛心學習，努力工作（一） 在201x年里，我自覺加強學習，虛心求教釋惑，不斷理清工作思路，總結工作方法，一方面，干中學、學中干，不斷掌握方法積累經驗。我注重以工作任務為牽引，依托工作崗位學習提高，通過觀察、摸索、查閱資料和實踐鍛煉，較快地完成任務。另一方面，問書本、問同事，不斷豐富知識掌握技巧。在各級領導和同事的幫助指導下，不斷進步，逐漸摸清了工作中的基本情況，找到了切入點，把握住了工作重點和難點。（二） 201x年工程維修主要有：在衛生間后墻貼瓷磚，天花修補，二棟宿舍走廊護欄及宿舍陽臺護欄的維修，還有各類大小維修已達幾千件之多！（三） 愛崗敬業、扎實工作、不怕困難、勇挑重擔，熱情服務，在本職崗位上發揮出應有的作用二、 心系本職工作，認真履行職責，突岀工作重點，落實管理目標責任制。（一）201x年上半年，公司已制定了完善的規程及考勤制度。201x年下半年，行政部組織召開了年的工作安排布置會議年底實行工作目標完成情況考評，將考評結果列入各部門管理人員的年終績效。在工作目標落實過程中宿舍管理完善工作制度，有力地促進了管理水平的整體提升。（二）對清潔工每周不定期檢查評分，對好的獎勵，差的處罰。（三） 做好固定資產管理工作要求負責宿舍固定資產管理，對固定資產的監督、管理、維修和使用維護。（四） 加強組織領導，切實落實消防工作責任制，為全面貫徹落實預防為主、防消結合”的方針，公司消防安全工作在上級領導下，建立了消防安全檢查制度，從而推動消防安全各項工作有效的開展。三、 主要經驗和收獲在安防工作這兩年來，完成了一些工作，取得了一定成績，總結起來有以下幾個方面的經驗和收獲：（一） 只有擺正自己的位置，下功夫熟悉基本業務，才能更好適應工作崗位。（二） 只有主動融入集體，處理好各方面的關系，才能在新的環境中保持好的工作狀態。（三） 只有堅持原則落實制度，認真統計盤點，才能履行好用品的申購與領用。（四） 只有樹立服務意識，加強溝通協調，才能把分內的工作做好。（五） 要加強與員工的交流，要與員工做好溝通，解決員工工作上的情緒問題，要與員工進行思想交流。四、 加強檢查，及時整改，在工作中正確認識自己。（一） 開展常規檢查。把安全教育工作作為重點檢查內容之一。冬季公司對電線和宿舍區進行防火安全檢查。（二） 經過這樣緊張有序的一年，我感覺自己工作技能上了一個新臺階，做每一項工作都有了明確的計劃和步驟，行動有了方向，工作有了目標，心中真正有了底!基本做到了忙而不亂，緊而不散，條理清楚，事事分明，從根本上擺脫了剛參加工作時只顧埋頭苦干，不知總結經驗的現象。就這樣，我從無限繁忙中走進這一年，又從無限輕松中走岀這一年，還有，在工作的同時，我還明白了為人處事的道理，也明白了，一個良好的心態、一份對工作的熱誠及其相形之下的責任心是如何重要（三） 總結下來：在這一年的工作中接觸到