房屋建筑課程設計——多層鋼筋混凝土框架結構計指導教師： 班 級： 學生姓名： 學 號： 設計時間： 西南交通大學土木工程學院建筑工程系目錄第一章 設計資料 1題目 1工程概況 1設計資料 2設計目的 3設計任務 3第二章框架梁柱截面尺寸確定 4框架梁截面尺寸初估 41.縱向框架梁 42.橫向框架梁 4框架柱截面尺寸初估 4第三章樓板荷載 6恒荷載 61.不上人屋面恒荷載 62.樓面恒荷載 6活荷載 6第四章橫向框架在豎向荷載作用下的 8計算簡圖及內力計算 8橫向框架在恒荷載作用下的計算簡圖 81.第一至六層框架計算簡圖 82.第七層框架計算簡圖 113.恒荷載作用下橫向框架的計算簡圖 14橫向框架在活荷載作用下的計算簡圖 151.第一至六層框架計算簡圖 152.第七層框架計算簡圖 163.活荷載作用下橫向框架的計算簡圖 17橫向框架在恒荷載作用下的內力計算 181.橫向框架在恒荷載作用下的彎矩圖（單位：kN·m） 182.橫向框架在恒荷載作用下的剪力圖（單位：kN） 19橫向框架在活荷載作用下的內力計算 211.橫向框架在活荷載作用下的彎矩圖（單位：kN·m） 21第五章橫向框架在風荷載作用下的內力及位移計算 24橫向框架在風荷載作用下的計算簡圖 241.框架風荷載負荷寬度 242.計算風振系數 244.風荷載作用下的計算簡圖（單位） 24橫向框架在風荷載作用下的位移計算 251.框架梁柱線剛度計算 252.側移剛度D計算 26橫向框架在風荷載作用下的內力計算 271.橫向框架在風荷載作用下的彎矩圖（單位：kN·m） 27第六章水平地震荷載作用下的內力計算 306.1水平地震作用標準值計算 304.橫向水平地震作用計算 30第七章框架梁柱的內力組合 36框架梁的內力組合 36框架柱的內力組合 40第八章框架梁柱截面設計 43框架梁截面設計 43框架柱截面設計 46附參考文獻………………………..53附圖框架截面設計配筋圖設計資料多層鋼筋混凝土框架結構設計1.2工程概況某鋼筋混凝土框架結構，功能為辦公樓，共7層，層高3.0m，室內外高差為0.6m，基礎頂面至室外地面距離0.8m。框架平面柱網布置見圖1-1所示，選擇典型一榀框架進行計算。框架梁、柱、屋面板、樓面板全部現澆。圖1-1柱網分布圖圖1-2框架立面圖1.3設計資料1、 氣壓條件基本雪壓0.4(kN/m2)，基本風壓0.6(kN/m2)，具體見分組，地面粗糙度類別為B類。不上人屋面。2、 抗震設防：考慮抗震設防，設防烈度為7度（7，0.1g），分區：三組，場地：二類。3、 主要建筑做法：構件尺寸根據相關要求確定：屋面做法：20mm厚板底抹灰，鋼筋混凝土板厚具體見分組，120mm水泥膨脹珍珠巖保溫層找坡，20mm厚水泥砂漿找平層，4mm厚SBS卷材防水層。 樓面做法：20mm厚板底抹灰，鋼筋混凝土板厚120mm，30mm厚水磨石面層。梁柱表面采用20mm厚抹灰。 墻體做法：外墻用240mm普通磚砌體，內外層抹灰20mm。內墻用200mm混凝土空心砌塊，兩側抹灰20mm。不考慮門窗開洞，內外墻均按滿布考慮。4、荷載取值：鋼筋砼容重25kN／m3，水泥膨脹珍珠巖砂漿15kN／m3，水泥砂漿容重20kN／m3，石灰砂漿17kN／m3，SBS卷材防水層0.3kN/m2，水磨石自重0.65kN/m2。恒載分項系數為1.2，活荷載具體見分組，分項系數1.3。5、 材料：梁混凝土強度等級為C30，柱為C40。受力鋼筋采用Ⅱ級鋼。1.4設計目的握結構設計的基本程序和方法。1.手算出各樓層的恒載，給出計算過程，查規范得到各樓層活荷載；2.給出豎向荷載的力學計算簡圖：其中活載采用滿跨布置；3.確定出完整的地震計算參數；4.分別給出恒載、活荷載（雪荷載）、地震作用、風荷載作用下的內力計算結果簡圖，包括梁柱彎矩圖、剪力圖、軸力圖（可用電算）；5.內力組合，包括：梁端和跨中截面，柱上下端截面；6.側移驗算；7.梁柱配筋計算；8.畫出底層梁柱配筋圖（不小于3號圖，與任務書一起折疊裝訂，作為附件）。注意：電算時，需建立空間模型；手算時，可直接選取代表性的橫向框架模型；無論手算還是電算，均要求單獨給出單榀代表性框架的力學計算簡圖；計算結果簡圖要求給出單榀框架的內力圖；內力組合時可針對典型平面框架；參考教材3-8節。第二章框架梁柱截面尺寸確定，，取，梁寬度一般不小于250mm，故取A-B跨：，，取，取B-C跨：，，梁高度一般不小于400mm，故取，梁寬度一般不小于250mm，故取C-D跨：，，取，梁寬度一般不小于250mm，故取按軸壓比要求初估框架柱截面尺寸。框架柱選用C40混凝土，，框架抗震等級為三級，軸壓比。選擇受荷最大的中柱進行估算：為方便施工，取柱截面均為第三章樓板荷載構造層面荷載20mm厚板底抹灰0.02×17120mm厚現澆混凝土板0.12×25=3120mm厚水泥膨脹珍珠巖保溫層0.12×120mm厚水泥砂漿0.02×4mm厚SBS卷材防水層合計5.84取6構造層面荷載20mm厚板底抹灰0.02×17120mm厚現澆混凝土板0.12×25=330mm厚水磨石面層合計3.99取4類別活荷載標準值不上人屋面活荷載辦公樓一般房間活荷載走廊、門廳、樓梯活荷載樓面活荷載布置簡圖第四章橫向框架在豎向荷載作用下的計算簡圖及內力計算樓面板布置簡圖如下圖所示：板A、B、C均為雙向板。至六層框架計算簡圖(1)計算：板A傳遞荷載。取板A的面荷載為，傳遞給AB段為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板A傳遞荷載，故板A傳遞荷載為梁自重及抹灰。梁自重（600mm×250mm）：抹灰（10mm厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：小計：墻體荷載。外墻用240mm普通磚砌體，內外層抹灰20mm。內墻用200mm混凝土空心砌塊，兩側抹灰20mm。填充墻外墻荷載構造層面荷載墻體自重20mm內外層抹灰17×0.02×2合計5填充墻內墻荷載構造層面荷載墻體自重20mm內外層抹灰17×0.02×2合計故AB段墻體荷載為荷載小計。(2)計算：板B傳遞荷載。板B的面荷載為，傳遞給BC段為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板B傳遞荷載，故板B傳遞荷載為梁自重及抹灰。梁自重（400mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：小計：荷載小計。(3)計算：板C傳遞荷載。板C的面荷載為，傳遞給CD段為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板C傳遞荷載，故板C傳遞荷載為梁自重及抹灰。梁自重（400mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：小計：墻體荷載。CD段墻體荷載為荷載小計。(4)和計算q計算。q包括縱向梁自重和抹灰，板A(C)傳來的荷載和墻體荷載。梁自重（400mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：板A(C)傳來的荷載：板A(C)的面荷載為，傳遞給縱向梁為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：墻體荷載：q小計：和計算：(5)和計算和計算。包括縱向梁自重和抹灰，板A(C)傳來的荷載和墻體荷載。梁自重（400mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：板A(C)傳來的荷載：板A(C)的面荷載為，傳遞給縱向梁為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：墻體荷載：小計：為板B傳來的荷載。板B的面荷載為，傳遞給縱向梁為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：小計：和計算：七層框架計算簡圖(1)計算：板A傳遞荷載。板A的面荷載為，傳遞給AB段為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板A傳遞荷載，故板A傳遞荷載為梁自重及抹灰。梁自重（600mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：小計：荷載小計。(2)計算：板B傳遞荷載。板B的面荷載為，傳遞給BC段為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板B傳遞荷載，故板B傳遞荷載為梁自重及抹灰。梁自重（400mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：小計：荷載小計。(3)計算：板C傳遞荷載。板C的面荷載為，傳遞給CD段為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板C傳遞荷載，故板C傳遞荷載為梁自重及抹灰。梁自重（400mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：小計：荷載小計。(4)和計算q計算。q包括縱向梁自重和抹灰及板A(C)傳來的荷載。梁自重（400mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：板A(C)傳來的荷載：板A(C)的面荷載為，傳遞給縱向梁為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：q小計：和計算：(5)和計算和計算。包括縱向梁自重和抹灰，板A（C）傳來的荷載和墻體荷載。梁自重（400mm×250mm）：抹灰（10厚混合砂漿，只考慮兩側抹灰）：板A(C)傳來的荷載：板A(C)的面荷載為，傳遞給縱向梁為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：小計：為板B傳來的荷載。板B的面荷載為，傳遞給縱向梁為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：小計：和計算：至六層框架計算簡圖(1)計算：板A傳遞荷載。板A的面荷載為，傳遞給AB段為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板A傳遞荷載，故(2)計算：板B傳遞荷載。板B的面荷載為，傳遞給BC段為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板B傳遞荷載，故(3)計算：板C傳遞荷載。板C的面荷載為，傳遞給CD段為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板C傳遞荷載，故(4)和計算q計算。q為板A(C)傳來的荷載。板A(C)的面荷載為，傳遞給縱向梁為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：計算：(5)和計算和計算。為板A(C)傳來的荷載。板A(C)面荷載為，傳遞給縱向梁為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：為板B傳來的荷載。板B的面荷載為，傳遞給縱向梁為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：小計：和計算：七層框架計算簡圖(1)計算：板A傳遞荷載。板A的面荷載為，傳遞給AB段為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板A傳遞荷載，故(2)計算：板B傳遞荷載。板B的面荷載為，傳遞給BC段為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板B傳遞荷載，故(3)計算：板C傳遞荷載。板C的面荷載為，傳遞給CD段為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：左右兩邊板C傳遞荷載，故(4)和計算q計算。q為板A(C)傳來的荷載。板A(C)的面荷載為，傳遞給縱向梁為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：和計算：(5)和計算和計算。為板A(C)傳來的荷載。板A(C)的面荷載為，傳遞給縱向梁為三角形荷載，等效轉化為均布荷載為：為板B傳來的荷載。板B的面荷載為，傳遞給縱向梁為梯形荷載，等效轉化為均布荷載為：小計：和計算：1.橫向框架在恒荷載作用下的彎矩圖（單位：kN·m）2.橫向框架在恒荷載作用下的剪力圖（單位：kN）3.橫向框架在恒荷載作用下的軸力圖（單位：kN）1.橫向框架在活荷載作用下的彎矩圖（單位：kN·m）2.橫向框架在活荷載作用下的剪力圖（單位：kN）3.橫向框架在活荷載作用下的軸力圖（單位：kN）第五章橫向框架在風荷載作用下的內力及位移計算該辦公樓鋼筋混凝土框架結構，共7層，層高m，室內外高差為m，基礎頂面至室外地面距離m。基本風壓0.6(kN/m2)，地面粗糙度類別為B類。eq\o\ac(○,3)軸線框架的負荷寬度為：由《建筑荷載規范》可知，本結構，所以不考慮風振系數。層號離地面高度(m)11.00121.00139.60141.07151.15161.22171（單位）框架梁線剛度計算截面b×h(m2)混凝土等級彈性模量(kN/m2)跨度L(m)I0(m4)Ib0(m4)Kbi(kN·m)C305.1C30C304.5框架柱線剛度計算柱位置截面b×h(m2)混凝土等級彈性模量高度H(m)Ic(m4)(kN·m)2-7層0.4×0.4C40213底層0.4×0.4C40213考慮梁柱的線剛度比，用D值法計算柱的側移剛度柱側移剛度D值計算樓層D2-7層A軸邊柱0.53416447B軸中柱0.63119435C軸中柱0.48214846D軸邊柱0.2698285∑D590131層A軸邊柱0.7217016B軸中柱0.7877658C軸中柱0.6836647D軸邊柱134492∑D25813風荷載作用下框架樓層層間側移與層高之比計算樓層Fj(kN)Vj(kN)∑Dij(kN/m)h(m)75901331/157896590133631/83335590135331/566045901306731/44773495901308331/361425901309731/30931258132591/1699對于框架結構，樓層層間最大位移與層高之比的限值為1/550。本框架的層間最大位移與層高之比在底層，其值為1/1699<1/550，框架側移滿足規范要求。1.橫向框架在風荷載作用下的彎矩圖（單位：kN·m）2.橫向框架在風荷載作用下的剪力圖（單位：kN）3.橫向框架在風荷載作用下的軸力圖（單位：kN）第六章水平地震荷載作用下的內力計算水平地震作用標準值計算1樓層重力荷載代表值各樓層的重力荷載代表值采用估算的算法,以2至6層（結構層高為）為準，按計算得出。對于底層，考慮結構層高變大，可乘以的系數。對于頂層，考慮為上人屋面的荷載方案時計及女兒墻的重量等因素，可乘以的系數。故綜上所述，可將重力荷載代表值每樓層取到最大值以保證計算的簡便及安全。2自振周期計算基本自振周期采用頂點位移法計算。其中非結構墻影響的折減系數取0.6。結構頂點假想側移計算結果見表4.1。表4.1頂點假想側移層次（）()()()()7590135386590130.10765590130.16124590130.21523590130.26900.96842590130.32281258130.37660.3766故結構自振周期為：取(1)地震影響系數。本工程所在場地為7度設防，設計地震分區為第三組，場地土為：二類，結構自振周期為，，。因，則地震影響系數為：(2)各層水平地震作用標準值、樓層地震剪力及樓層層間位移計算。結構底部總橫向水平地震作用標準值： 由于,需計算附加頂部集中力：頂部附加水平地震作用為：則各層水平地震作用標準值、樓層地震剪力及樓層層間位移計算如下：樓層Gi(kN)Hi(m)GiHi∑GiHiFi(kN)Vi(kN)∑D(kN/m)(m)73590133956590136955590139544590131172359013134925901314861258131583根據《建筑抗震設計規范》的要求，驗算框架層間位移，均滿足小于1/550的要求。(3)水平地震作用下的計算簡圖。(4)剛重比和剪重比驗算。為了保證結構的穩定和安全，需進行結構剛重比和剪重比驗算。各層剛重比和剪重比計算層號hi(m)∑D(kN/m)Dihi(kN)VEKi(kN)(重力荷載代表值，kN)(重力荷載設計值，kN)剛重比剪重比7359013374635901341065535901315943590131543359013250235901324612581342由上表可知各層的剛重比均大于10，滿足穩定的要求；查表得：樓層最小地震剪力系數，由上表可知各層的剪重比均大于0.016，滿足剪重比要求。(5)橫向框架在水平地震作用下的內力計算.1.橫向框架在水平地震作用下的彎矩圖（單位：kN·m）2.橫向框架在水平地震作用下的剪力圖（單位：kN·m）3.橫向框架在水平地震作用下的軸力圖（單位：kN·m）第七章框架梁柱的內力組合7.1框架梁的內力組合7.1.1框架梁彎矩調幅在豎向荷載作用下，可以考慮梁端塑性變形內力重分布而對梁端負彎矩進行調幅，調幅系數為現澆框架：0.8-0.9。將調幅后的梁端彎矩疊加簡支梁的彎矩，則可得到梁的跨中彎矩。支座彎矩調幅降低后，梁跨中彎矩應相應增加，且調幅后的跨中彎矩不應小于簡支情況下跨中彎彎矩的50%：只有豎向荷載作用下的梁端彎矩可以調幅，水平荷載作用下的梁端彎矩不能考慮調幅。因此，必須先將豎向荷載作用下的梁端彎矩調幅后，再與水平荷載產生的梁端彎矩進行組合。第一層內力換算及彎矩調幅桿件ABBCCD截面A跨中B左B右跨中C左C右跨中D內力種類MVMMVMVMMVMVMMV軸線處內力恒載0活載-12.63-13.1310.18-11.7212.79-3.10-4.460.87-3.354.65-8.02-9.535.88-8.899.91左震147.8552.536.02-135.8152.5375.8659.12-3.95-83.7659.1268.8032.31-3.90-76.5932.31右震-147.85-52.53-6.02135.81-52.53-75.86-59.123.9583.76-59.12-68.80-32.313.9076.59-32.31左風107.8338.314.41-99.0138.3155.3543.15-2.90-61.1543.1550.1123.54-2.86-55.8423.54右風-107.83-38.31-4.4199.01-38.31-55.35-43.152.9061.15-43.15-50.11-23.542.8655.84-23.54換算內力恒載-36.39-56.4141.11-41.8358.58-6.92-4.64-1.13-7.485.15-29.46-44.9323.83-24.7442.61活載-10.00-11.9510.18-9.1611.61-2.21-3.280.87-2.423.47-6.11-8.355.88-6.918.73左震137.3452.536.02-125.3052.5364.0459.12-3.95-71.9459.1262.3432.31-3.90-70.1332.31右震-137.34-52.53-6.02125.30-52.53-64.04-59.123.9571.94-59.12-62.34-32.313.9070.13-32.31左風100.1738.314.41-91.3538.3146.7243.15-2.90-52.5243.1545.4023.54-2.86-51.1323.54右風-100.17-38.31-4.4191.35-38.31-46.72-43.152.9052.52-43.15-45.40-23.542.8651.13-23.54彎矩調幅恒載-30.93-56.4145.22-35.5658.58-5.88-4.64-1.24-6.365.15-25.04-44.9326.21-21.0342.61活載-8.50-11.9511.20-7.7911.61-1.88-3.280.96-2.063.47-5.20-8.356.47-5.878.73左震137.3452.536.02-125.3052.5364.0459.12-3.95-71.9459.1262.3432.31-3.90-70.1332.31右震-137.34-52.53-6.02125.30-52.53-64.04-59.123.9571.94-59.12-62.34-32.313.9070.13-32.31左風100.1738.314.41-91.3538.3146.7243.15-2.90-52.5243.1545.4023.54-2.86-51.1323.54右風-100.17-38.31-4.4191.35-38.31-46.72-43.152.9052.52-43.15-45.40-23.542.8651.13-23.54注：表中彎矩的單位為kN·m，剪力的單位為kN。設計框架結構的構件時，必須求出各構件的最不利內力，對于構件某一控制截面，可能存在幾組最不利內力組合。對于框架梁支座截面，最不利內力是最大負彎矩及最大剪力，但也要組合可能出現的正彎矩，對于框架梁跨中截面，最不利內力是最大正彎矩或可能出現的負彎矩。框架梁最不利內力組合可歸納為梁端截面：，，梁跨中截面：，（可能出現）對于框架柱的上下端截面，可能出現大偏壓情況，也可能出現小偏壓情況，其最不利內力組合可歸納為框架柱柱端截面：及相應的N，V及相應的M，V及相應的M，V非抗震設計時的基本組合是考慮恒荷載、活荷載和風荷載三種荷載效應的組合。橫梁非抗震內力組合桿件ABBCCD截面A跨中B左B右跨中C左C右跨中D內力種類MVMMVMVMMVMVMMV恒載-30.93-56.4145.22-35.5658.58-5.88-4.64-1.24-6.365.15-25.04-44.9326.21-21.0342.61活載-8.50-11.9511.20-7.7911.61-1.88-3.280.96-2.063.47-5.20-8.356.47-5.878.73左風右風內力組合+1.4×0.9(+)+1.4×0.9(+)+1.4×0.9(+)78.39-34.4873.93-167.59133.2049.4444.67-3.93-76.4064.9220.60-34.7836.00-97.0691.79-174.04-131.0262.8262.6136.65-68.29-64.073.3855.95-43.82-93.80-94.1043.2131.7932.47-49.02-84.424-53.5859-10.164-10.524-37.33-65.611-33.455-50.09-87.8672.02-55.6490.46-9.78-9.48-0.73-10.6010.35-38.90-68.8441.72-34.1466.08注：表中彎矩的單位為kN·m，剪力的單位為kN。對該結構，風荷載組合值系數為0，所以地震作用效應和其他荷載效應的基本組合只考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種荷載效應的組合。承載力抗震調整系數。橫梁抗震內力組合桿件ABBCCD截面A跨中B左B右跨中C左C右跨中D內力種類MVMMVMVMMVMVMMV恒載-30.93-56.4145.22-35.5658.58-5.88-4.64-1.24-6.365.15-25.04-44.9326.21-21.0342.61活載左震右震重力荷載代表值-35.18-62.3950.82-39.4664.39-6.82-6.28-0.76-7.396.89-27.64-49.1129.45-23.9746.98抗震組合()()()102.24-4.9351.61-157.68109.1656.3051.99-4.54-76.7963.8435.91-12.6922.70-89.9573.78-165.57-107.3639.8786.666.73-68.58-63.293.1763.49-51.45-85.66-75.7030.3046.8110.78注：表中彎矩的單位為kN·m，剪力的單位為kN。框架柱的內力組合非抗震設計時的基本組合是考慮恒荷載、活荷載和風荷載三種荷載效應的組合。柱非抗震內力組合軸線AB截面柱頂柱身柱底柱頂柱身柱底內力種類MNVMNMNVMN恒載11.95-1447.153.15-6.33-1447.15-9.10-1403.03-2.274.03-1403.03活載3.25-148.750.84-1.62-148.75-1.57-214.43-0.400.76-214.43左風右風內力組合+1.4×0.9(+)+1.4×0.9(+)-60.42-1714.15-27.90101.39-1714.15-104.65-1933.73-39.29123.16-1933.7397.29-2133.8637.57-120.67-2133.8678.86-1973.9032.83-111.58-1973.9018.89-1944.834.96-9.86-1944.83-13.12-1983.84-3.285.90-1983.8419.32-2099.435.08-10.13-2099.43-13.82-2104.23-3.466.19-2104.23軸線CD截面柱頂柱身柱底柱頂柱身柱底內力種類MNVMNMNVMN恒載活載1.03-201.400.27-0.52-201.40-2.78-124.28-0.711.35-124.28左風-42.77-104.04-20.8978.37-104.04右風69-87.56749-78.374內力組合+1.4×0.9(+)+1.4×0.9(+)-68.05-1945.28-29.86105.16-1945.28-70.52-1879.99-30.49106.35-1879.9986.83-1747.5834.88-115.49-1747.5837.26-1617.8122.15-91.14-1617.819.53-1874.622.55-5.24-1874.62-17.02-1766.30-4.277.79-1766.3010.11-1989.122.71-5.59-1989.12-17.49-1913.14-4.387.97-1913.14注：表中彎矩的單位為kN·m，剪力的單位為kN，軸力的單位為kN。對該結構，風荷載組合值系數為0，所以地震作用效應和其他荷載效應的基本組合只考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種荷載效應的組合。受壓時承載力抗震調整系數；受剪時承載力抗震調整系數柱抗震內力組合軸線AB截面柱頂柱身柱底柱頂柱身柱底內力種類MNVMNMNVMN恒載11.95-1447.153.15-6.33-1447.15-9.10-1403.03-2.274.03-1403.03活載3.25-148.750.84-1.62-148.75-1.57-214.43-0.400.76-214.43左震-82.88254.68-34.63118.00254.68-96.8523.98-38.23124.8723.98右震82.88-254.6834.63-118.00-254.6896.85-23.9838.23-124.87-23.98重力荷載代表值13.58-1521.533.57-7.14-1521.53-9.89-1510.25-2.474.41-1402.65抗震組合))-73.16-1195.80-34.62115.87-1195.80-110.21-1424.90-44.76134.10-1321.6099.23-1725.5341.91-129.57-1725.5391.23-1474.7739.72-125.63-1371.48軸線CD截面柱頂柱身柱底柱頂柱身柱底內力種類MNVMNMNVMN恒載活載1.03-201.400.27-0.52-201.40-2.78-124.28-0.711.35-124.28左震-81.37-119.02-34.24117.25-119.02-55.94-159.64-27.70104.74-159.64右震81.37119.0234.24-117.25119.0255.94159.6427.70-104.74159.64重力荷載代表值7.26-1427.921.95-4.02-1427.92-12.33-1389.06-3.095.60-1389.06抗震組合))-77.66-1494.58-35.85118.08-1494.58-70.01-1499.52-33.76114.30-1499.5291.59-1247.0239.82-125.80-1247.0246.34-1167.4727.46-103.56-1167.47注：表中彎矩的單位為kN·m，剪力的單位為kN，軸力的單位為kN。第八章框架梁柱截面設計該框架結構為7度設防，高度，抗震等級為三級。(1)梁端截面剪力調整梁端截面“強剪弱彎”調整截面AB左端右端BC左端2.3041.133右端2.3051.84CD左端4.178.16右端4.188.86注：承載力抗震調整系數(2)框架梁最不利組合內力框架梁的最不利內力桿件ABBCCD截面A跨中B左B右跨中C左C右跨中D內力種類MVMMVMVMMVMVMMV最不利組合內力混凝土等級為C30，縱向受力鋼筋采用HRB400級，箍筋采用HPB300級，則查表得：混凝土強度：C30鋼筋強度：HRB400HPB300相對受壓區高度：非抗震設計時，抗震設計時，最小配筋率：非抗震設計時，抗震設計時，支座處：跨中處：(1)底層AB框架梁底層AB框架梁的截面尺寸為：250mm600mm，，配筋計算如下表所示：底層AB框架梁正截面受彎承載力計算截面位置M配筋實配(%)(kN·m)(mm2)左梁頂0.15