67/68恩施市思源實驗學校（金子中小學）建設三標段教師周轉房直插盤銷式模板支架施工方案編制單位：恩施州鴻宇建設工程有限公司編制人：審核人：審批人：編制日期：二0一五年月日

目錄第一章工程概況及編制依據……………….2一、工程概況…………….2二、編制依據…………….3三、施工平面布置圖（后附）………….3四、施工要求…………….3五、技術保證條件……….3第二章施工打算…………….4一、施工進度打算……….4二、材料與設備打算…………………….4第三章施工工藝技術……….5一、技術參數…………….5二、工藝流程…………….6三、施工方法…………….7四、檢查驗收……………13第四章施工安全保證措施………………….14一、組織保障…………….14二、技術措施…………….16三、監測監控…………….19四、應急預案…………….21第五章勞動力打算………….24一、專職安全生產治理人員…………….24二、所需勞動力安排…………………….24第六章計算書及相關圖紙………………….24墻模板（非組合式鋼模板）計算書…….24板模板（直插盤銷式）計算書………….31梁模板（直插盤銷式）計算書………….39梁側模板計算書…………………….……48第一章工程概況及編制依據一、工程概況：1、恩施市思源實驗學校（金子中小學）建設三標段教師周轉房由恩施市舞陽壩街道辦事處金子初級中學興建，湖北省建筑設計院設計，由恩施州鴻宇建設工程有限公司承建。湖北中南勘察基礎工程有限公司進行現場勘查，恩施星城工程建設監理有限責任公司現場監理，本工程為框架結構，建筑總面積1908.71㎡,總層數為4層，基礎為獨立柱基，高度為13.800米2、本工程設計為柱下獨立基礎，持力層為第3層中風化泥質粉砂巖。二、編制依據《木結構設計規范》GB50005-2003《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-2013《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-91《建筑施工直插盤銷式模板支架安全技術規范》（DB37/5008-2014）（山東省地點標準）關于直插盤銷式模板支架體系安全應用問題的評審意見危險性較大的分部分項工程安全治理方法[建質[2009]87號文]三、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。四、技術保證條件1、安全網絡第二章施工打算一、施工進度打算基礎分部40天，主體分部70天，裝飾裝修分部70天。二、材料與設備打算1、木材的選用(1)模板結構或構件的樹種應依照各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。(2)模板結構應依照受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準《木結構設計規范》GB50005的規定。(3)用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準《木結構設計規范》GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。(4)結合我地區的現狀，本工程所用的木方均采納杉木木材作為要緊承重構件的支撐小梁。(5)當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準《木結構設計規范》GB50005的標準進行。(6)施工現場制作的木構件，其木材含水率均不大于15%。3、膠合模板板材的選用(1)膠合模板板材表面應平坦光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的愛護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家標準《混凝土模板用膠合板》ZBB70006的規定。(2)各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差不不應大于5%。(3)膠合模板應采選用強度好且符合環境愛護的要求板材。(4)進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第三章施工工藝技術一、工藝流程樓梯模板應依照設計標高放樣，并找好平臺標高，其施工步驟應為：安裝平臺梁及平臺與基礎模板→安裝樓梯斜梁或樓梯底模板并完成樓梯支撐體系→安裝樓梯外幫側板→安裝踏步模板。板直插盤銷搭支架→測水平→擺主梁→調整樓板模標高及起拱→鋪模板→清理、刷油→檢查模板標高、平坦度、支撐牢固情況。梁直插盤銷彈梁軸線并復核→搭支模架→調整托梁→擺主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安側模→側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓）→復核梁模尺寸、標高、位置→與相鄰模板連固。二、施工方法1、柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。2、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地點向標高高的地點推進。事先依照澆搗砼的時刻間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層支頂不同意拆除。3、依照本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采納墻模板、直插盤銷式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。4、一般規定(1)保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。(2)具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3)不同支架立柱不得混用。(4)構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5)多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6)現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000~3/1000。(7)當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(8)梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下(9)在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(10)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(11)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采納?48×3.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采納對接，剪刀撐應采納搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采納許多于2個旋轉扣件分不在離桿端不小于(12)支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1)直插盤銷式1)立柱平面布置圖（詳見附圖）2)立柱需接長時，支架首層立柱應采納不同的長度交錯布置，底層縱、橫向橫桿作為掃地桿距地面高度應小于等于350mm，嚴禁施工中拆除掃地桿，立柱應配置可調底座或固定支座，如下圖：首層立柱布置示意3)立柱上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m。7、剪刀撐(1)直插盤銷式1)當立柱間距大于1.5m時，應在拐角處設置通高專用斜桿，中間每排每列應設置通高八字形斜桿或剪刀撐；專用斜桿鋼管剪刀撐2)當立柱間距小于或等于1.5m時，模板支撐架四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于4.5m；3)剪刀撐的斜桿與地面夾角應在45～60之間，斜桿應每步與立桿扣接。4)當模板支撐架高度大于4.8m時，頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m。示意圖同上。8、周邊拉結1)豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6～9m、豎向間距2～3m與建筑結構設置一個固結點；3)用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。三、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采納問責式制度，相關人員簽字。2、施工過程中加強治理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，幸免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的同意偏差如下表：項目同意偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的同意偏差及檢查方法如下表：項目同意偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平坦度52m靠尺和塞尺檢查

第四章施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環境愛護體系二、技術措施1、預備工作(1)模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并操縱模板的偏差在規范同意的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2)模板的基準定位工作：1)首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并依照軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側操縱線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2)標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高依照實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3)豎向模板的支設應依照模板支設圖；4)差不多破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設(1)基礎及地下工程模板：1)地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業。當深度超過2m時，操作人員應扶梯上下；2)距基槽（坑）上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撐與側模的夾角不應小于45°，支在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采納分層支模時，其上下模板應經就位校正并支撐穩固后，方可進行上一層模板的安裝；4)在有斜支撐的位置，應在兩側模間采納水平撐連成整體。(2)樓梯模板1)梯模施工前，依照實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木，在現場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特不注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面層的粉刷厚度；2)樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3)模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內容要數量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。(3)柱模板1)要緊方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理潔凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，為了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標高處設置許多于2根斜撐，如下圖。(4)梁、板模板1)梁、板的安裝要緊密配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3)所有≥2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4)梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5)梁高≥300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高<300的梁如用模板壓條，則其抗剪強度必須能滿足，澆砼時不能擠崩掉。3、模板拆除(1)拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。(2)支拆模板時，2米(3)模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可拆模。表3.3.1構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構件-≥1001)側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2)底模拆除梁長＞8米，混凝土強度達到100%；≤8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到3)板底模≤2米，混凝土強度達到50%；＞2米、≤8米混凝土強度達到75%；＞8(4)柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5)墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6)樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米(7)當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。(8)當拆除4~8m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分不向兩端拆除。拆除時，嚴禁采納連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監測監控1、監測措施(1)監測操縱采納經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，要緊監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3)監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發覺下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4)儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1周密水準儀1±2”全站儀一臺RXT—2321±2”，最大同意誤差±20”自動安平水準儀2千米往返±3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5)監測講明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1)桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2)連墻件是否松動；3)架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4)施工過程中是否有超載現象；5)安全防護措施是否符合規范要求；6)支架與桿件是否有變形現象；(6)監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過20~30分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1)本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2)監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，愛護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3)負責預備所需要的應急物資和應急設備。(4)及時到達現場進行指揮，操縱事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2)事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故要緊有：模板坍塌、機具傷人、火災事故、觸電事故、高空墜落、落物傷人等事故。1、模板坍塌事故發生時的處置措施:1）盡量使用人工挖掘、搬運坍塌的材料，及時搶救被掩埋傷員脫離危險區。2）進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。3）對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。4）事故發生后應立即報告項目部應急救援領導小組。應急救援領導小組在第一時刻到達后立即組織應急救援隊搶救現場傷員，清理坍塌現場，并做好警戒，禁止無關人員進入事故現場，以免造成二次損害。5）應急救援隊負責消除傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。6）組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥發生。并將其轉移至安全地點。7）盡快與120急救中心取得聯系，詳細講明事故地點、嚴峻程度，并派人到路口接應，同時預備好車輛隨時預備運送傷員到附近的醫院救治。8）在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應依照實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。9）技術負責人、現場安全員應對模板坍塌事故進行緣故分析，制訂相應的糾正措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調查等有關處理報告，并上報公司和上級相關部門。1.1、注意事項：1）事故發生后應立即停止施工，封閉事故現場嚴禁無關人員進入，以免二次損害。2）人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。2、火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量操縱火勢。消滅飛火疏散物資減少損失操縱火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。3、觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀看其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，同時注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。4、其他人身損害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、機具傷人等人身損害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到損害，積極對傷員進行搶救。

第五章勞動力打算一、專職安全生產治理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。防備非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：張華（項目經理）——組長，負責協調指揮工作；楊壯（施工員）——組員，負責現場施工指揮，技術交底；關于杰（安全員）——組員，負責現場安全檢查工作；架子工班長——組員，負責現場具體施工；二、所需勞動力安排木工（人）10鋼筋工（人）10砼工（人）10架子工（人）8水電工（人）2其它工種（人）5第六章計算書及相關圖紙【計算書】板模板（直插盤銷式）計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑結構荷載規范》GB50009-20123、《建筑施工直插盤銷式模板支架安全技術規范》（DB37/5008-2014）4、依照品茗軟件計算一、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)差不多風壓ω0(kN/m2)0.20.14風壓高度變化系數μz0.9風荷載體型系數μs0.8二、模板體系設計模板支架高度(m)3立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)250立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)100主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁懸挑端計算長度(mm)50,50主梁懸挑端計算長度(mm)50,50結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖三、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000依照《建筑施工模板安全技術規范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=11.718kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[11.718×0.32/8，0.122×0.3σ＝Mmax/W＝0.167×106/37500＝4.446N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.3)×1=7.63kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×7.63×3004/(384×10000×281250)＝0.286mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！四、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面慣性矩I(cm4)303.75因[B/lb]取整＝[6500/900]取整＝7，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為50mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.516kN/m因此，q1靜＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)×0.3＝2.854kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.662kN/mM1＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×2.854×0.92+0.121×0.662×0.92＝0.312kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.109×0.92+0.21×2.205×0.9，0.107×0.109×0.9M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.516×0.052/2，0.109×0.05Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.312，0.424，0.11]＝0.424kN·mσ＝Mmax/W＝0.424×106/67500＝6.275N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.607q1靜L+0.62q1活L＝0.607×2.854×0.9+0.62×0.662×0.9＝1.928kNV2＝0.607q2LV3＝max[q1L1，q2LVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.928，1.561，2.21]＝2.21kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×90×50)＝0.737N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.3＝2.349kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.349×9004/(100×9350×3037500)＝0.343mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝2.25mm撓度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.349×9004/(100×9350×3037500)＝0.343mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝2.25mm五、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)Ф48×3.0可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。1、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝3.324kN/mq1靜＝0.9×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.3＝2.927kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.3=2.409kN/m承載能力極限狀態按四跨連續梁，R'max＝(1.143q1靜+1.223q1活)L＝1.143×2.927×0.9+1.223×0.397×0.9＝3.448kN按懸臂梁，R1＝3.324×0.05＝0.166kNR＝max[R'max，R1]/2＝1.724kN;正常使用極限狀態按四跨連續梁，R'max＝1.143q2L按懸臂梁，R1＝Rmaxl=2.409×0.05＝0.12kNR＝max[R'max，R1]/2＝1.239kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.483×106/4490＝107.626N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.576×1000/424＝16.866N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)跨中νmax=0.79mm≤[ν]=900/250=3.6mm懸挑段νmax＝0.162mm≤[ν]=50/250=0.2mm滿足要求！六、立柱驗算鋼管類型Ф48×3.0立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)300斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合《規范》JGJ166-2008設置要求立柱抗彎強度設計值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1800+2×300)/15.9=150.943≤[λ]=230滿足要求！查表得，φ＝0.341Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.144×0.9×1.82/10＝0.048kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.25+La/2，La]×max[0.25+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×(1+0.048/0.9)]×max[0.25+0.9/2，0.9]×max[0.25+0.9/2，0.9]＝8.318kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝8317.942/(0.341×424)+0.048106/4490＝68.135N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！七、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30按上節計算可知，可調托座受力N＝8.318kN≤[N]＝30kN滿足要求！梁模板（直插盤銷式）計算書計算依據：1、《建筑施工直插盤銷式模板支架安全技術規范》（DB37/5008-2014）2、《建筑結構荷載規范》GB50009-20123、依照品茗軟件計算一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)9.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×1200新澆混凝土結構層高(m)4.5二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5風荷載標準值ωk(kN/m2)差不多風壓ω0(kN/m2)0.20.14風壓高度變化系數μz0.9風荷載體型系數μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距la(mm)600步距h(mm)1800立柱根數3立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,750,750底模下設支撐小梁根數5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據《混凝土結構工程施工規范》GB50666-2011結構重要性系數γ01可變荷載的組合值系數φc0.9設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.9×2.5]×1＝44.595kN/mq1靜＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝41.445kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×41.445×0.0872+0.121×3.15×0.0872＝0.037kN·mσ＝Mmax/W＝0.037×106/37500＝0.983N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×87.54/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝87.5/400＝0.219mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.393×41.445×0.087+0.446×3.15×0.087＝1.548kNR2=R4=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.928×41.445×0.087+1.142×3.15×0.087＝3.68kNR3=1.143q1靜l+1.223q1活l=1.143×41.445×0.087+1.223×3.15×0.087＝4.482kN標準值(正常使用極限狀態)R1'=R5'=0.393q2lR2'=R4'=0.928q2lR3'=1.143q2l五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50×90小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.5小梁截面慣性矩I(cm4)303.75q1＝max[1.548+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/4，4.482+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/4]＝4.503kN/mq2＝max[1.056+(0.3-0.1)×0.35/4，3.07+(0.3-0.1)×0.35/4]＝3.088kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.503×0.62，0.5×4.503×0.1σ＝Mmax/W＝0.173×106/67500＝2.57N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1lτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.64×1000/(2×90×50)＝0.547N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.088×6004/(100×9350×3037500)＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝ν2＝q2l24/(8EI)＝3.088×1004/(8×9350×3037500)＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1＝R5＝1.076kN，R2＝R4＝2.538kN，R3＝3.088kN正常使用極限狀態Rmax'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1'＝R5'＝0.736kN，R2'＝R4'＝1.722kN，R3'＝2.118kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)Ф48×3.0可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.156×106/4490＝34.809N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝1.742kNτmax＝2Vmax/A=2×1.742×1000/424＝8.215N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.044mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.438mm滿足要求！4、支座反力驗算R1＝0.131kN，R2＝10.054kN，R3＝0.131kN七、立柱驗算鋼管類型(mm)Ф48×3.0立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)200斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合《規范》JGJ166-2008設置要求立柱抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1800+2×200)/15.8=139.241≤[λ]=180長細比滿足要求！查表得，φ＝0.3531、風荷載計算Mw＝1×0.9×1.4×0.14×0.6×1.82/10＝0.034kN·m2、穩定性計算同上四～六計算過程，可得：R1＝0.131kN，R2＝10.054kN，R3＝0.131kN立柱最大受力Nw＝Rmax+0.15×(4.5-1.2)＝10.549kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10.549×103/(0.353×424)+0.034×106/4490＝78.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節計算可知可調托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝10.054kN≤[N]＝30kN滿足要求！梁側模板計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑結構荷載規范》GB50009-20123、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20114、依照品茗軟件計算一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL5\KL6\KL7\KL8\KL53\KL59，標高8.05m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1000梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合側壓力計算依據規范《混凝土結構工程施工規范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1混凝土側壓力折減系數ξ0.8新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝ζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m2承載能力極限狀態設計值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×19.2+1.4×0.9×2]＝25.848kN/m2正常使用極限狀態設計值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數9主梁間距(mm)500主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)250結構表面的要求結構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為0，200，700設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×25.848＝25.848kN/mq1靜＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×19.2×1＝23.328kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×23.328×0.112+0.121×2.52×0.112＝0.034kN·mσ