..目錄TOC\o"1-1"\u一、編制依據及執行規范2二、工程概況 2三、碗扣式模板支撐架搭設構造要求2四、碗扣式腳手架搭設施工工藝4五、質量檢查6六、安全措施7七、應急預案8附件9一、編制依據及執行規范1、施工圖紙；北京立人建筑設計有限公司設計2、應用的主要規范、規程及標準：序號類別規范、規程名稱編號1《建筑施工工高處作業安全技術規范》JGJ90-912《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-20024《建筑施工計算手冊第二版》2012-10-125《建筑結構荷載規范》<GBJ9-87>6《鋼管腳手架、模板模板支架安全技術規程》DB11/T583-20088《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-201110《建筑施工碗扣式鋼管腳手架技術規范》JGJ166-200811國家有關建筑施工規范及工程設計施工圖12工程施工組織設計及進度計劃二、工程概況本工程為北京澳特舒爾增資二期擴建項目1#生產廠房及研發中心工程、整體為框架結構、地上一層7007.95㎡、地下一層2047.85㎡、1－7軸為獨立基礎、8－20軸為地下室、地上一層檐高10m、地下層高4.5m、1－20軸171m、A－D軸39m。研發中心獨立基礎、地上三層,層高3.4m、檐高11.12m、1－7軸49.160m、A－F軸28.16m、面積3858.69㎡三、碗扣式模板支撐架搭設構造要求本工程結合本工程結構形式、實際施工特點,整個結構使用落地式、全封閉的滿堂紅碗扣式模板支撐腳手架,架體受力計算書詳見附件。3.1、搭設材料〔1、搭設腳手架全部采用定型標準碗扣架管,本支撐架使用Φ48.3×3.6鋼管,質量符合現行國家標準規定。〔2、腳手架鋼管的尺寸立桿、橫桿最大長度1500-2400㎜。〔3、鋼管表面平直光滑,無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕和深的劃痕。〔4、鋼管上嚴禁打孔,鋼管在使用前仔細檢查質量。〔5、扣件材質必須符合《鋼管腳手架、模板模板支架安全技術規程》〔DB11/T583-2008規定。〔6、木腳手板有斷裂、腐朽的禁止使用。〔7、安全網必須有建設主管部門認證的產品。3.2、搭設要求〔1、立桿間距為1.2米,縱距為1.2米,歩距1.5米,縱橫向滿設掃地桿。〔2、在四周拐角處設置專用斜桿或四面設置八字斜桿,支架安裝中4-6米設置一組剪刀撐。斜桿與地面的傾角宜在45～60度之間。〔3、為確保本工程模板支撐架的整體穩定性,在架體中部設置連續水平剪刀撐。〔4、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。圖一：剪刀撐示意圖及平面圖〔5、模板支撐架可采用立桿支撐樓板、橫桿支撐梁的梁板合支方法。當梁的荷載超過橫桿的設計承載力時,可采取獨立支撐的方法,并與樓板支撐連成一體。如下圖所示：圖二：房屋建筑模板支撐架四、碗扣式腳手架搭設施工工藝4.1、準備工作〔1、搭設前,工程技術負責人應按施工方案的要求,對架子工進行安全技術交底,交底雙方履行簽字手續。〔2、熟悉圖紙和施工現場,掌握建筑平面和立面的構造特點,環境條件。〔3、材料準備。對進場的鋼管、扣件、腳手架、等進行檢查驗收。〔4、架子工應持有效的特種作業人員操作證上崗作業。砼作業時還需安排人員看守。工人施工時必須戴好安全帽、佩安全帶、必須穿防滑鞋,嚴禁穿塑料底鞋,皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作業。操作工具及小零件要放在工具袋內,扎緊衣袖口,領口以及褲腿口,以防鉤掛發生危險。4.2、碗扣式模板支撐架施工流程放線測量→架體地腳排布并驗收→架體搭設→垂直度調整→掃地桿、剪刀撐等構造搭設→安全防護設施搭設→架體驗收→模板搭設→結構施工、達到拆模強度→拆模。4.3、碗扣式模板支撐架安裝〔1、架體分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序進行。〔2、在己處理好的地基上,平整的地基基礎上的支架,其立桿底座可直接用木板墊座;直接用立桿可調座調整立桿高度,使立桿碗扣接頭處于同一水平面內;當相鄰立桿地基高差大于0.6m時,則先調整立桿節間使同一層碗扣接頭高差小于0.6m,再用立桿可調座調整高度,使其處于同一水平面內。在搭設過程中,隨時注意基礎的沉降,對基礎沉降懸空的立桿,調整可調底座,使之均勻受力。〔3、立桿采用1.2m間距,特殊情況如遇柱子橫桿采用1.5m；梁底另加立桿,其間距不大于2.0m,立桿采用2.4m和1.5m兩種不同長度立桿搭接,上面加U托調整高度,以保證立桿的整體穩定性。〔4、立桿同橫桿上的連接是靠碗扣接頭鎖定,連接時,先將上碗扣滑至限位銷以上并旋轉,使其擱在限位銷上,將橫桿接頭插入下碗扣,待應裝橫桿接頭全部裝好后,落下上碗扣并預鎖緊。立桿的接長是靠焊于立桿頂端的連接管承插而成,立桿插好后,使上部立桿底端連接孔同下部立桿頂端連接孔對齊,插入立桿連接銷并鎖定。〔5、立桿施工的垂直高度限制:按1/200控制,且全高的垂直偏差不應大于10cm執行。圖二碗扣支架節點示意圖〔6、當組裝完兩層橫桿后,首先檢查并調整水平框架的直角度和縱向直線度<對曲線布置的腳手架應保證立桿的正確位置>；其次檢查橫桿的水平度,并通過調整立桿可調座減少橫桿間的水平偏差；逐個檢查立桿底腳,并確保所有立桿不浮地松動。當底層架子符合搭設要求后,檢查所有碗扣接頭,并鎖緊。在搭設過程中,應隨時注意檢查上述內容,并調整。4.4、碗扣式模板支撐架拆除〔1、模板支撐架拆除應符合《混凝土結構工程施工質量驗收規范》〔GB50204-2002中混凝土強度的有關規定。〔2、應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求,經技術管理程序批準后方可實施拆除作業。〔3、腳手架拆除前現場工程技術人員應對在崗操作工人進行有針對性的安全技術交底。〔4、腳手架拆除時必須劃出安全區,設置警戒標志,派專人看管。〔5、拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。〔6、拆除作業應從頂部開始,逐層向下進行,嚴禁上下層同時拆除。〔7、拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面,嚴禁拋擲。4.5、其他施工注意事項<1>碗扣架安裝前進行測量放線,根據立桿布置圖彈出雙向立桿控制線,沿線確定立桿位置,同一開間上、下層立桿應在設置在同一豎向位置上。使用碗扣架時,底層縱、橫向水平桿作為掃地桿,距地面高度應小于或等于300mm。<2>立桿下設置木墊板,高度不符模數處在墊板上放置可調底座,以調整立桿高度。頂部應設可調支托,U型支托與楞梁兩側如有間隙,必須楔緊,其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm,立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m。螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm,安裝時應保證上下同心。〔3支架必須保證有足夠的強度,剛度和穩定性。施工操作人員應嚴格按設計要求安裝和拆除支撐,不能有隨意性。具體構造、拆除方法和時間等的要求,一定嚴格按規范進行,保證安裝質量合格。〔4支架、模板搭設到位后,組織技術、安全、施工人員對整體架體結構進行全面的檢查驗收,及時解決存在的結構缺陷,經檢查驗收合格后方可正式投入使用。〔5混凝土澆注過程時,派人檢查支架和支撐情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決。〔6其他未盡事宜,可按國家相關規范要求進行。五、質量檢查5.1、架體檢查碗扣支撐架搭設時每6m進行一次檢查與驗收；架體隨施工進度定期進行檢查,到達方案搭設要求的高度后進行全面檢查與驗收,保證架子的幾何尺寸不變形,立桿的間距、水平桿的步距,剪刀撐等設置是否完整。過程檢查內容應包括立桿底部基層清理、木墊板、底座位置、頂托螺桿伸出長度、鋼管規格尺寸、立桿垂直度、掃地桿、水平拉桿、剪刀撐及安全網等各種安全措施等的設置情況是否滿足方案及相關規范規定,不合格的不得使用。模板支撐架澆注混凝土時,設專人全過程監督：立桿拉桿是否安裝牢固,鋼管連接、扣件擰緊程度是否符合要求。5.2、模板檢查支頂板前放線工人提供模板標高控制線及軸線,支頂板后質檢員應檢查標高,確保準確無誤。杜絕模板接縫漏漿提高接縫質量,模板與模板間拼縫、模板與陰角拼縫方法為硬拼并做成企口形式,注意切割質量,毛邊要用手刨刨平。為保證梁柱接頭模板接縫嚴密,梁模必須由兩頭向中部配模,保證梁端與柱貼實嚴密。模板支搭完畢后,要進行預檢并辦理項目部內工長的交接檢手續經監理公司簽認合格后方可進行下道工序。澆筑混凝土時,設木工專門負責看管模板。安裝允許偏差和檢查方法：序號項目名稱允許偏差<mm>檢查方法1軸線位移墻、梁3尺量2底模上表面標高±3水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸基礎±5尺量墻、梁±34層高垂直度不大于5m3經緯儀或吊線、尺量大于5m55相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺,塞尺7陰陽角方正2方尺,塞尺順直2線尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移-拉線、尺量螺栓外露長度+5,010預留孔洞中心線位移5拉線、尺量尺寸+5,011門窗洞口中心線位移3拉線,尺量寬、高±5對角線612插筋中心線位移5尺量六、安全措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發生,把一般安全事故減少到最低限度,確保施工的順利進行,特制訂如下安全措施：1、施工應按經審批的方案進行,方案未經審批不得施工。成立以項目經理為組長的安全管理、協調小組,嚴格執行項目經理部制定的相關管理制度。根據腳手架工程的特點,對施管人員進行安全教育,提高安全工作水平,是預防發生事故、確保作業安全的基礎。加強對工人的安全教育,并設專職的安全員。2、認真堅持執行定期安全教育、安全檢查制度,設立安全監督崗,對發現的事故隱患和危機工程、人身安全的事項,做到立即處理、落實到人。3、杜絕違章指揮和違章作業。完善安全防護措施,提高現場人員的自我保護素質。4、明確支架施工現場安全責任人,負責施工全過程的安全管理工作,在支架搭設、拆除前向工作人員進行安全技術交底,未經審批部門同意,不得修改變更。支架施工現場應搭設工作梯,作業人員不得從支撐系統上下。5、整體架拼裝完成后,檢查所有連接扣件是否松緊。施工期間隨時對支架進行全面檢查,發現異常情況及時通報,必要時采取果斷措施；樓層框架梁〔板支撐體系支搭完成后應履行檢查驗收,合格后方可進行模板安裝。模板支架及模板表面不得集中堆載,梁部位堆載不得超過12.5kN/m,板部位堆載不得超過4kN/m。6、身體狀況不適的施工人員,不得上架作業。7、支架拆除除設專人指揮,施工人員統一有序進行,并配好相應的安全防護用品。8、有六級以上的大風和雨天時停止腳手架的搭設和拆除作業。雨后上架應穿防滑鞋。不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業,否則采用安全措施,并報主管部門批準。9、工地用電的架設及用電安全應按行業標準《施工現場臨時用電安全技術規范》的有關規定執行。10、認真執行有關安全工作的規程、規定和文件。七、應急預案滿堂鋼管支架是建筑施工中常用的支模方式,而模板坍塌事故是建筑施工中較易引發群體傷亡的危險源之一。模板坍塌事故的技術主要原因在有限的場地上集中了大量的工人、建筑材料、機械設備等,存在著不確定、不安全的因素,同時受到施工環境,以及季節和氣候等自然條件的影響,容易造成一定的隱患。因此為預防模板坍塌事故的發生,有必要建立相應的應急預案。1、按《建筑法》、《安全生產法》、《消防法》、建設部《工程建設重大事故的調查程序規定》、《建筑工程安全操作規程》編制安全應急預案。2、預案的編制原則：1貫徹"安全第一,預防為主"的原則。2貫徹"以人為本,快速有效"原則。3"原地救援"原則。3、成立應急預案的獨立領導小組〔指揮中心。應急預案領導小組及其人員組成由組長〔項目經理、副組長〔主管安全生產的項目副經理及技術負責人為副組長、下設各組員各組組長組成。應急小組負責通訊聯絡、技術支持、消防保安、搶險搶修、醫療救護、后勤保障。應急組織的分工及人數應根據事故現場需要靈活調配。4、應急領導小組職責：建筑工地發生安全事故時,負責指揮工地搶救工作,向各搶救小組下達搶救指令任務,協調各組之間的搶救工作,隨時掌握各組最新動態并做出最新決策,第一時間向110、119、120、企業救援指揮部、當地安監部門、公安廳部門求援或報告災情。平時應急領導小組成員輪流值班,值班者必須住在工地現場,手機24小時開通,發生緊急事故時,在項目部應急組長抵達工地前,值班者即為臨時救援組長。5、應急預案的技術措施：1保證現場有必要的基本裝備,如特種防護品、一般防救護品及臨時救護擔架及常用的救護藥品等；2專用裝備,如醫療器材、搶救工具〔一般工地常備工具即基本滿足使用、照明器材、通訊器材、交通工具、滅火器材等。6、對職工進行應急知識培訓：制定應急培訓計劃,對應急救援人員的培訓和員工應急響應的培訓要分開進行。培訓內容：傷員急救常識、滅火器材使用常識、各類重大事故搶險常識等。務必使應急小組成員在發生重大事故時能較熟練地履行搶救職責,員工能在發生重大事故時會采取正確的自救措施。7、通信聯絡：項目部將110、119、120、項目部應急領導小組成員的手機號碼、企業應急領導組織成員手機號碼、當地安全監督部門電話號碼,明示于工地顯要位置。8、事故報告：工地發生安全事故后,企業、項目部除立即組織搶救傷員,采取有效措施防止事故擴大和保護事故現場,做好善后工作外,按有關規定報告有關部門。附件架體架計算書〔一、綜合說明由于其中模板支撐架高在6米范圍內,設計范圍：梁最大截面尺寸為300X750。〔二、搭設方案1、基本搭設參數模板支架高H為4.1m,立桿步距h〔上下水平桿軸線間的距離取1.5m,立桿縱距la取0.9m,橫距lb取0.3m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。2.材料及荷載取值說明本支撐架使用Φ48.3×3.6鋼管,鋼管壁厚不得小于3mm,鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件,不得發生破壞。圖表圖表SEQ圖表\*ARABIC1〔三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上,按照"底模→底模方木/鋼管→橫向水平鋼管→可調托座→立桿→基礎"的傳力順序,分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中,取與底模方木平行的方向為縱向。1.板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算,如圖所示:〔1荷載計算,按單位寬度折算為線荷載。此時,模板的截面抵抗矩為：w＝1000×182/6=5.40×104mm3；模板自重標準值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2＝0.15×24×1=3.60kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3＝0.5×1.1×1=0.55kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4＝1×1=1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5＝2×1=2kN/m。以上1、2、3項為恒載,取分項系數1.35,4、5項為活載,取分項系數1.4,則底模的荷載設計值為：g1=<x1+x2+x3>×1.35=<0.3+3.6+0.55>×1.35=6.008kN/m；q1=<x4+x5>×1.4=<1+2>×1.4=4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置,最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×6.008×0.32+0.1×4.2×0.32=0.081kN·m支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×6.008×0.32-0.117×4.2×0.32=-0.098kN·m；經比較可知,荷載按照圖2進行組合,產生的支座彎矩最大。Mmax=0.098kN·m；〔2底模抗彎強度驗算取Max<M1max,M2max>進行底模抗彎驗算,即σ=0.098×106/<5.40×104>=1.815N/mm2底模面板的受彎強度計算值σ=1.815N/mm2小于抗彎強度設計值fm=15N/mm2,滿足要求。〔3底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×6.008×0.3+0.617×4.2×0.3=1.859kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算：τ=3×1859/<2×1000×18>=0.349N/mm2；所以,底模的抗剪強度τ=0.349N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.4N/mm2滿足要求。〔4底模撓度驗算模板彈性模量E=6000N/mm2；模板慣性矩I=1000×183/12=4.86×105mm4；根據JGJ130－2001,剛度驗算時采用荷載短期效應組合,取荷載標準值計算,不乘分項系數,因此,底模的總的變形按照下面的公式計算：ν=1.00069mm；底模面板的撓度計算值ν=1.00069mm小于撓度設計值[v]=Min<300/150,10>mm,滿足要求。2.底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算〔1荷載計算模板自重標準值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.5×24×0.3=3.6kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.5×1.1×0.3=0.165kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=1×0.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=2×0.3=0.6kN/m；以上1、2、3項為恒載,取分項系數1.35,4、5項為活載,取分項系數1.4,則底模的荷載設計值為：g2=<x1+x2+x3>×1.35=<0.09+3.6+0.165>×1.35=5.204kN/m；q2=<x4+x5>×1.4=<0.3+0.6>×1.4=1.26kN/m；支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×5.204×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.541kN·m；〔2方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩W=bh2/6=200×1002/6=33.333×104mm3；σ=0.541×106/<33.333×104>=1.623N/mm2；底模方木的受彎強度計算值σ=1.623N/mm2小于抗彎強度設計值fm=13N/mm2,滿足要求。〔3底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×5.204×0.9+0.617×1.26×0.9=3.51kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：τ=0.263N/mm2；所以,底模方木的抗剪強度τ=0.263N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。〔4底模方木撓度驗算方木彈性模量E=9000N/mm2；方木慣性矩I=200×1003/12=16.667×106mm4；根據JGJ130－2001,剛度驗算時采用荷載短期效應組合,取荷載標準值計算,不乘分項系數,因此,方木的總的變形按照下面的公式計算：ν=0.521×<x1+x2+x3>×la4/<100×E×I>+0.192×<x4+x5>×la4/<100×E×I>=0.095mm；底模方木的撓度計算值ν=0.095mm小于撓度設計值[v]=Min<900/150,10>mm,滿足要求。3.托梁材料計算根據JGJ130－2001,板底托梁按二跨連續梁驗算,承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載,如圖所示。〔1荷載計算材料自重：0.0384kN/m；<材料自重,近似取鋼管的自重,此時,偏于保守>方木所傳集中荷載：取〔二中方木內力計算的中間支座反力值,即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×5.204×0.9+1.2×1.26×0.9=6.513kN；按疊加原理簡化計算,鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。〔2強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：木方:200×100mm；W=333.333×103mm3；I=1666.667×104mm4；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖<kN·m>支撐鋼管計算變形圖<mm>支撐鋼管計算剪力圖<kN>中間支座的最大支座力Rmax=21.314kN；鋼管的最大應力計算值σ=1.567×106/333.333×103=4.7N/mm2；鋼管的最大撓度νmax=0.607mm；支撐鋼管的抗彎強度設計值fm=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值σ=4.7N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值fm=205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值ν=0.607小于最大允許撓度[v]=min<900/150,10>mm,滿足要求!4.立桿穩定性驗算立桿計算簡圖〔1、不組合風荷載時,立桿穩定性計算①、立桿荷載。根據《規程》,支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算：N=1.35∑NGK+1.4∑NQK其中NGK為模板及支架自重,顯然,最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板〔通過頂托傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分,分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力,根據節,此值為F1=21.314kN。除此之外,根據《規程》條文說明條,支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.15×2.25=0.0.338kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2×1.35=21.314+0.338×1.35=21.77kN；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數,F1因為已經是設計值,不再乘分項系數。②、立桿穩定性驗算。按下式驗算φ--軸心受壓立桿的穩定系數,根據長細比λ按《規程》附錄C采用；A--立桿的截面面積,取4.24×102mm2；KH--高度調整系數,建筑物層高超過4m時,按《規程》采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；l0=kμh=1.167×1.427×1.5=2.498m；式中：h-支架立桿的步距,取1.5m；a--模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長