1、一、編制依據1二、工程概況1三、構造要求2四、搭拆順序4五、搭拆安全要求5六、計算書5一、編制依據1、建筑施工腳手架實用手冊2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-20013、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）4、相應的現行行業標準及相關地方文件二、工程概況武漢創意天地產業園一期二標工程位于武漢市洪山區南環路以北、丁字橋南路以西、珞梁路以東。建設單位為武漢光谷聯合股份有限公司，設計單位為武漢市建筑設計院，監理單位為湖北新天地工程建設監理有限公司，總承包單位為武漢吉天建設工程有限公司，洪山區質量、安全監督站監督。本工程由高層辦公樓、創意工坊、商業中心，地下室建筑面積約

2、17000m2建筑層數為：高層辦公樓、創意工坊、商業中心為整體地下一層，高層辦公樓地上17層/地下1層，總高72.7m,9#、10#、11#樓一層層高分別為5.4m、5.2m、4.85m,二、三層層高4.2m,417層層高3.9m;創意工坊地上4層/地下1層，總高23.05m;商業中心地上6層/地下1層，總高26.80m。本工程的外墻腳手架采用雙排落地扣件式鋼管腳手架和懸挑式鋼管腳手架混合搭設，即下部采用雙排落地扣件式鋼管腳手架，上部采用懸挑式鋼管腳手架。考慮方便拆除，不影響裙樓幕墻施工，9#、10#、11#樓13層為雙排落地扣件式鋼管腳手架，上部分為三次懸挑（48層；913層；1417層）。

3、現裙樓幕墻準備施工，土建工程已進入砌體施工階段，為避免因垂直交叉作業而導致安全事故的發生，項目部擬于9#、10#婁、11#樓四層搭設3m寬水平懸挑防護棚，水平防護棚沿建筑周邊搭設，具體布置詳平面圖。三、構造要求我項目部將外架懸挑工字鋼設置在四層樓面，工字鋼均采用U型卡錨固在結構上，錨環采用。20圓鋼，現場冷加工成"U型。現在六層結構板上鉆孔，U型卡攻絲后穿于孔內，然后用10mmff鋼板和螺帽與主體結構錨固。水平防護棚采用。48x3.5mm鋼管作為懸挑骨架，鋼管懸挑桿間距為2m懸挑部分長4.5m,落于主體結構段長1.5m。懸挑鋼管部分距離結構邊緣200開始搭設3根縱向鋼管，鋼管間距2.

4、0m,在防護鋼管上鋪設竹跳板，用8#鉛絲與腳手管綁扎牢固。防護棚外側臨邊水平桿上設間距1.5m、高0.9m的防護立桿，立桿上端及中部各設一根水平桿，在距離懸挑層500高處同理搭設水平防護并滿鋪竹跳板，位于防護立桿最上端采用密目網進行水平防護，防護欄桿內側用竹膠板全封閉。為提高防護棚安全系數，在挑桿中部和端部分別斜拉。14鋼絲繩，鋼絲繩位于第六層結構面。鋼絲繩間距2.0m,且在防護棚各轉角處設置。例附水平防護平面圖水平防護棚立面圖四、搭拆順序水平防護棚搭設順序：鉆孔安裝錨環一安裝懸挑鋼管一搭設懸挑段水平桿一斜拉鋼絲繩一搭設外立面防護欄桿一搭設第二步水平桿一欄桿內側封竹膠板一鋪設最下面一道竹跳板一

5、鋪設第二道竹跳板一掛設密目網一驗收水平防護棚的拆除：遵循先搭設后拆除的原則。五、搭拆安全要求1、在水平防護搭設和拆除前，必須進行安全技術交底。2、高處作業人員必須經過專業技術培訓及專業考試合格，持證上崗。3、防護棚采用的鋼管、扣件等材料必須符合JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范及有關標準要求。4、搭設和拆除水平防護棚時，操作工人的“安全三寶”必須齊備，且應正確使用。5、在防護棚搭拆時，應避免上下同時作業，把操作時間錯開。6、搭拆防護棚時，所有材料、工具應堆放在建筑物外邊線以內至少2nl堆碼高度不超過1m7、拆除的材料必須傳遞到樓層內并及時運走，嚴禁高空拋擲。8、搭拆防護

6、棚時，應在地面設置警戒區，并派專人監護。9、防護棚搭拆時，要有專人指揮。管理人員要做到：眼勤、腿勤、嘴勤，對危險情況要積極采取有效安全防護措施，確保人員安全。10、雨天、雪天及大風天氣，暫停防護棚搭拆施工，并應檢查維護防護棚的安全。11、防護棚搭設完畢后，必須經過專職安全員驗收合格，方可投入使用。六、計算書防護棚受力計算(一)、荷載取值1、竹跳板：竹跳板自重標準值(kN/m2):0.30;2、安全網自重標準值(kN/m2):0.005;3、高空墜落物最大荷載標準值N(kN):1;4、每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038;5、查建筑結構荷載規范風即k=0.74,以,即口荷載，式中：k

7、風荷載標準值(kN/m2)。Bz風振系數，取1.0;wz風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范(GBJ50009-2001)規定采用。地面高度為15m,取值為1.07。S一腳手架風荷載體型系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范(GBJ50009-2001)規定取，S=1.3G少=1.3X0.089=0.116。(其中為擋風系數)30基本風壓(kN/m2),按現行國家標準建筑結構荷載規范采用三十年一遇取0.32kN/m2。3K=0.7X1X1.07X0.116X0.32=0.028kN/m2。(二)、縱向水平支撐鋼管計算縱向鋼管按照三跨連續梁計算，承受鋼管自重、腳手板及安全網自重、墜落物

8、沖擊集中荷載、風荷載。因墜落物沖擊集中荷載、風荷載不會同時作用，因此按二者分別作用最大值計算。因防護棚按照承載能力極限狀態設計，不考慮正常使用極限狀態。截面幾何參數如下：鋼管截面抵抗矩W=5.08cm3;鋼管截面慣性矩I=12.19cm4;鋼管凈截面面積：A=4.89cm2;1.荷載的計算(1)竹跳板自重(kN/m):q1=0.30X0.85x2=0.51kN/m;鋼管自重(kN/m)q2=0.038(3)安全網自重(kN/m)q3=0.005X0.85=0.004(4)風荷載(kN/m)q4=0.028X0.85=0.023(5)高空墜落物最大荷載標準值(kN):N=1kN;2.縱向強度驗算

9、1、縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算；(1)墜落物沖擊集中荷載作用下最大彎矩計算公式如下山"F口I"I匚T.H2EZ12E231>J。，1:縱向鋼管計算簡圖M=0.08ql2+0.2F1均布恒載：q=1.2X(0.51+0.038+0.004)=0.552kN/m;沖擊荷載：F=1.4x1=1.4kN;最大彎距M=0.08X0.552X1.52+0.2X1.4X1.5=0.519kN.m最大應力(T=M/W=0.519x106/(5.08x103)=102.165N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205N/mm2;支撐鋼管的計算應力102.165N/mm2小于鋼管的

10、抗彎強度設計值205N/mm2滿足要求!(2)風荷載作用下最大彎矩計算公式如下：q1.1L1一】一縱向鋼管計算簡圖M=0.08ql2當考慮風荷載為正荷載時q=1.2X(0.51+0.038+0.004)+1.4X0.023=0.695kN/m;最大彎距M=0.08X0.695X1.52=0.125kNm;最大應力(t=M/W=0.125x106/(5.08x103)=24.61N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205N/mm2;支撐鋼管的計算應力24.61N/mm2小于鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2滿足要求!當考慮風荷載為負荷載時q=1.2X(0.51+0.038+0.004)-1

11、.4x0.023=0.630kN/m;最大彎距M=0.08X0.630X1.52=0.113kNm;最大應力(T=M/W=0.113x106/(5.08x103)=22.33N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205N/mm2;支撐鋼管的計算應力22.33N/mm小于鋼管的抗彎強度設計值205N/mrh滿足要求！(三)、懸挑橫向支撐鋼管計算懸挑橫向水平鋼管按照承載能力極限狀態設計，按照兩跨連續梁計算；1、墜落物沖擊集中荷載作用下最大彎矩、及支座剪力計算公式如下：沖擊荷載按最不利情況作用于跨中，上部鋼管傳遞的恒載按等間距步置。沖擊荷載:F=1.4x1=1.4kN;P=1.2X(0.51+0.

12、038+0.004)縱向鋼管、腳手板、安全網傳遞恒載：X1.5=0.99kN;橫向鋼管自重(kN/m):q=1.2*0.038=0.046kN/m墜落物沖擊集中荷載作用下支撐鋼管計算簡圖：跨中最大彎矩Mmax=0.07*0.046*1.7*1.7+0.222*0.99*1.7+0.203*1.4*1.7=0.866kNm;最大應力(r=Mmax/W=0.866X106/(5.08x103)=170.49N/mm2;支撐鋼管的計算應力170.49N/mm2小于橫向鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2滿足要求!支座剪力：VB左=-0.625*0.046*1.7-1.333*0.99-0.688*1

13、.4=-2.33kNVB右=0.625*0.046*1.7+1.333*0.99+0.688*1.4=2.33kNVC=0.375*0.046*1.7+0.667*0.99+0.406*1.4=1.258kNB支座最大反力為2.33+2.33+0.99=5.65kNC支座最大反力為1.258+0.99=2.248kN2、風荷載作用下最大彎矩、及支座剪力計算公式如下：rr”mIuuu口Nrrm二風荷載作用下支撐鋼管計算簡圖風荷載:P1=1.4*0.023*1.5=0.048kN;縱向鋼管、腳手板、安全網傳遞恒載：P2=1.2X(0.51+0.038+0.004)xi.5=0.99kN;橫向鋼管自

14、重(kN/m):q=1.2*0.038=0.046kN/m當風荷載為正荷載是P=0.99+0.031=1.02kN當風荷載為負荷載是P=0.99-0.031=0.959kN(1)當風荷載為正荷載時跨中最大彎矩Mmax=0.07*0.046*1.7*1.7+0.222*1.02*1.7=0.394kNm;最大應力(T=Mmax/W=0.394x106/(5.08x103)=77.61N/mm2支撐鋼管的計算應力77.61N/mm2小于橫向鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2滿足要求!VB左=-0.625*0.046*1.7-1.333*1.02=-1.409kNVB右=0.625*0.046*1

15、.7+1.333*1.02=1.409kNVC=0.375*0.046*1.7+0.667*1.02=0.710kNB支座最大反力為1.409+1.409+1.02=3.838kNC支座最大反力為0.710+1.02=1.73kN(2)當風荷載為負荷載時跨中最大彎矩Mmax=0.07*0.046*1.7*1.7-0.222*0.959*1.7=-0.352kNm;最大應力(r=Mmax/W=0.352x106/(5.08x103)=69.41N/mm2;支撐鋼管的計算應力69.41N/mm2小于橫向鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2滿足要求！VB左=-0.625*0.046*1.7+1.33

16、3*0.959=-1.229kNVB右=0.625*0.046*1.7-1.333*0.959=1.229kNVC=0.375*0.046*1.7+0.667*0.959=0.669kNB支座最大反力為1.229+1.229+0.959=3.417kNC支座最大反力為0.669+0.959=1.628kN（四）、斜拉鋼絲繩計算通過橫向懸挑鋼管計算，B、C支座反力在沖擊荷載作用反力最大，分別為RB=5.65kN,RC=2.248kN，計算簡圖如下斜拉鋼絲繩計算簡圖鋼絲繩軸向拉力F1=5.65/SIN70?=6.01kN鋼絲繩軸向拉力F2=2.248/SIN49?=2.98kN鋼絲繩驗算鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg-鋼絲繩的容許拉力（kN）;Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）,計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑（mm）;0t-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取1；K-鋼絲繩使用安全系數。I計算中Fg取6.01kN,0c=1,K=7,得到：口.選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=（2X6.01X7.000/1.000）0.5=9.23mm出于安全余量考慮，采用。14鋼絲繩。該防護棚滿足安全要求。(五)、吊環強度計算吊環強度計算公式為：(T=N/A<f其中f為拉環鋼筋抗