1、（完整 word 版）風力發電機設計與制造課程設計編輯整理:尊敬的讀者朋友們：這里是精品文檔編輯中心，本文檔內容是由我和我的同事精心編輯整理后發布的，發布之前我們對文中內容進行仔細校對，但是難免會有疏漏的地方，但是任然希望（完整 word 版）風力發電機設 計與制造課程設計）的內容能夠給您的工作和學習帶來便利。同時也真誠的希望收到您的建議和反 饋，這將是我們進步的源泉，前進的動力。本文可編輯可修改,如果覺得對您有幫助請收藏以便隨時查閱,最后祝您生活愉快業績進步,以 下為（完整 word 版）風力發電機設計與制造課程設計的全部內容。2一 總體參數設計總體參數是設計風力發電機組總體結構和功能的基本

2、參數，主要包括額定功率、發電機額定轉速、風輪轉速、設計壽命等。根據設計任務書選定額定功率 P二 3.5MW;般風力機組設計壽命至少為 20 年，這里選20 年設計壽命。2. 切出風速、切入風速、額定風速切入風速取 Vin= 3m/s切出風速取 Vut 二 25m/s額定風速 VF12OI/S（對于一般變槳距風力發電機組（選 3。5MW）的額定風速與平均風速之比為仁 70 左右,Vr=1 o 70Vave=1 o 70X7o 012m/s）3. 重要幾何尺寸（1）風輪直徑和掃掠面積由風力發電機組輸出功率得葉片直徑:I8x3500000山.225 X12 x兀x 0.45 x 0.95 x 0.9

3、6 x 0.95其中:Pr風力發電機組額定輸出功率，取 3。5MW；P空氣密度（一般取標準大氣狀態），取仁 225kg/m3；Vr-額定風速，取 12m/s;D風輪直徑；7傳動系統效率，取 0。95；1.定功率、設計壽命心104/7?3發電機效率，取 0. 96；m變流器效率，取 0。95；CP額定功率下風能利用系數，取 0o 45.由直徑計算可得掃掠面積：/ XI 04=48亦44綜上可得風輪直徑 D=104m,掃掠面積 A 二 8482 加丄4. 功率曲線自然界風速的變化是隨機的，符合馬爾可夫過程的特征，下一時刻的風速和上 一時刻的結果沒什么可預測的規律。由于風速的這種特性，可以把風力發電

4、機組的 功率隨風速的變化用如下的模型來表示：P在真實湍流風作用下每一時刻產生的功率，它由 t 時刻的 V (t)決定；Plal(t)在給定時間段內 V (t)的平均值所對應的功率；巴一表示 t 時刻由于風湍流引起的功率波動。對功率曲線的繪制，主要在于對風速模型的處理。若假定上式表示的風模型中 Pg(t)的始終為零，即視風速為不隨時間變化的穩定值，在切入風速到切出風速的 范圍內按照設定的風速步長，得到對應風速下的最佳葉尖速比和功率系數，帶入式:13r/,傳動系統效率，取 0.95；7發電機效率，取 0.96;7變流器效率，取 0。95;4P空氣密度(一般取標準大氣狀態)，取 1.225kg/m3

5、；Vr-額定風速，取 12m/s;5D風輪直徑；CP-額定功率下風能利用系數，取 0。45o由以上公式，使用 excel 計算出不同風速對應的功率值見表 1表1風速功率關系風速(m/s)34567891011功率(w)547441297632534444379526954521038109147809020275582698680風速(m/s)121314151617181920功率(w)350000035000003500000350000035000003500000350000035000003500000風速(m/s)2122232425功率(w)3500000350000035000

6、00350000035000006將得到的數據對繪制成靜態風功率曲線，如圖一P-V4000000R 速（m/5）功率（W）圖 1 P-V 靜態功率曲線5.風輪額定轉速三葉片風力發電機組的風輪葉尖速比入一般在 6 至 8 之間,不同攻角下的風能利用系數隨葉尖速比的變化曲線即 G 兒曲線如圖。7圖Cp 入曲線由 Cp 入曲線可得出兒=7.5,則風輪額定轉速可由下式計算得到：“致30V60 x2 xV 60 x7.5x12.nr=- -=-= 16.5r / mm兀 xD龍xl046.葉片數現代風力發電機的實度比較小，一般需要 13 個葉片。選擇風輪葉片數時考慮風電機組性能和載荷、風輪和傳動成本、風

7、力機氣動噪聲及景觀影響等因素。3 葉片較 1、2 葉片風輪有如下優點：平衡簡單、動態載荷小。基本消除了系統的周期載荷，輸出較穩定轉矩；能提供較佳的效率；更加美觀；噪聲較小；輪轂較簡單等。綜上所述，葉片數選擇 3。7、功率控制方式、制動系統形式功率控制方式選擇主動變槳距控制；制動系統形式為第一制動采用氣動剎車，第二制動采用高速軸機械剎車。8、風力機等級由 IEC 標準，如表 2,選擇風力機等級為 lECIIIAoWTGS 等級1II11 IS匕）5042.537.5設計值由設計者選定8A0o 16B0. 14C0o 12表 2 風機等級規范表注：表中數據為輪轂高度處值，其中：A表示較高湍流特性級

8、;參考風速Vref為10min平 均風速；B表示中等湍流特性級；I 15風速為15m/s時的湍流強度特性值。C表示 較低湍流特性級；除表基本參數外，在風力發電機組設計中，還需要某些更重要的參數來規定 外部條件。對風力發電機組IAIIIC級，統稱為風力發電機組的標準等級。階段性總結表總體參數設計值總體參數設計值葉片數B 二 3風輪直徑D=104m額定輸出功率P=3. 5MW輪轂高度Zhub=106o 25m設計壽命20 年風能利用系數Cp=0o 45切入風速Vin=3m/s葉尖速比2 = 7.59切出風速Vout=25m/ s功率控制方式主動變槳距控制額定風速V=12m/s制動形式氣動剎車、機械

9、剎車風輪額定轉速nF16. 5r/min傳動系統高傳動比齒輪箱傳動風力機等級I ECI IIA電氣系統雙饋發電機+變流器二.葉片設計1. 葉片材料選擇葉片選用 T-700 碳纖維，相比玻璃纖維，葉片密度較小，發電效率更高，密度 為 1800 kg/亦.2. 計算各剖面的葉尖速比將葉片分為 20 個葉素，每個葉素間隔 Oo 05R,其中 5%半徑處葉片是筒狀， 10%-60%半徑處采用鈍后緣葉片，65%100%半徑處 采用通用風電機組葉片翼型。 葉片內圈采用鈍后緣翼型，外圈采用 63415 翼型.根據下式求各葉素的葉尖速比人。兄二人）一R葉素位置和葉尖速比數值見下表 2:表 2 不同葉素位置的葉

10、尖速比葉素位置/%5101520253035404550葉尖速比0. 370. 751. 121o1o2. 252. 623o3o3. 75505500875050003750葉素位置/%55606570758085909510010葉尖速比4O4O4. 875. 255o6. 006. 376. 757o7. 512550050625050125003.根據翼型確定葉片最佳攻角 a,升力系數 C., Cd風力機翼型為 NACA63-415,圖 3圖 3 NACA63415 It 型圖計算雷諾數 Re在 20C,壓強為標準大氣壓 101。325kPa 時,空氣的動力粘度“ =17.9x10R

11、QU =-1225 x,2x52-6.28x1017.9x10-6根據所得雷諾數查得 Cl/Cd、Cl/alpha,見圖 4I圖 4 CiCd曲線和 Galpha 曲線Cl/Cd1 /in圖 5 Ci/Cd-alpha 圖從圖中可以得出翼型取得最大升阻比時，最佳攻角5.25。，此時升力系數 C.=0o9461, Cd 二 0.00791,最佳升阻比 C/Q =118.7,本次設計選取最佳攻角5.25。，則升力系數和阻力系數分別為&二 0。9461, Cd 二 0。00791.葉片每個截面的升力系數相同，為CFOO9461 o 4 葉片弦長計算步驟 通過下面的計算,可以得到沿葉片各徑向位

12、置 r 上的弦長 C 和葉素槳距角 0,即可 完成葉片的初步設計，但要是想對葉片進一步優化，還需對翼型、葉根、葉尖風進行 氣動優化設計和工藝優化設計，在本次設計報告中，只對葉片作了初步設計。如下:(1) 求屮利用公式12W = arc tan A + 33(2) 求軸向干擾因子 k 利用公式k =+ 1cosT(3) 求切向干擾因子力利用公式(4) 求入流角 0 利用公式(/) = + )1 + &(5)求葉素槳距角 0(6)計算葉片弦長 C小8;zr(/7-l)cos0C =-BC;(/?+I)葉片氣動特性通過 excel 計算，得到葉片各個截面氣動特性參數，如表 3：表 3 葉片氣

13、動特性參數位置(%)半徑 r(m)葉尖速比kh0BC(修正)52o 60. 3751. 1670o 4202o 6190. 8080. 7167o 116105o 20o 75K2620. 3801.5880o 6180. 5278o 522157o 81. 125K3290o 3611.2990o 4840o 3937. 9472010.41o 51. 3750. 3511. 1790. 3920o 3006o 98525131.8751o4070o 3461o1180o 3270. 2356. 0863015o 62o 251o4310. 3421.0840o 2790o 1875. 33

14、53518o 22o 6251.4490o 3401o0620. 2430. 1514. 7214020 o 83K4640. 3391.0480o 2150. 1234o 2214523o 43. 3751.4750o 3371.0380. 1920. 1003.80950263o 75K4840o 3371.0310. 1740o 0823.4665528. 64o 1251.4920. 3361o 0260. 1590. 0673o 1776031.24.51.4980. 3361.0220o 1460o 0542o 9306533.84o 8751o5030o 3351.0190o 1

15、350o 0432.7187036o 45o 251.5080o 3351.0160. 1250. 0342.53475395o 6251.5120o 3351o 0140o 1170o 0262o 3738041 o 661.5160. 3351o 0120o 1100o 0182o 2308544. 26o 375K5190o 3351o 0110o 1040o 0122o 1049046 o 86o 751.5220o 3341o 0100. 0980o 0061o 9919549 o 47o 1251o5240o 3341.0090. 0930o 0011o 889100527o 51

16、o5270o 3341.0080. 0880. 0031.7975 葉片根部載荷計算與材料選擇葉片根部處理方式：距葉根 0 5m 處制作成直徑為 3m 的圓柱結構處理，且根部采用金屬法蘭連接。見圖 6(a),金屬法蘭連接圖 6 金屬法蘭連接増強材料抗拉強度抗拉模呈密度斯后延長率J MPaf GPa/初廣E 披纖3400752 5434禺扁強玻纖4020832.545.37700 儀纖維(】2k21k)49002301.802. 1超高強聚乙烯纖雉34001070.973.8連域玄武巖纖維3000434079, 3-93, 12.803. 1表 4 增強材料力學性能根據表 4 材料選擇為 T70

17、0 碳纖維，抗拉強度為 4. 9Gpa取b =0.3 x 4.9 x 109pa = 1.47x 109pa32Jgr乙)2_ J32J(66386O x 34.912尸 +3018600CT - 7T - (1 Of4)=x7.11 =3.555m t/niin所以風輪根部直徑選擇 3. 6m三。確定主要部件1.發電機發電機類型：雙饋異步變速恒頻發電機；額定功率：3o 5MW；額定轉速:1500r/min；發電機極對數為 2,發電機主軸轉矩 T發電機主軸為：107 m1.47X109.TT(1一096“)n3500= 9550 x-二2443 x 10 N加1500 x 0.96 x 0.9

18、5選擇剛軸推薦最大扭剪應力：fs= 55MPa則發電機的主軸直徑 D 發電機為:取發電機主軸直徑 D 為 0.15m.2.變流器變流器功率通常為風力發電機組的 1/21/3,為保證機組可靠性，通常為額定功 率的 1/2,所以變流器功率為 1500kWo3.齒輪箱方式：行星齒輪傳動兩級 NGW；低速軸轉速：比=16. 5r/min高速軸轉速：nh=1500r/min傳動比：i = 90齒輪箱效率：77 =斬=VM5 = 0.983齒輪箱功率： P35000009x1q6vvO95x 096x vO.954.聯軸器低速軸聯軸器功率叫i鈾=955027發電機主軸= 2x32x2443xl04兀x55

19、xl0= 0.1313加Pr _3500000耳“肝l0%X0-95XA/0.95高速軸聯軸器功率:5.主軸P_3500000NN 編？0,96 x 095 xA/0.95_Pm_ 39000001 m-CDfn35000000.96x0.953.84xlO6VV低速軸角速度為:高速軸角速度為:2x/rxl6560=1.727rad / s2/ni.2xx150060=151 rad / s低速軸功率為:高速軸功率為:35000000.96x0.953.84xlO6VV低速軸轉矩為:高速軸轉矩為:3840000157244586N川3.9xlO6VVQ3 9X106W1.727a 225825

20、13N加低速軸直徑:小r 12Ttc(2x2258251.3八“D, = 2s /-1= 2 x和a 0.59/7?7r fV 7TX 55000000高速軸直徑：小12T,小/2x2.445xl04 x5.5xl07綜上可得，低速軸直徑取 0。7m,高速軸直徑取 0.18mo6.偏航系統類型：主動偏航，并選用強制外置 6 電機偏航;偏航范圍：-800 - + 800偏航角速度：0.6/$偏航軸承：4 點接觸球軸承；偏航驅動：6 個 3kW 偏航電機；偏航制動：液壓控制摩擦制動；大齒輪齒數：135；小齒輪齒數:16減速箱傳動比:i=140結構簡圖見圖 7圖 7 偏航機構結構簡圖7.變槳系統根據

21、調整槳距角調整風能利用系數，槳距角與風能利用系數曲線見圖8圖 8 風能利用系數與槳距角關系曲線變槳類型：3 葉片獨立變槳控制，采用電動驅動裝置。供電方式：超級電容供電發電機轉速：永磁電動機 1500r/min,電機功率：3x10kw變槳范圍：090。（主要變槳范圍 0-300變槳速度：7Vs傳動方式：齒形帶傳動變槳機構結構圖見圖 91.葉片載荷計算（1）作用在葉片上的離心力人葉片繞風輪旋轉時，有離心力作用在葉片上。方向是自旋轉中心沿半徑想外在 半徑 r 處，從葉片上取長為 dr 的一個葉素，該葉素上的離心力為 dFc,則葉片上的 離心力為：其中：co-風輪角速度;4-葉片起始處旋轉半徑,約為

22、R 的 1/20,即為仁 75m；圖 9 變槳機構結 O ffi葉片的密度葉片內部為空心梁結構，查得碳纖維密度為 1800kg/m3取4-葉素處的葉片截面積;翼型為 NACA63415,取Ar=OAxc用mat I ab計算得:F = 4139100 N(2)葉輪轉動時的風壓力巳:風壓力是作用在葉片上沿風速方向的氣動力。Fv = PvJ；(1 + cot20)(GCOS0+GSin0)cdr其中:c葉素的弦長，單位為 m;0 來流角;設 F,乍用點距葉輪軸的距離為則有:f (1 + cot20)(G COS0 + Co sin 0) crdrJ：(I + cot20)(G cOS0 + Co

23、Sin 0) cdr用mat lab計算得：F = 494560Ni，/ = 34.912/7；mP、900kg/m3；CD =27DI2xxl6.560_60=1.727w/s(3)作用在葉片上的氣動力矩MbMb 是使風輪轉動的力矩，可由下式求出M/, = / J：(1 + cot20)(0. cos0 - G sin 0) c rdr23=195330b(4)作用在葉片上的陀螺力矩MkMk 是風輪對風調向時產生的慣性力矩。當風向改變時,風輪除以角速度血繞水平主軸轉動外，還以角速度Q垂直于水平主軸并通過塔筒的軸線轉動。整個葉片的轉動慣量為：丿二刖/,其中：p-葉片的密度，為900kg/m3；

24、4葉素處的葉片截面積，根據翼型圖得A, =0.1xc2,單位為m2；設科氏加速度為：依=2血入芻Vsin0rIX其中：A慣性半徑，值為777不；加匕與的夾角，匕二入牛卩；K由動量矩定理知，葉片受到慣性力矩Mk的作用，這個力矩稱為陀螺力矩.用 mat lab 計算得：J 二 31994000 m4Mk=J ak=191680000 N-m2.風輪載荷計算(1)軸向誘導因子=丄(1-燈，周向誘導因子=丄(力-1)；伙/力)2 2則作用在風輪上的軸向推力T可表示為：T = 4/ipv2: d(l -a)rdr 二叩J：(1-rdr24用 mat lab 計算得：r = 663860Am(2)作用在整

25、個風輪上的轉矩 M 可表示為：M = 4 秘訓：b(l-a)r dr =(h1)( +1) / d 廠用 mat lab 計算得：A/=30186OO7V-w階段性總結表葉片上離心力 Fc4139100NFv 作用點距軸心距離34.912m葉片轉動風壓力 Fv494560N氣動力矩 Mb195330 m4轉動慣量 J31994000 m4慣性力矩 Mk191680000 N”風輪軸向推力 T663860 N”？風輪上轉矩 M30186005五.塔架設計1.塔架高度塔架高度參數的選擇與地形和地貌有關，陸地和海上風機組會有所不同，陸地 地表相對粗糙，2風速隨高度變化緩慢，需要高的塔架，相反海平面較

26、光滑，風速沿 高度變化梯度大。止匕外，隨著風輪直徑的增大， 塔架高度逐漸減小,對于風輪直徑 25m 以上的機組， 輪轂中心高與風輪直徑為 1:1,所以選取塔架高度為 90m.輪轂高度是從地面到風輪掃掠面中心的高度，用乙檢表示zhllh= z+H =2.25 + 90 = 92.25 nz乙一塔頂平面到風輪掃掠面中心的高度；H -塔架高度。2.塔架的基本結構形式塔架形式主要分為鋼筋混凝土、桁架、鋼筒三種結構，目前大型風機組主要采 用鋼筒結構，鋼筒結構中又分為直通和錐筒，在滿足相同的要求的前提下，錐筒可以 減少材料消耗，降低成本，所以本設計選取錐形鋼筒結構同時采用柔性塔，可以降 低塔架質量和成本，

27、柔塔即塔架固有頻率在風輪旋轉與葉片通過頻率之間。3.塔架的結構尺寸、重量和材料連接方式：法蘭連接；材料：Q460c,屈服強度是 460MPa；機組質量：二 220t；塔筒質量：m2 二 200t；塔筒壁厚:從根部到頂部選用壁厚由 30-20nm 過渡；塔筒根部外徑:D 嚴 6000mm;塔筒頂部外徑：4 二 4000mm;塔筒根部內徑:D2 二 5940mm；塔筒頂部內徑:ch 二 3960mm；2參照上海電氣風電設備有限公司研發的 3.6MW 的風機，額定風速 12m/s,風輪直 徑門 6m,機艙重 150t,塔筒分為三段，上塔筒重約 48. 7t,中塔筒重約 90。4t,下 塔筒重約 86

28、. 3t,葉片 54t,輪轂38t,機組重量 467. 475t.塔筒根部外徑 5056mm,頂 部外徑 3815mmo ,4 塔架載荷分析作用在塔架上的載荷有以下幾類：（1）風輪等構件承受的空氣動力載荷；（2）重力和慣性載荷：由重力、振動、旋轉以及地震等引起的靜態和動態載荷；（3）操作載荷：在機組運行和控制過程中產生的載荷如功率變化、偏航、變槳以及制動過程產生的載荷等；（4）其它載荷：諸如尾跡載荷、沖擊載荷、覆冰載荷等；（5）下面只討論與塔架結構強度計算有關的兩種載荷，即由風輪作用的最大氣動推力以及塔架本身所承受最大風壓產生的載荷；5.塔架強度校核塔架根部為最危險截面，接下來將對根部進行受力

29、分析和強度校核為了確保在暴風作用條件下塔架不傾倒，校核強度時均要按照暴風工況考慮風輪的氣動推力和塔架的風壓力.暴風工況下最大風速認和年平均風速 Ve 有關。如下表 5：表 5 年平均風速和最大風速關系Vave=5. 5m/s5. 5m/s Vave 7m/s,所以選取 Vs=60m/s.2(1)塔架的受力分析如下圖 10：圖 10 塔架受力塔架根部截面應力可表示為：幾+ H) + F 勻(G+G)CT -1-w2(PA其中：Fas塔架風壓力，單位N；化一塔架氣動推力，單位N；怡一-塔架根部抗彎截面系數,單位為 m3;4塔架根部截面積，單位為卅；G2塔架自重，單位為N；G,機艙總成質量，單位為N

30、;0變截面塔架的長度折減系數，可根據.=旦從圖得到2圖門人卩關系曲線與塔架截面變化有關的折算長度修正系數，可根據如之比由表 6 的選擇參丿max考設計值，幾 n 為塔架頂部截面慣性矩,單位為 m；為塔架根部截面慣性矩，單位為 rn4；丿minOo 10. 20. 3Oo 4Oo 5Oo 6Oo 7Oo 80.91o 01o 651o 451o 331o 241. 181. 141o101.061o 031.00表6“一孕關系表丿max2塔架根部的截面慣性半徑，單位為叫ZH是塔架高度，即 H 二 90m,怡是輪轂高度，由前面知道為 hF2. 25m；（2）塔架風壓力仏，有以下幾種計算方式：1前蘇

31、聯的法捷耶夫公式：=0.7844v；B其中：Ab葉片的投影面積，單位 m2. 4=,其中 b 為風輪實度，風輪實度與葉尖D速比有關,4=7.5 時,近似認為7=0. 05;Vs一-風輪中心處的暴風風速，單位為 m/s；2荷蘭 ECN 的公式巧$ =CqAbB（pS其中：Ct推力系數，取 C 嚴 1.5；q動態風壓,單位為 N/加，q 隨高度變化,風輪中心高度 Zhub=92. 25m 處對應的q=1410N/m2oP-動態系數，取V=1.2;S安全系數，取 5 = 1.5 ；3丹麥 RIS 公式F/PA其中：P（一-風輪單位掃掠面積上的平均風壓，通常取 P（=300N/ni2；A風輪的掃掠面積

32、.單位為 m2；2(3)塔架氣動推力 Fts其中：P空氣密度 J.225kg/m3；A氣動推力作用于塔筒的面積，單位為 m2；(P取 0.7；乂風輪中心處的暴風風速，單位為 m/s；(4)計算過程氣動推力作用于塔筒的面積“歲宀苧心畑2葉片的投影面積A = = （）42-（）5= 141.5b/rB4x33抗彎截面系數W,=空1糾 I 竺 xlj 空1.835-32DJ32 I 6 J4塔架根部截面積A2= |（D; -） = |（62-5.942）=0.5623/H25塔架頂部截面慣性矩7nun= b = 324 MPa所以塔架最危險截面，即根部滿足要求。六.風電機組布局見附錄整機工程圖七.設

33、計總結仁總體參數風機總體設計參數總結，如表 7902547168x 92.25 + 611226x 2.t (G1 + G2)-2 J0.835324MPa(2200000+2000000)+0.75x0.5623_2表 7 總體參數表葉片數B=3風輪直徑D=104m額定輸岀功率P 二 3. 5MW掃掠面積A 二 8482m?設計壽命20 年風能利用系數CP=0o 45切入風速Vin=3m/s葉尖速比入=7.5切出風速Vout=25m/s功率控制方式主動變槳距控制額定風速V=12m/s制動形式氣動剎車、機械剎車風輪額定轉速nr=16o 5r/min傳動系統咼傳動比齒輪箱傳動風力機等級I ECI

34、 IIA電氣系統雙饋發電機+變流器葉片數B=3風輪直徑D=70m2 功率、氣動特性和載荷計算總結風機的功率、葉片氣動特性和載荷總結，如表 8表 8 風機的功率、葉片氣動特性和載荷氣動特性攻角5.25升力系數0o 9461阻力系數0. 00791發電機發電機額定功率3.5MW發電機額定轉速1500r/mi n發電機軸直徑0. 18m34齒輪箱形式行星齒輪傳動兩級 NGW齒輪箱傳動比90低速軸轉速16. 5r/min高速軸轉速1500r/mi n齒輪箱功率3o 9MW聯軸器低速軸聯軸器功率3o 9MW高速軸聯軸器功率3. 84MW變流器變流器功率1o 5MW變槳電機數量 X 變槳電機功率3x10耐

35、偏航電機數量 x 偏航電機功率6x3/CVV葉片載荷離心力4139.1KN風壓力494. 56N氣動力矩195330Nm風壓力作用點距葉輪軸距離34o 912m風輪載荷軸向推力663860N轉矩3018600Nm主軸載荷低速軸轉矩2258251.3Nm高速軸轉矩24458. 6Nm低速軸直徑Oo 7m高速軸直徑0. 18m塔架載荷作用在塔架上載荷Fa=2547168N3作用在在塔架上風壓力Fts=611226N塔架根部截面應力325MPa3.其余部分設計總結整機部分設計總結，如表 9圖 9 整機部分設計形式機組運行環境溫度30 45。生存環境溫度45 45。發電機輸出電壓690V頻率50Hz功

36、率因數容性 0.95感性 0。9葉片空氣動力外形63415 翼型材料T700 碳纖維控制系統控制方式PLC+遠程監控塔筒類型鋼制錐形塔筒八總結為期兩周的課程設計即將結束，期間經歷了很多事第一周主要是打公式計算, 一開始也不知道如何選擇翼型，感覺完全找不到方向，而后查閱相關設計經驗進行 參考，在不斷的嘗試下才選出了我認為最佳的風機部件。感謝老師在我們設計及畫圖時都積極提供幫助，老師組建了 QQ 群解答我們的問 題。提醒我們要注意的地方如果當時老師不提示，我也不會用到 mat I ab 計算，也不 會用 visio 畫圖，如此一來,此次設計的收獲便大打折扣.并且在我們犯錯誤后及時糾正我們。再次感謝

37、老師的指導與幫助.總之，在這次風電機組總體設計中，我學到了很多，對風機外部以及內部結構有了 深刻的理解，還是相關工具的使用以及交流合作的重要性，總之這次課程設計是我大 學生活中一次美好的經歷。九.附錄1.風機載荷計算的 MATLAB 程序C I CclearD=cei I (sqrt (8*3e6/0 95/0。96/0。95/0. 45/pi/1o225/(123);3Iambda=7o 5;n=Iambda*60*12/p i/D；a=0o05：0.05:1；b 二 lambda *a;psi 二 1/3 沃 atan (b)+pi/3；k=sqrt (b. 2+1). *cos(psi );h=sqrt (1k. 2)。/bo 2+1)；l=atan(1+k) ./(1+h) 。/b)；beta=l*180/pi5. 25；C=8*pi*a.* (D/2)。*(h-1) ,*cos (D/3/0.9461./(h+1)；R 二 D/2;r=a*R；omega=Iambda * 12/R;y1