1、摻燒東勝褐煤專題講課（第2版）華北電力科學研究院有限責任公司電站鍋爐技術研究所2010.3內容提要本文是依據張家口電廠摻煤勝利煤的經歷及和個人專業體會總結而成，目的在于淺顯、準確地介紹勝利煤的特點、燃用中可能出現的問題及相關措施要點，希望起到觀念普及和技術提示作用。由于勝利煤與普通煙煤顯著的不同性，最佳的摻煤方案為“分磨上煤，爐內摻燒”，以達到“不同煤質，分別對待”的目的。但勝利煤在鍋爐以外的管理問題需要投入比燃燒本身更多的精力，特別是在防止自燃的問題上，我們必須認真對待。文中所談的問題與措施，可能會有一些過于保守、過于謹慎，不一定會在具體某個電廠全部出現，但都應重視，有備無患，重視了可能會被

2、覺得是無用功，但不重視也可能就會與你親密接觸了。不能機械套用文中所提議的技術措施，大家需要結合自己廠里的情況，進一步地研究、實踐和總結，制定更為具體、可實施的措施，一定要把自己廠里的特殊情況考慮進去。只有深入的研究煤質不同層次和各個側面的特性，才可以常深刻理解所述技術措施的因果關系，更好的解決問題、適應變化，更新思路，最后達到更好完成工作。由于時間緊迫，還有很多問題暴露出來，還需要大家齊心協力，共同安全、優質、高效的完成摻燒勝利煤的任務。與第一版異同本大綱與第一版基本相同，只是在下列內容進行了適當的修正與加強：1） 第一版考慮防自燃管理上的壓力，主要推薦爐內混燒的方法，根據最新運行的情況看，大

3、部分電廠，特別是配ZGM95G的磨煤機，碾磨出力沒有問題，因而，增加爐外混燒的方式，由各電廠根據自己實際情況選用；2） 本版在決定摻煤能力時強化變負荷能力的要求，因為運行經驗表明，與電網溝通并不能解決變負荷能力不足，電網考核的問題。 目 錄0 前言31 煤質數據32 煤質特性分析52.1 外形分析52.2 燃燒特性分析72.3 煤的結渣性102.4 煤的特性總結133 摻煤能力估算133.1 摻煤方法133.2 保證鍋爐帶滿負荷的最大摻煤能力133.3 磨煤機實際最大摻煤能力143.4 考慮脫硫系統的最大摻煤能力153.5 最終的最大摻煤能力154 摻煤運行164.1 設備條件164.2 制粉

4、系統運行164.3 制粉系統防自燃的工作174.4 結焦結渣性預防184.5 爐膛底部堵渣的預防184.6 首次試燒194.7 其它205 對鍋爐的經濟性指標評估方法205.1 鍋爐效率的影響205.2 耗電率205.3 制粉單耗216煤場及輸煤系統管理216.1 總則216.2 入廠煤及煤場管理216.3 入爐煤管理227 技術管理237.1 制定新的指標體系237.2 加強全員培訓，豎立新概念237.3 建立有針對性規范完善的制度、規程和措施體系237.4 規范操作、持續改進230 前言勝利煤田位于錫林浩特市北郊，整個煤田總體呈北東南西條帶狀分布，走向長45公里，傾向寬平均7.6公里,含煤

5、面積342平方公里，探明儲量224.42億噸，并伴生有益礦產鍺和石油等，是全國最大的褐煤煤田，已列入國家13個大型煤炭基地。煤炭發熱量較高，化學反應活性好，適合液化、氣化，屬劣質動力用煤和優質化工用煤。整個煤田劃分為五個大型露天礦田、五個礦井井田區和一個露天鍺礦。其中，含煤面積42.7平方公里、儲量47億噸的東二號露天礦由大唐國際發電股份有限公司開發建設。除了多倫的煤化工以后，這些煤主要由大唐國際華北地區的各個電廠使用，以實現大唐國際穩定煤源，煤電一體化發展的戰略目標,關系到整個大唐國際的戰略布局，同時也影響到整個勝利煤田的用途，對大唐國際來說，有非常重要的戰略意義。但由于該煤種發熱量偏低，制

6、粉系統的出力受到限制，因此，摻煤的能力有限，具體情況需要一個項目一個項目的進行研究。1 煤質數據勝利煤田各家煤礦的規模生產已經有一段時間，該煤種已經在上都電廠、錫林浩特熱電廠等單位進行了大規模應用，因此，內蒙古煤炭建設工程（集團）總公司、大唐國際燃料公司、華北電科院等單位都對該煤種的煤質進行了多次取樣、化驗及分析研究，但由于該煤種的成煤年代淺、煤層多，其煤質數據的變化較大，典型的數據如下：表1 大唐錫林浩特礦業有限公司2008年9月提供，該礦達產期煤質項目指標項目指標Mar (%)30.38Nar(%)0.62Mad (%)10.05Oar(%)11.40Aar (%)15.67變形溫度DT（

7、）1167Var (%)24.05軟化溫度ST（）1233FCar (%)29.90半球溫度HT（）1238Qnet,ar (MJ/kg)13.73流動溫度FT（）1264Sar (%)1.11哈氏可磨性HGI47.88Car (%)38.52磨損指數AI(mg/kg)31.29Har (%)2.44沖刷磨損指數Ke1.04表2大唐唐山新區熱電廠擴建工程使用該礦煤質及灰成分項目符號單位校核煤種工業、元素分析全水分Mar%34.1空氣干燥基水分Mad%19.56收到基灰分Aar%15.58干燥無灰基揮發份Vdaf%44.37收到基碳Car%34.83收到基氫Har%2.89收到基氧Oar%10.

8、79收到基氮Nar%0.71收到基全硫St.ar%1.1折算硫分St,ar，zs%/cal0.36 收到基低位發熱量Qnet.arkJ/kg12900灰熔融性變形溫度DT1166軟化溫度ST1214流動溫度FT1287灰成分二氧化硅SiO2%52.86三氧化二鋁Al2O3%20.16二氧化鈦TiO2%0.99三氧化二鐵Fe2O3%7.74氧化鈣CaO%4.89氧化鎂MgO%2.13氧化鉀K2O%1.59氧化鈉Na2O%2.53三氧化硫SO3%4.5五氧化二磷P2O5%0.41其他%2.2可磨性指數及磨損指數哈氏可磨指數HGI47沖刷磨損指數Ke表3 華能上都發電公司實際煤種的煤質分析數據編號成

9、分符號單位數值1收到基全水分Mar%39.102收到基碳Car%37.163收到基氫Har%1.974收到基氮Nar%0.455收到基氧Oar%9.386收到基全硫St,ar%1.14折算硫分St,ar，zs%/cal0.36 7收到基灰分Aar%10.798干燥無灰基揮發分Vdaf%40.609收到基低位發熱量Qnet,arMJ/kg13.2610哈氏可磨性系數HGI-7411變形溫度DT116012軟化溫度ST120013半球溫度HT121014流動溫度FT122015二氧化硅SiO2%55.6416三氧化二鋁Al2O3%19.8617二氧化鈦TiO2%1.0618三氧化二鐵Fe2O3%1

10、0.1019氧化鈣CaO%6.5720氧化鎂MgO%3.0121氧化鉀K2O%1.6222氧化鈉Na2O%0.70表4 林浩特電廠2008年9月14日典型數據項目符號單位入廠煤大唐礦入廠煤神化礦入廠煤烏礦入爐煤上午入爐煤下午入爐煤前夜入爐煤后夜全水分Mar%40.1134.6543.9433.5935.4434.5832.48空氣干燥基水分Mad%24.7216.9723.0722.9718.9817.6714.18灰分Aar%18.0818.3615.8214.4214.3214.0412.51干燥無灰基揮發份Vdaf%47.4047.1147.445.5748.7443.2144.15固定

11、碳Cad%27.6431.5729.0432.8232.3136.7139.04全硫St.ar%2.361.102.321.531.451.431.37折算硫分Szs%/cal0.79 0.43 0.85 0.59 0.57 0.54 0.53 空氣干燥基氫Had%3.353.353.353.353.353.353.35彈筒發熱量-kJ/kg17.81915.45917.95914.26515.13315.73915.399高位發熱量-kJ/kg17.63015.35717.76914.1415.00715.61215.273低位發熱量Qnet.arkJ/kg12.55410.74711.43

12、510.82310.59311.06210.726除上述典型數據外，2005年內蒙古煤炭建設工程（集團）總公司通過對鉆取的263個探煤孔煤芯煤樣進行分析，得到了整個礦區較為詳盡的各煤層煤質特征，并提交了勝利煤田東區二號露天礦勘探報告。2、煤質特性分析2.1 外形分析該煤種外形如圖2圖4所示：圖2 剛從礦上拉來的褐煤塊圖3 失水后的褐煤塊有明顯的木質紋理圖4 煤中的膠泥圖2顯示了剛出礦時的煤塊呈“出土璞玉”狀，此時煤與水分以結晶的方式結合在一起，未破損的表面呈石頭模樣，表面不光滑，也不光亮，部分破損部位側呈鏡面狀，光滑且色澤光亮，整體結實，硬度較大。圖3顯示了放在煤場較長時間后，部分外水損失后的

13、煤塊，此時的煤塊呈“枯枝朽木”狀，不再具有光滑的表面與光亮的色澤，而是呈明顯的木腐質纖維紋理，整體布滿了裂紋，變得很脆且易沿木腐質纖維紋理分解為小一厘米左右的片狀小煤塊，說明其熱穩定性很差，放在空氣中一段時間后很容易干燥成粉碎，使水分減少,減少的量大約在5%左右，如表4所示。圖4顯示是煤中部分呈淺藍色的膠泥（粘士），這種膠泥在內蒙地區較為普遍，潮濕后使煤變得非常粘，如果大量存在，會發生煤斗蓬煤現象，沒有膠泥時，即使煤很潮濕也不粘，不會發生蓬煤現象。從煤的外觀可以明顯看出，該煤種礦化程度淺，部分煤質還存在明顯的木腐質纖維，這對煤的可磨性有很大的影響，表現為：已經完全礦化，沒有木腐質纖維的部分，呈

14、脆性，強度很小，很好磨，磨輥轉一圈馬上就碎；而部分沒有完全礦化、有木腐質纖維的部分，呈柔性，加之水分很高，磨輥壓在這部分煤上，就如同壓在吸飽水的綿花上一樣，輥壓很多次都無法磨碎，很難磨。表現在HGI上就是數據差別很大，如勝利煤田東區二號露天礦勘探報告中給出的可磨系數如表5所示：表5 勝利煤田東區二號露天各煤層可磨性系數煤層4566下16下27891011可磨性平均3260442960472693513260573976563360513856513971563971542968512.2 燃燒特性分析 從煤質數據分析根據這些該報告及實際使用的情況，把該煤種的煤質特征歸納如下5個明顯的特點：1)

15、 高水分該煤種全水分Mar在3540%之間，很少有低于33%或高于40%的情況；內水分（空氣干燥基水分，Mad）變化范圍較大，在6.8020%之間，由于外水分（全水分與內水分的差值）大部分在制粉系統中就需要干燥析出，內水分很小，外水分就很大，需要的干燥出力就很大，這就給鍋爐制粉系統運行帶來了很大的影響；2) 高灰分煤盡管該煤種的收到基灰分數據不算很大，一般在15.1621.51%之間，但該煤發熱量低，2噸煤才相當于1噸煙煤，因而其灰分也很大，加之煙氣中的水分很高，所以對鍋爐的結渣及尾部受熱面的磨損、積灰帶來額外的影響。3) 高硫含量與灰分的表現一樣，由于發熱量低，導致盡管收到基硫分不高，但折算

16、到單位熱值的硫量很高。單位熱值的硫分稱為折算硫分，從前面幾個煤種的典型數據來看，該煤種的折算硫分最少的在0.36%/cal，最大的達到0.795%/cal，根據張家口電廠20082009年的摻燒情況表明，個別煤種的收到基硫分達34%，此時，折算硫分超過1.5%/cal，當折算硫分大于0.2%即稱高硫煤，該煤種的硫分少的也是該限制的兩倍，高得達到78倍，是典型的高硫分煤，對脫硫系統有很大的影響。4) 可燃部分較為穩定，組成成分及形式變化范圍都很小，表現為：² 各煤層碳(Cdaf）含量變化范圍為70.1872.13%；² 揮發分（Vdaf）均大于37%，波動范圍為44.2046

17、.90%；² 氫（Hdaf）含量波動范圍為4.325.03%；² 氮（Ndaf）含量波動范圍為1.021.35%；² 氧（Odaf）含量波動范圍為21.0026.15%；5) 收到基高位發熱量變化很小，但是由于水分、灰分的差異，低位發熱量（Qnet,ar）變化很大，變化范圍在14.4017.95 MJ/kg之間；從煤質數據可以得出：該煤種的揮發分高達40%以上且極易析出，固定碳少，灰分也不是很高，在煤中還有木腐質纖維，所以著火、燃盡特性很好。水分大雖然使發熱量大為降低，但是同時提高了煤粉的著火溫度，降低了燃燒器出口部位的溫度，也降低了該煤種爆炸的可能性。但是需要注

18、意的是：該煤存在未完全礦化、富含N元素與S元素的木腐質，成為微生物發酵的溫床，與雨水與混合后如果處于密封狀態“悶”著，很容易在內部產生“發酵”與氧化反應，由于熱量的積累而發生自燃。2.2.2該煤種的熱重分析華北電科院在解決上都電廠燃燒問題時,對錫林浩特勝利煤田一號露天礦進行了熱重分析，結果如圖5所示。圖5 上都褐煤熱重分析圖（溫升率30/min的）其中，曲線TG為煤樣隨溫度的變化而發生的重量變化曲線，從中可以得出揮發分析出溫度、著火的溫度與燃盡的溫度，曲線DTG是TG曲線對溫度(或時間) 的一階微商，即燃燒速度的變化量，它可以更靈敏的通過著火溫度區域、燃燒峰高低、形狀分析燃燒過程，從而發現不同

19、煤種燃燒性能的差異，對判斷煤的燃燒性能有較確切的表達力及較高的分辨力。其規律是：1） 燃燒峰就越偏向低溫區,煤的反應性能越強； 2） 燃燒峰就越高,Vdaf就越高,煤焦孔隙率越高，反應表面積越大；3） 煤的燃盡性能越好,燃燒峰后段就越陡;從圖5中可以看出：1）DTG曲線表明：該煤種的存在明顯的兩個燃燒峰值，分別為揮發分燃燒與固定碳燃燒，且兩者有明顯的分界線，這與一般的煙煤有明顯的差別，說明該煤種的揮發分太易析出，且揮發分的熱值不高，以至于其著火完成后一定時間內才可以使固定碳燃燒；2）TG曲線表明：該煤種揮發分析出溫度僅為292，321408即開始著火并燃燒，至577基本把固定碳燃盡，著火溫度很

20、低，整個燃燒區間在300600，且燃燒峰值較高，燃燒峰后段很陡，說明整個燃燒速度很快，說明該煤質的燃燒速度很快，燃盡性能相當好。盡管該煤種的著火、燃盡特性很好，有利于鍋爐的運行，但是易自燃，特別是易內部自燃，而不容易發現的特性，給該煤種的管理帶來很大的壓力，特別是在煤場、皮帶等部位。從勝利電廠的經驗是：這種煤發生自燃時內部溫度較高，但外表面的溫度與環境溫度差異不大；著火時噴口溫度較低，燒損燃燒器的可能性較小。2.3煤的結渣性 影響因素及影響方式灰熔點的影響是顯而易見的，只有灰熔化了才可能結渣，灰熔點越低，結渣性往往越強。但灰熔點的不是決定一個煤種結渣性的唯一因素，還要考慮粘度特性、發熱量的特性

21、，并可以由一些判據來綜合判定。圖6 不同的渣粘度特性煤灰粘度對結渣性的影響方式為：在高溫條件下，熔化的灰只有粘度非常合適粘在受熱面上，并有足夠強度支持不斷長大的重力，才容易產生嚴重結渣。粘度很小（250P），渣的流動性很小時，只能在水冷壁管外形成很薄的渣層，不太容易長成大渣，危險性不大；當粘度處于塑性區（50010000P）時正好滿足結渣及長大的條件，特別是溫度變化很小，煤灰粘度就發生很大變化，鍋爐會在很短時間內出現嚴重結渣，鍋爐最為危險；粘度更大時，則鍋爐很難結渣。根據褐煤灰成分可判斷其為玻璃體渣（SiO2=5060%、Al2O322%、CaO<8%）。這種渣的粘度隨溫度變化最為平緩，

22、升溫曲線與降溫曲線相同，同等灰熔點特性條件下，其結渣性最弱，如圖6所示。發熱量對于結焦性的影響方式為：高發熱量會產生更高的煙氣溫度，使煤灰有足夠的區域、足夠的時間熔化，形成熾密的高溫燒結渣，反之發熱量低時，煙氣溫度較低，從而使煤灰的熔化條件相對較差，很可能會有部分渣沒有完全熔化，形成組織相對疏松，強度不大的高溫粘結渣，危險性小得多。 指數判定煤灰成分硅比G、堿酸比B/A等有效的綜合粘度等的影響，對灰的結渣特性進行預測。硅比計算公式：判據為：>78.8時，不存在結渣；66.1<<78.8時，中等結渣；<66.1時為嚴重結渣煤灰。計算得出，試驗煤種G73.9，該煤種有中等結

23、渣傾向。堿酸計算公式：判據為：0.206<B/A時，結渣性輕微；B/A> 0.4時, 嚴重結渣性；0.206<B/A<0.4時，中等結渣；用Na2O含量預測試驗煤種的沾污傾向，判斷沾污標準如下：Na2O<0.5%低度沾污傾向；Na2O0.51.0%中度沾污傾向；Na2O1.02.5%高度沾污傾向；Na2O>2.5%嚴重沾污傾向；試驗煤種煤灰Na2O為0.7，具有中等沾污傾向。用煤灰在還原性氣氛中的DT判斷煤種結渣性界限的標準如下：DT>1289不結渣；DT11081288 中等結渣；DT<1107嚴重結渣；試驗煤種在弱還原性氣氛的DT為1160，

24、屬于中等結渣煤種。由以上分析可知，勝利褐煤具有中等結渣和沾污傾向。因此主燃燒區應保持相對大的氧量，以保證不出現還原性氣氛。2.3.3 與蔚州煤的比較對比表68中蔚州煤的特性，可見兩者灰成分、灰熔融特性都比較相似。勝利煤除了水分高于蔚州煤以外，其它方面如灰熔點、酸性灰成分等方面，勝利煤均有利于蔚州煤，所以其結焦結渣性應當優于蔚州煤，至少屬于同一個水平。同時勝利煤熱質低，爐膛燃燒溫度低，一次風溫度低（由于水分大），都有不利于鍋爐產生有威脅性的結焦現象。所以，摻入勝利煤以后，結焦結渣性應當引起更多注意，但是應可以比蔚州煤有更大的靈活性。表6 蔚州煤工業分析、元素分析與發熱量項目單位空氣干燥基干燥基干

25、燥無灰基收到基全水%22.3分析水%14.71灰分%15.8318.5614.42揮發分%26.5331.1138.1924.17固定炭%42.9350.3361.8139.11高位發熱量MJ/kg20.8124.429.9618.96低位發熱量MJ/kg19.8417.87全硫%0.921.081.320.84碳%53.2862.4776.7148.54氫%3.083.614.432.81氮%0.570.670.820.52氧%11.6113.6116.7110.58哈氏可磨性-73表7 蔚州煤灰成分內容化學符號單位數據二氧化硅SiO252.74三氧化鋁Al2O317.75氧化鐵Fe2O36

26、.32氧化鈣CaO7.96氧化鎂MgO1.88二氧化鈦TiO20.94三氧化硫SO37.54五氧化二磷 P2O50.22氧化鉀K2O1.78氧化鈉Na2O1.82表8蔚州煤灰熔融性（）內容符號數據變形溫度Deformation temperature (DT)1100軟化溫度Softening temperature (ST)1130半球溫度Hemispherical temperature (HT)1150流動溫度Fluid temperature (FT)11702.4 煤的特性總結 勝利煤田生產的褐煤具有良好的熱力特性，易著火、易燃燼，具有中等以上強度的結渣特性。 由于勝利煤極易自燃，而

27、且發熱量低的特性，使得其自燃形為往往較為隱蔽，不容易被發現，因而具有更大的威脅，容易因為人的觀察不到位、管理不到位而造成較為嚴重的后果，因此在煤場堆放、倒燒、上煤、制粉系統調整、燃燒調整方面既要重視技術問題，更要重視管理方面的問題。 該煤種的灰分雖然不大，但是由于熱值低，總燃料量大，實際帶入鍋爐的灰份其實并不少，對鍋爐的設備磨損量較大。3 摻煤能力估算3.1 保證鍋爐帶滿負荷的最大摻煤能力確定最大保證鍋爐帶滿負荷的摻煤能力除考慮勝利煤本身的特性外，最主要考慮的是與勝利煤摻燒煤種的發熱量特性，以保證摻煤運行后鍋爐可以帶滿負荷。假定鍋爐效率的變化很小，輸入鍋爐的總熱量基本不變，這樣可以采用如下的方

28、法來估算最大摻煤能力：1）確定輸入鍋爐總熱量可以用熱耗值反算，也可以用額定負荷的給煤量計算，如一臺300MW機組，滿負荷時熱耗值為8000kJ/kWh，鍋爐燃煤量為165t/h，當時的發熱量為19190kJ/kg,則用給煤量估算輸入總熱量為：165×19190×1000(kJ)，或用熱耗值反算鍋爐輸入總熱量為：(kJ)，本條只給出兩種計算方法，供電廠人員參考使用，并非真實數據，所以兩者不相同，對于真實數據兩者應當非常接近； 2）確定保證鍋爐帶滿負荷的最大摻煤能力假定鍋爐想摻入煤量的比例為x,則摻燒后的總煤量由總輸入熱量除以混煤發熱量得出：(kg/h)，該總煤量減去勝利煤磨煤

29、機的給煤量，即為其它磨煤機的給煤總量，再除以磨煤機臺數得到每臺磨煤機的給煤量，勝利煤磨煤機與其它磨煤機的出力都受到磨煤機實際磨煤最大出力限制。這樣，就可以得到保證鍋爐帶滿負荷時的最大摻煤能力。 3）對摻燒煤種的要求如果其它磨煤機的出力確定，假定采用一臺磨煤機燒勝利煤，其它磨煤機的需要的出力為：磨煤機最大出力 采用本方法確定摻煤能力時，被摻煤種的發熱量可由電廠長期燃用煤種的實際情況確定，但是不能用平均燃用煤種發熱量，而應當根據實際煤種的波動頻率情況乘以一個保險系數，因為大部分電廠的煤質并不穩定，實際入爐煤不可能保持平均煤種發熱量，以該平均值計算摻煤能力，會使電廠經常處于機組出力受阻的情況。電廠方

30、面則必須加強管理，使煤質情況盡可能的穩定并接近平均值，以保證出力不會受阻。3.2 磨煤機實際最大摻煤能力 由于褐煤的水分高，本質纖維可磨性差，所以磨制勝利煤的磨煤機出力會受到嚴重挑戰，表現為：1）磨煤機的碾磨出力下降雖然中速磨系統的出力可以采用一些可磨性、水分、煤粉細度等參數進行折算，但是該折算出力只能用于計劃，同時必須考慮到褐煤可磨性不穩定因素，再乘一個小于1的保險系數，最終的褐煤磨煤機出力需要實磨試出力確定。由于勝利煤的燃燒特性好，并不需要與其它煤種相同的煤粉細度，所以磨制勝利煤的磨煤機可以開大分離器擋板的開度，把勝利煤磨煤機煤粉細度控制在R903550%。把煤粉細度提高后，會使磨煤機出力

31、提高，所以確定磨煤出出力必須在這種操作以后的狀態進行。 2）磨煤機的干燥出力下降由于褐煤水分高，需要的干燥出力大，現有的熱風溫度與熱風量難以滿足勝利煤的干燥要求，磨煤機的出口溫度會大輻度下降。但為了防止煤粉管內出現水使煤粉管堵塞，磨出口溫度不得低于55,因此，各鍋爐的磨煤機干出力受到熱風溫度與熱風量的限制。 由于以上兩個因素的限制，實際摻燒勝利煤的磨煤機出力會受到限制。3.3 考慮脫硫系統的最大摻煤能力 2009年大唐國際華北地區的電廠基本都投運了脫硫系統，而勝利煤是典型的高硫煤，摻入大量勝利煤后會使得脫硫系統入口的SO2量大增，所以還必須考慮脫硫系統的接近能力。 與發熱量一樣，混煤以后含硫量

32、可由混煤各煤種按給煤量加權平均計算得出，該值必須小于脫硫系統的最大承受值。3.4考慮變負荷能力的最大摻燒能力由于煤帶入爐膛中水分很多，且發熱量低，所以摻燒勝利煤大量增加后，機組變負荷能力會大為下降，機組的反應會很“遲鈍”，表現為：加煤長負荷時，由于很多水水分在爐內吸熱蒸發，有一個明顯的遲滯后，等多加的煤種的可燃成分著火放熱后，建立新的平衡，才可以長起負荷；反之，降負荷時，減煤了，但是負荷也有一個明顯的遲滯反應時間。因而，摻煤的量最好不要影響兩個細則的要求。 被摻煤種越好，熱量越高，水分越小，此影響越小。3.5 最終的最大摻煤能力最終的摻煤能力是綜合考慮帶滿負荷、磨煤機出力及脫硫系統的能力三方面

33、因素的最小值，即： 3.6 摻煤方法摻煤方法可采用“皮帶混合，爐外摻煤” “分磨上煤，爐內摻燒”兩種方式。第一種方式由于不能通過放大煤粉細度來調整磨煤機的碾磨出力，因而主要用于磨煤機碾磨出力有較大裕量，同時熱風溫度低的機組，同時，所有摻煤的機組都需要按褐煤的方式來進行防結渣、防自燃管理，管理難度大。第二種摻煤方式適用于磨煤機碾磨出力本身較小，熱風溫度高的機組，由于該煤種單獨有一路，防自燃管理上難度較小。各電廠可以根據自己的具體情況選擇摻煤方式。如果采用爐外摻煤的方法，由于褐煤本身的高水分、低熱量、易燃燒特點，并不需要精確的摻煤比例，只要在磨煤機的干出力、碾磨出力夠用即可。4 摻煤運行4.1 設

34、備條件由于勝利煤極易自燃，自燃隱蔽，不容易被發現的特點使其具有更大的威脅，且連續運行時間長，對設備提出了更高的要求。4.1.1 磨煤機風量、風壓、出口溫度、給煤機的煤量的測量必須準確可靠，保證磨煤機單獨控制時有正確性；4.1.2 給煤機的清掃電機必須可用并保證性能，上下關斷門必須緊密。4.1.3 磨煤機的冷熱風門、出口門必須關閉嚴密，保證磨煤機可以隔絕。4.1.4吹灰系統加強維護，必須保證鍋爐可以分段進行吹灰。要保證空預器吹灰的效果，空預器發生嚴重堵灰后及時停運并進行沖洗。4.1.5制粉系統內部應光滑，不能有死角、溝槽、突臺和渦流區，不能存煤存粉，應全面檢查、把關和精心治理，防止會存煤、自燃。

35、4.1.7保證燃燒器附近一、二次風不串、磨煤機冷熱風不串。4.2 制粉系統運行 4.2.1 煤粉細度調整勝利煤磨煤機煤粉細度控制在R903550%,其它磨煤機維持原煤粉細度。4.2.2 摻燒磨煤機的選擇 由于勝利煤制粉系統易在制粉系統中發生自燃，所以盡可能的選擇長期運行的磨煤機作為燃用勝利煤的磨煤機。4.2.3一次風量 燃用勝利煤的磨煤機一次風量需要加大，磨出口一次風溫度大于55,小于75。其它磨煤機出口溫度可適當降低，以分出一次風給勝利煤磨煤機，但出口溫度都需要大于70，否則說明必須減少勝利煤的摻入量。根據試驗結果制定合理的風煤比控制曲線，并保證磨煤機通風量測量準確。4.2.4 正常停運替換

36、原則燃用勝利煤的磨煤機需要連續運行，盡可能的不要中途停運，如必須停運，必須煤空倉以后才可以停運，也可先上一、兩倉其它不結渣煤種，把分離器擋板調到正常位置后，使所有中間環節的煤都完全走空后再停用。4.3 制粉系統防自燃的工作制粉系統防自燃是燃用勝利煤的主要工作，包括：4.3.1鍋爐上煤嚴格進行三塊分離，保證石子煤刮板間隙適當，不變形，隔離門嚴密，并加強對排渣工作的監督、管理工作，排渣要及時，避免石子煤渣箱堵塞、著火，石子煤系統重點定期檢查。4.3.2 加強磨出口風管溫度的檢查，特別是對出磨出口各風粉管的溫度進行檢查，發現異常時要及時停磨處理。磨煤機頂部往往容易積大量粉，相關人員要定期清掃，保證燃

37、用褐煤的磨煤機頂、縮孔部位沒有積粉。4.3.3 加強巡檢的質量，特別是要對褐煤運行粉管從磨煤機到燃燒器的管路要加強巡視，有外漏時必須馬上處理。4.3.4 啟磨前禁止長時間通風，啟磨時出口溫度不得大于75；4.3.5 棚煤、斷煤、皮帶打滑等故障情況下，要加大冷風的量，減少熱風量，保證磨出口溫度不大于75。4.3.6 消防蒸汽最好可用，消防蒸汽各門應當關閉嚴密，不內漏，防止磨分離器及風管粘結煤粉，如果需要投入消防蒸汽，須充分疏水。4.3.7 燃用褐煤的磨煤機增加負荷時，先加風量后加煤量，反之先減煤量，后減風量，保證磨煤機不堵煤。4.3.8 磨煤機中有褐煤正常停磨時，應先關閉給煤機入口門，敲打煤倉下

38、煤管無煤后才可以停運制粉系統。停運時間不應超過3天，否則應有相應措施。停運的給煤機需要定期轉動一下，把其中的漏煤走到磨煤機里。4.3.9給煤機停止后必須啟動清掃電機，把皮帶清掃干凈。然后關小熱風門，開大冷風門，控制磨出口溫度在55的情況下，吹掃10分到15分左右，保證磨煤機內細粉抽盡。最后關閉磨入口冷熱風調門及關斷門，并徹底排盡箱內石子煤，把磨煤機封閉。如果磨可以空轉，在整個過程中要保持轉動狀態。4.3.10 如果緊急停磨，立即關閉磨出入口各門，再關閉給煤機上、下插板門。再次啟磨后，需要用冷風先吹掃10分鐘以上。4.3.11 嚴禁在運行的制粉系統上動火工作，在停運設備上進行動火工作時，必須將此

39、設備積粉清掃干凈，并采取可靠的隔離措施。4.3.12在試驗過程中運行人員發現磨煤機著火后，為防止磨煤機爆炸應采用隔離密封、外部噴水降溫、通入消防蒸汽或惰性氣體的方法進行滅火，嚴禁采用直接通水滅火方式。4.3.13 對其它特殊情況如“運行中磨煤機跳閘、運行中給煤機跳閘、制粉系統故障后較長時間無法恢復”此類的故障條件下，磨煤機和給煤機如何防止著火，必須做好防范措施及應急預案。4.3.14 磨煤機停運期間和啟動前應增加磨煤機重點部位的外部溫度檢查。4.4 結焦結渣性預防該煤種結焦性為“中等偏強”，結渣性雖弱于蔚州煤，但是其燃燒速度快，火焰相對集中，特別是一次風量大，產生的煙氣量也大，一次風速過高，容

40、易使切圓加大而發生局部結渣，使燃燒器附近水冷壁掛焦嚴重。如果同層燃燒器負荷相差太大（包括風速與煤粉量）時，特別容易引起切圓偏斜，容易在燃燒器區造成很嚴重的結焦。因此需要根據燃用情況，合理配煤，并通過調節風煙系統等手段，防止嚴重結焦問題的出現：4.4.1 與勝利煤摻燒的煤種要有一定抗結焦性的能力，最好是酸性灰，SiO2的含量要大于50%，Al2O3含量大于25%，灰熔點大于1250；4.4.2盡量避免用類似與蔚州煤之類的“中等偏強”結渣性煤摻煤勝利煤，則情況類似于純蔚州煤，需要認真對待，最好通過燃燒調整確認鍋爐是否有這樣的能力。4.4.3 要通過燃燒調整試驗及長時間修正的運行實踐經驗，制定出完善

41、的運行工況卡片，進行規范操作和精確控制。重點是控制一次風、一二次風配比、氧量，在保證爐內合理的空氣動力場的基礎上以及合理的氣氛，保證鍋爐爐內不發生嚴重結渣。 4.4.4建立并嚴格執行吹灰器養護制度，優化吹灰工作，依據制度靈活吹灰，盡可能的使鍋爐在結焦輕微時就把它們吹掉，減少爐膛掉大焦的幾率，防止給鍋爐底部撈渣機和除渣系統造成負擔和運行不穩定。4.4.5如果噴口有結焦情況，把二次風壓要適當提高，保證鍋爐周界風的比例。4.5爐膛底部堵渣的預防摻煤勝利煤量大以后，由于其熱值低，煤粉細度粗，可能改變飛灰與大渣的比例，灰渣更多的以大渣形式排出鍋爐，使撈渣機出力受到影響，甚至在鍋爐底部堵塞，需要采用一定的

42、手段進行預防。4.5.1采取一切措施，避免鍋爐嚴重結渣和掉大焦：通過合理的配煤摻燒、深入的燃燒調整、合理的制粉系統定期輪換制度、和優化吹灰等工作，盡可能避免鍋爐嚴重結渣和掉大焦，為撈渣機和除渣系統創造良好的運行條件。4.5.2保持冷灰斗斜坡處光滑無雜物，防止落渣堆積。4.5.3渣斗內水位必須保持正常，斗內堆渣不得超過斗內水位。4.5.4重視和加強除渣設備的維護和管理，加強機械部件制造和安裝質量及每次檢修后的驗收。在檢修中，除渣系統問題必須做為重點對待，設備缺陷必須立項徹底消除，不能給運行留后患。4.5.5灰控值班人員應加強對出渣情況的監視和分析，按制度對冷灰斗進行檢查。運行人員對鍋爐底部堆渣情

43、況檢查不及時，判斷不明，沒有及時采取減負荷等主動措施，加重了結渣和堆渣問題。4.5.6出渣設備發生故障必須立即修復，鍋爐運行中不得長時間停運出渣設備，防止水冷壁冷灰斗中產生堆渣現象。4.5.7當渣斗內堆渣超出斗內水面，不能保證爐膛落下的大渣被有效地冷卻和粒化時，必須立即采取措施，當采取措施無效時，應及時停爐處理。4.6 首次試燒首次試燒是摸索鍋爐適應能力的過程，電廠在充分了解以上技術措施以后，還需要認真對待，建議按如下的過程進行：4.6.1根據本指導意見，結合廠里的具體情況，編制技術措施，并對相關人員進行培訓，了解煤質的特性、摻燒的風險、可能的對策及故障處理預案； 先從中等負荷開始起投入這種煤

44、，然后過渡到低負荷，看低負荷的情況，作相應的調整，再到高負荷。先在一臺鍋爐上試燒，再推廣到全廠。4.6.4 試驗先從3號磨開始，后推廣到4號磨；4.6.5勝利煤入爐后調整分離器的開度，開度要大于70%，使煤粉變粗，根據飛灰與大渣含碳量，再進行開大或減少開度的調整。4.6.6燃用褐煤的磨煤機一旦投運，沒有特殊情況不予停運。4.7 其它4.7.1低負荷運行如鍋爐可以達到兩臺磨燃燒勝利煤，則低負荷時原三臺磨運行時，需要增加一臺磨煤機，兩褐兩煙，有助于提汽溫，并提高鍋爐運行的可靠性。 污染物排放會加大雖然該煤種收到基的含氮量較低，但占可燃成分的其實比例很大，同時干燥出力的要求一次風量很大，因此，摻入勝

45、利煤以后，NOx的排放會增加很多。5 對鍋爐的經濟性指標評估方法5.1 鍋爐效率的影響摻入勝利煤后，鍋爐的排煙溫度變化不會發生很大的變化，灰渣的含碳量也不會有明顯的改變，因而鍋爐效率的變化主要由排煙中的增加的水蒸汽所引起。基于這種假定條件，可按以下公式進行鍋爐效率的變化的估算：送入鍋爐總熱量本指導意見3.2中要確定的值，煙氣中增加的水蒸汽量可用計算方法如下：水蒸汽定壓比熱按下表插值計算：()（kJ/kg.）01.49431001.50522001.52235.2 耗電率 盡管勝利煤可以明顯影響輔機的功耗，但是制粉耗電率本身數值較小，這些差別反應到耗電率太小，幾乎無法反應出來，最好用輔機單耗的方法進行估計。5.3 制粉單耗制粉單耗可以明顯的反應輔機運行的情況，但它必須基于同一煤種，如果兩煤種顯著不同，還能按原煤種的情