1、裝置時，可采用增加輸送帶與驅動滾筒問的摩擦和圍包角的方法來保證獲得必要的牽引力。采用單滾筒驅動時；圍包角可達180°一240°；當采用雙滾筒驅動時，圍包角為360°一480°左右。用雙滾筒傳動能大大提高輸送機的牽引力，所以常常被采用，尤其是當運輸長度比較長時，一般采用雙滾筒驅動。驅動滾筒的表面有光面和膠面兩種型式。膠面的用途是增大驅動滾筒與輸送帶間的摩擦系數，減小滾筒的磨損。當功率不大，環境濕度小的情況下，可選用光面滾筒；環境潮濕，功率又大，容易打滑的情況下，應選用膠面滾筒作為驅動滾筒。 滾筒的確定：在使用織物帶芯的輸送帶時，取決于輸送帶的厚度，即織物帶

2、芯的層數。這是因為輸送帶在運轉中要反復地繞過滾筒，在滾筒上發生撓曲。膠帶在撓曲時，外層受拉伸，內層受壓縮，各層的應力和應變均不一樣，這樣多次反復撓曲到一定程度以后，各層之間的橡膠層就要發生機械疲勞，產生層間剝離而損壞。滾筒的直徑越小，膠帶的撓曲度就越大，機械疲勞而導致的層間剝離出現得也越快。所以，驅動滾筒的直徑D由輸送帶的允許彎曲度來決定，其值用下列公式確定： 對于硫化接頭： D125Z； 對機械接頭： D100Z； 對移動式輸送機： D80Z。式中 Z膠帶的掛膠帆布層數。在標準設計中，帶寬與滾筒直徑也有一定比例關系，所以用上式計算的滾筒直徑，然后在系列標準中圓整成相近的標準直徑，帶寬B與驅動

3、滾筒標準直徑的關系 （mm）膠帶寬度500650800100012001400驅動滾筒標準直徑D500500500630630800-6306308008001000-800100010001250-12501400 滾筒長度B1應比輸送帶寬度B大100200mm。三、改向滾筒改向滾筒分別有180°，90°和45°三種改向。改向滾筒的直徑與驅動滾筒直徑及輸送帶在改向滾筒上的圍包角有關，改向滾筒與驅動滾簡直徑配套關系見表。改向滾筒為鋼板焊接結構，并采用滾動軸承。 驅動滾筒與改向滾筒直徑間關系B驅動滾筒直徑180°改向滾筒直徑90°改向滾筒直徑45

4、°改向滾筒直徑500500400320320650500630400500400400320320800500630800400500630400400400320320320100063080010005006308005005005004004004001200630800100012505006308001000500500500630400400400400140080010001250140063080010001250500500630630400400400400 四、托輥 托輥是帶式輸送機的輸送帶及貨載的支承裝置。托輥隨輸送帶的運行而轉動，以減小輸送機的運行阻力。托輥

5、質量的好壞取決帶式輸送機的使用效果，特別是輸送帶的使用壽命。而托輥的維修費用成為帶式輸送機運營費用的重要組成部分。所以要求托輥：結構合理，經久耐用，回轉阻力系數小，密封可靠，灰塵、煤粉不能進入軸承，從而使輸送機運轉阻力小、節省能源、延長使用壽命。 托輥分鋼托輥和塑料托輥兩種。鋼托輥多由無縫鋼管制成。托輥輥子直徑與輸送帶寬度有關。通用固定式輸送機標準設計中，帶寬B為800mm以下的輸送機，選用托輥直徑為89mm；帶寬10001400mm選用輥子直徑為108mm。托輥按用途又可分為槽形托輥、乎形托輥、緩沖托輥和調心托輥。為了提高生產率，輸送散狀物料，支承輸送帶重段的上托輥一般采用槽型托輥；輸送成件

6、物品輸送機的上托輥，選煤廠手選輸送帶的上托輥，及支承輸送帶回空段的下托輥，均采用平形托輥。槽形托輥中傾斜托輥與水平托輥軸線之問的夾角稱為槽角。槽角大小是決定運輸物料的重要參數。我國過去的帶式輸送機，槽角一般為20°。TD75型系列設計，槽角采用30°，也有采用35°和45°的。在相同帶寬條件下，槽角由20°增至30°，輸送帶運送散狀物料的橫斷面積增大20，運輸量可提高13，并可在運行中減少物料灑落。托輥間距的布置應保證輸送帶在托輥問所產生的下垂度盡可能地小。輸送帶在相鄰托輥間的下垂度一般不超過托輥間距的2.5。輸送帶上托輥間距見表11

7、0；下托輥間距一般取3000mm或者是上托輥間距的2倍；在受料處，托輥的間距為300一600mm。凸弧段上托輥間距為水乎段托輥間距的l2。輸送機頭部滾筒中心線到第一組槽形上托輥的距離，一般可取為上托輥間距的1一1.3倍，尾部滾筒到第一組托輥間距不小于上托輥間距。在輸送帶的受料處，須裝設緩沖托輥，以減少沖擊作用，保護輸送帶；緩沖托輥的構造與一般托輥基本相同，標準設計中采用橡膠因式和彈簧板式兩種。橡膠因式就是在管體外面套裝若干橡膠圈；彈簧板式是托輥的支座具有彈性，以緩沖物料的沖擊。為了防止和克服輸送帶的跑偏，在輸送帶的重載段每隔10組槽形托輥，設置一組槽形調心托輥。在輸送帶的回空段，每隔610組下

8、托輥設置一組下平形調心托輥。槽形調心托輥或平形調心托輥，除了完成一般支承作用外，托輥架還能繞垂直軸自由回轉。當輸送帶跑偏時，輸送帶的一邊便壓在立輥上，使其旋轉，從而帶動托輥架回轉一定的角度a，這時托輥速度與帶速方向不一致，產生一個與輸送帶跑偏方向相反的分速度，使輸送帶向輸送機中心線側移動，從而糾正跑偏現象。當輸送帶回復到運行中心位置時，回轉的托輥架也恢復正常位置。五、機架帶式輸送機機架有落地式和繩架吊掛式兩種結構。落地式機架又有固定式和移動式兩種。選煤廠主要采用固定落地式機架。固定帶式輸送機的機架是用角鋼和槽鋼焊接而成的結構件。按照機架的用途，可分為頭架、尾架、中間架和驅動裝置架。頭架用來安裝

9、驅動滾筒和改向滾筒，其側面與驅動裝置架組裝在一起。尾架用以安裝尾部滾筒，尾架的結構與所采用的拉緊裝置有關，所以應當根據所采用的拉緊裝置來選擇尾架。中間架用以安裝上、下托輥，它是由一節節的組裝而成。標準設計中，中間架有標準和非標準兩種規格，標準中間架長為6000mm，非標準中間架長為30006000mm。中間架的兩端與頭架和尾架相接。中間架寬度約比輸送帶寬300500mm。中間架的高度一般為550650mm。六、拉緊裝置在各種具有撓性牽引構件的輸送機中，必須裝沒有拉緊裝置。帶式輸送機的拉緊裝置的作用： (1)使輸送帶具有足夠的初張力，保證輸送帶與驅動滾筒之間所必須的摩擦力，并且使摩擦力有一定的貯

10、備； (2)補償牽引構件在工作過程中的伸長；(3)限制輸送帶在各支承托輥間的垂度，保證輸送機正常平穩地運行。拉緊裝置的結構形式有：螺旋式、車式和垂直式三種。1)螺旋式拉緊裝置張緊滾筒兩端的軸承座安裝在帶有螺母的滑架上，滑架可以在尾架上移動。轉動尾架上的螺桿，可使滾筒前后移動，以調節輸送帶的張力。螺扦的螺紋應能自鎖，防止松動。具有結構簡單緊湊的優點，缺點是工作過程中，張緊力不能保持恒定。一般用于機長較短(小于80m)，功率較小的輸送機上。螺旋拉緊裝置的適用功率范圍及許用張緊力(即上、下兩分支輸送帶張力之和)列于。 螺旋式張緊裝置的功率和許用張緊力B mm500650800100012001400

11、實用功率kw15.620.525.2354258張緊力N1201802403805006602)車式拉緊裝置機尾張緊滾筒安裝在尾架導軌可移動的小車上，鋼絲繩的一端連接在小車上，而另一端懸掛著重錘。它是依靠重錘的重力拉緊輸送帶，故可以自動張緊輸送帶，保持恒定的張緊力。適用于輸送機距離較長，功率較大的場合，尤其適于傾斜輸送的輸送機上。其缺點是機尾需要有較大的空間。3)垂直拉緊裝置垂直拉緊裝置。滾筒1安裝在框架2上，重錘3吊掛在框架上，框架沿導軌上下移動，利用重錘的重力使輸送帶經常處于張緊狀態。該裝置適用于長度較大(大于100m)的輸送機或輸送機末端位置受到限制的情況。這種拉緊裝置一般適合裝設在驅動

12、滾筒近處或利用輸送機走廊下面的空間。缺點是改向滾筒多，而且物料容易落入輸送帶與張緊滾筒之間，從而損壞輸送帶。七、制動裝置 帶式輸送機用于傾斜輸送物料時，為了防止因滿載停機發生倒轉或順滑造成事故，平均傾角大于4°時，就應增設逆止或制動裝置。 帶式輸送機的逆止和制動裝置的種類較多，視輸送機的具體使用條件采用不同形式的逆止或制動器。標準設計中有帶式逆止器、滾柱逆止器和液壓電磁閘瓦制動器3種。 1帶式逆止器常用的帶式逆止器。它是李機頭架上裝設一段逆止帶(橡膠帶)1，帶的一端是固定端，另一端為活動端，并夾著一很小鐵條2。當正常運轉時，逆止帶l的自由端被輸送帶推向后面，由于鐵條2的兩端受擋板3的

13、作用，所以逆止帶始終與滾筒保持一定的距離。當輸送機逆轉時；逆止帶的自由端就被輸送帶帶動而塞至滾筒與輸送帶之間，在摩擦力作用下，拖住滾筒，達到制止逆轉的目的。帶式逆止器結構簡單，價格低廉，應用較廣。但是它必須使輸送機倒轉一定距離以后才能達到制動目的。從而易造成給料處堵塞、溢料。如頭部滾筒直徑越大，制動時倒轉距離就越長，所以對功率較大的帶式輸送機不宜、使用帶式逆止器。2滾柱逆止器滾柱逆止器適用于向上運輸的帶式輸送機。滾柱逆止器的星輪2裝在減速器通向滾筒出鈾的另一端上，底座l則安裝在驅動架上。當輸送機正常工作時，滾往3處在星輪切口最寬處的間隙中，因而它不妨礙星輪的運轉；若發生逆轉時，滾柱3被契入底座

14、固定圈與星輪2切口的狹窄處之間，因而起到逆止作用。滾柱逆止器最大制動力矩達48500N·m，其制動平穩可靠。選用時按減速器型號選配，減速器型號在ZQ65以上均可采用。3液壓電磁閘瓦制動器這種制動器對向上、水平或向下運輸的帶式輸送機均可采用。其動作迅速。多用于大功率、長距離的輸送機上。安裝在緊靠驅動電機的高速軸上，作為因斷電停機和緊急剎車之用。：適用于對停機時間有要求的場合。八、清掃器輸送帶的工作表面繞過卸載滾筒時，不可能將上面的碎散物料完全卸干凈，特別是在輸送潮濕物料時更難卸凈，如不設法清除這些殘余物料，輸送帶經過改向滾筒或托輥時，由于受到這些物料的擠壓而損壞。所以，清掃器對延長輸送

15、帶的使用壽命具有很大的意義。清掃器的形式很多，下面介紹幾種常用的清掃器。單刮板清掃器。用橡膠片1制成刮板，用螺栓裝在倒U形的扁鋼5上，扁鋼5的兩端與杠桿2一起裝在軸4上，軸4可以在孔中轉動，杠桿的另一端裝有重砣3，使刮板經常壓在頭部卸料滾筒的輸送帶上，利用它可以清除輸送帶工作表面的殘余物料。TD75型系列帶式輸送機所用的彈簧清掃器。這種清掃器的橡膠刮板6用彈簧7和螺桿8壓緊在輸送帶表面上，以清掃殘余物料。所以其結構比前者簡單。當殘余物料不易清除時，可以來用較為完善的轉刷清掃器。轉刷可用尼龍或棕毛等制成。利用滾筒的轉鈾帶動轉刷作與輸送帶運轉方向相反的轉動。并用重物將轉刷壓緊在輸送帶上。轉刷回轉速

16、度一般為150-250m/min。在尾部改向滾筒前的回空輸送帶上，應采用空段清掃器(犁式刮板清掃器)，用以清掃輸送帶非工作面上的物料。九、卸料裝置正確地設置受料裝置，能夠減輕輸送帶在受料處的磨損，延長其使用壽命。在選煤廠中，受料方式一般采用溜槽給到輸送機上，為了減小對輸送帶的磨損，應使溜槽的方向與物料運動方向和輸送帶運行方向相一致，溜槽的傾角不宜過大，最好使物料下落的水平分速度與輸送帶的運行速度相等。對于煤炭，給料溜槽傾角一船采用40°一50°。為了避免大塊硬物料對輸送帶的沖擊損傷，給料溜槽后壁應設有篩孔，讓細粒物料先落入作為保護層。物料的給入點應避免設在滾筒或托輥的上面，

17、減小大塊物料擊傷輸送帶的可能性。為了避免給料時物料灑落，溜槽的寬度應小于輸送帶的寬度，通常其寬度多為輸送帶寬度的2/3以下。溜槽導向板的下部應裝設擋板。擋料板的長度約為帶寬的24倍，理想的擋板是由不帶織物帶芯的軟橡膠制成，其高度高出帶面15D一350mm為宜。帶式輸送機一般是在輸送帶繞過端部滾筒時，利用物料的自重和所受的離心力(在滾筒圓周上)將物料卸到卸料漏斗中，然后由漏斗再導入其它設備。如需要在中間任何地點卸料時，可采用中間卸料裝置，常用的有犁式卸料器和電動卸料車。犁式卸料器有單側卸料和雙側卸料兩種。如果按操作方式分，又可分為手動犁式卸料器和氣動犁式卸料器。氣動卸料器的氣壓為0.4-1.5M

18、Pa。雙側卸料的犁式即料器。彎曲成夾角60°一90°的犁板，在犁板的輸送帶下面設置平板，當需要卸料時，將犁板落下，壓在輸送帶的工作面上，物料隨輸送帶的移動被犁板分流，流入漏斗l中。為防止犁板磨損帶面，犁板與帶面接觸的部位最好采用不帶織物帶芯的軟橡膠片制成的刮板，而且輸送機的速度不宜太快，一般應小于2.0m/s。有時候，為了使卸料器能在幾個地方卸載，可以將犁式卸料器裝設在輸送機兩側軌道上行走的小車上。犁式卸料器結構簡單，但對輸送帶磨損較為嚴重。因此，只限于應用在水平或傾角小于8°的帶式輸送機上，或者用于運送磨損性較小的細粒物料的輸送機上。電動卸料車。裝設兩個改向滾筒

19、的小車，利用車輪可以在輸送機機架兩邊鋪設的導軌上行走。輸送帶的承載段繞過滾筒時，將物料卸到安在小車上的叉形漏斗中。如果需要端部卸料，可以將叉形漏斗閘門關閉，此時物料可以通過中間的漏斗重新卸回輸送帶的承載段上。小車的行走是由電動機通過鏈輪帶動車輪來實現的。采用電動卸料車的輸送機帶速一般不宜超過2.5m/s。電動卸料車可避免輸送帶承受額外的磨損(如犁式卸料器)，其運轉可靠，適宜卸載任何性質的物料。但結構復雜，高度較大。在選煤廠，該卸料裝置廣泛用在煤倉，可用于將煤炭分配到各個倉格中。第二章帶式輸送機摩擦傳動理論 一、摩擦傳動理論帶式輸送機所需的牽引力是通過驅動裝置中的驅動滾筒與輸送帶間的摩

20、擦作用而傳遞的，因而稱為摩擦傳動。為確保作用力的傳遞和牽引構件不在驅動輪上打滑，必須滿足下列條件：(1)牽引構件具有足夠的張力；(2)牽引帶與驅動滾筒的接觸表面有一定的粗糙度；(3)牽引帶在驅動輪上有足夠大的圍包角。當驅動滾筒按順時針方向轉動時，通過它與輸送帶間的摩擦力驅動輸送帶沿箭頭方向運動。在輸送帶不工作時，帶子上各點張力是相等的。當輸送帶運動時，各點張力就不等了。其大小取決于張緊力P0、運輸機的生產率、輸送帶的速度、寬度、輸送機長度、傾角、托輥結構性能等等。故輸送帶的張力由l點到4點逐漸增加，而在繞經驅動滾筒的主動段，由4點到l點張力逐漸減小。必須使輸送帶在驅動滾筒上的趨入點張力Sn大于

21、奔離點張力S1，方能克服運行阻力，使輸送帶運動。此兩點張力之差，即為驅動滾筒傳遞給輸送帶的牽引力W0。在數值上它等于輸送帶沿驅動滾筒圍包弧上摩擦力的總和，即W0=Sn-S1 趨入點張力Sn隨輸送帶上負載的增加而增大，當負載過大時，致使(Sn-S1)之差值大于摩擦力，此時輸送帶在驅動滾筒上打滑而不能正常工作。該現象在選煤廠中可經常遇到。Sn與S1應保持何種關系方能防止打滑，保證輸送帶正常工作，這是將要研究的問題。在討論前，先作如下假設：(1)假設輸送帶是理想的撓性體，可以任意彎曲，不受彎曲應力影響；(2)假設繞經驅動滾筒上的輸送帶的重力和所受的離心力忽略不計(因與輸送帶上張力和摩擦力相比數值很小

22、)。在驅動滾筒上取一單元長為dl的輸送帶，對應的中心角即圍包角為d。當滾筒回轉時，作用在這小段輸送帶兩端張力分別為S及S+dS。在極限狀態下，即摩擦力達到最大靜摩擦力時，dS應為正壓力dN與摩擦系數的乘積，即 dSdN dN為滾筒給輸送帶以上的作用力總和。列出該單元長度輸送帶受力平衡方程式為由于d很小，故sin(d/2)(d/2)，cos(d/2)1，上述方程組可簡化為略去二次微量：dSd，解上述方程組得 .通過在這段單元長度上輸送帶的受力分析，可以得到，當摩擦力達到最大極限值時，欲保持輸送帶不打滑，各參數間的關系應滿足dS/Sd。以定積分方法解之，即可得出輸送帶在整個驅動滾筒圍包弧上，在不打

23、滑的極限平衡狀態下，趨入點的Sn與奔離點的Sk之間的關系解上式，得 式中 e自然對數的底，e=2.718； 驅動滾筒與輸送帶之間的摩擦系數； 輸送帶在驅動滾筒上趨入點的最大張力； S1一一輸送帶在驅動滾筒奔離點的張力； 輸送帶在驅動滾筒上的圍包角，弧度。上式，即撓性體摩擦驅動的歐拉公式。根據歐拉公式可以繪出在驅動滾筒圍包弧上輸送帶張力變化的曲線。從上述分析可知，歐拉公式只是表達了趨入點張力為最大極限值時的平衡狀態。而實際生產中載荷往往是不均衡的；而且，在歐拉公式討論中，將輸送帶看作是不變形的撓性體，實際上輸送帶(如橡膠帶)是一個彈性體，在張力作用下，要產生彈性伸長，其伸長量與張力值大小成正比。

24、因此，輸送帶沿驅動滾筒圓周上的分布規律bca曲線變化(而不是bca)。在BC弧內，輸送帶張力按歐拉公式之規律變化；到c點后，張力達到Sn值，在CA弧內，Sn值保持不變。也就是說為了防止輸送帶在驅動滾筒上打滑，應使趨入點的實際張力Sn小于極限狀態下的最大張力值，即 既然輸送帶是彈性體，那么，在受力后就要產生彈性伸長變形。這是彈性體與剛性體最本質的區別。受力愈大，變形也愈大，而輸送帶張力是由趨入點向奔離點逐漸減小，即在趨入點輸送帶被拉長的部分，在向奔離點運動過程中，隨著張力的減小而逐漸收縮，從而使輸送帶與滾筒問產生相對滑動，這種滑動稱為彈性滑動或彈性蠕動(它與打滑現象不同)。顯然，彈性滑動只發生于

25、輸送帶在驅動滾筒圍包弧上有張力變化的一段弧內。產生彈性滑動的這一段圍包弧，稱為滑動弧，即圖l-23中的BC弧，滑動弧所對應的中心角稱為滑動角，即角；不產生彈性滑動的圍包弧，稱為靜止弧(圖中的CA弧)，靜止弧所對應的中心角，稱為靜止角，即圖中角。滑動弧兩端的張力差，即為驅動滾筒傳遞給輸送帶的牽引力。由此可見，只有存在滑動弧，驅動滾筒才能通過摩擦將牽引力傳遞給輸送帶；在靜止弧內不傳遞牽引力，但它保證驅動裝置具有一定的備用牽引力。當輸送機上負載增加時，趨入點張力Sn增大，滑動弧及對應的滑動角也相應均要增大，而靜止弧及靜止角則隨之減小，圖中的C點向A點靠攏，當趨入點張力Sn增大至極限值Snmax時，則

26、整個圍包弧BA弧都變成了滑動弧，即C點與A點重合，整個圍包角都變成了滑動角(=，=0)。這時驅動滾筒上傳送的牽引力達到最大值的極限摩擦力： 若輸送機上的負荷再增加，即 ，這時輸送帶將在驅動滾筒上打滑，輸送機則不能正常工作。二、提高牽引力的途徑根據庫擦傳動的理論及式(14)均可以看出，提高帶式輸送機的牽引力可以采用以下三種方法：(1)增加奔離點的張力S1，以提高牽引力。具體的措施是通過張緊輸送機的拉緊裝置來實現。隨著S1的增大，輸送帶上的最大張力也相應增大，就要求提高輸送帶的強度，這種做法是不經濟的，在技術上也不合理。(2)改善驅動滾筒表面的狀況，以得到較大的摩擦系數，由表129可知，膠面滾筒的

27、摩擦系數比光面滾筒大，環境干燥時比潮濕時大，所以，可以采用包膠、鑄塑，或者采用在膠面上壓制花紋的方法來提高摩擦系數。 (3)采用增加輸送帶在驅動滾筒上的圍包角來提高牽引力。其具體措施是增設改向滾筒(即增面輪)可使包角由180°增至210°-240°必要時采用雙滾筒驅動。第四章 帶式輸送機的操作、維護和安裝一、啟動和停機輸送機一般應在空載的條件下啟動。在順次安裝有數臺帶式輸送機時，應采用可以閉鎖的起動裝置，以便通過集控室按一定順序起動和停機。除此之外，為防止突發事故，每臺輸送機還應設置就地啟動或停機的按鈕，可以單獨停止任意一臺。為了防止輸送帶由于某種原因而被縱向撕裂

28、，當輸送機長度超過30m時，沿著輸送機全長，應間隔一定距離(如2530m)安裝一個停機按鈕。二、帶式輸送視的維護為了保證帶式輸送機運轉可靠，最主要的是及時發現和排除可能發生的故障。為此操作司機必須隨時觀察運輸機的工作情況，如發現異常應及時處理。機械工人應定期巡視和檢查任何需要注意的情況或部件，這是很重要的。例如一個托輥，并不顯得十分重要，但輸送磨損物料的高速輸送帶可能很快把它的外殼磨穿，出現一個刀刃，這個刀刃就可能嚴重地損壞一條價格昂貴的輸送帶。受過訓練的工人或有經驗的工作人員能及時發現即將發生的事故，并防患于未然。帶式輸送機的輸送帶在整個輸送機成本里占相當大的比重。為了減少更換和維修輸送帶的

29、費用，必須重視對操作人員和維修人員進行輸送帶的運行和維修知識的培訓。  1輸送帶彎曲避免把輸送帶卷成塔形或貯存在潮濕的地方。一條新的輸送帶在接入后應平直，否則就應更換。2輸送帶拼接不正確或者卡子不當使用正確的卡于，在運轉一個短時間后再卡緊一次。假如拼接不正確，就要除去輸送帶的接頭，再做一個新接頭。建立定期的檢查制度。3輸送帶速度太快降低輸送帶速度。4輸送帶在一邊扭歪接入新的輸送帶。如果輸送帶接入不正確或不是新帶，就要除去扭歪部分，并接入一段新的輸送帶。5條狀緩沖襯層遺漏或不當不能使用時，裝上帶有適當的條狀緩沖襯層的輸送帶。6配重太重重新計算需要的重量并相應調整配重，把弦緊力減少至打滑

30、點，然后再稍許拉緊。7配重太輕重新計算所需重量并相應調節配重或螺旋張緊裝置。8由于磨損、酸、化學物、熱、霉、油而損壞采用為特殊條件使用的輸送帶。磨損性物料磨破或者磨入織物層時，用冷補或永久性修補。用金屬卡子或者用階梯式硫化接頭代替。封閉輸送帶作業線以防雨雪或太陽、不要過量地潤滑托輥。9雙滾筒傳動速度不同進行必要的調整。10輸送帶傳遞能力不足重新計算輸送帶最大張力和選擇正確的輸送帶。假如系統延伸得過長，應考慮采用具有運轉站的兩段系統。假如帶芯剛度很差，不足以支承負荷而不能正常工作時，應更換具有適當撓性的輪送帶。11輸送帶邊部磨損或破裂修復輸送帶邊部，除去磨損厲害的或者不正的部分并拼接一塊新的輸送

31、帶邊部。12在輸送帶上或者卡子處物料的沖擊過大用正確設計的溜槽和防護板；采用硫化接頭：安裝緩沖托輥；在可能的地方先加入細料。在導料槽下部夾物料的地方，調節導料技到最小間隙或裝設彈性托輥以保持輸送帶靠緊在導料槽上。13張力過大重新計算并調整張力。在推薦的范圍內使用硫化接頭。14托輥不轉使托輥轉動，加潤滑油，改進維護4不要加過量潤滑油)。15托輥或滾筒與輸送機中心線斜歪重新定線。為了安全，要安裝限位開關。16托輥設置不當重新設置托輥，或者按一定間距插人補充的托輥來支承輸送帶。17加料不當、撒料根據輸送帶運行的方向及帶速在輸送帶的中心給料。用給料機、溜槽和導料槽控制物料流動。18保存或裝卸不當參照制

32、造商關于保存和裝卸的說明。19在輸送帶和接筒之間摩擦力不夠用增面滾筒增加包角，驅動滾筒加護面，如在潮濕的條件下，使用帶槽的護面滾簡。為了安全起見，裝設合適的消掃裝置，查看上面第七條。20物料進人輸送帶與滾筒之間使用適當的導料槽，清除堆積物；改善維護工作。21物料積垢清除堆積物；安裝清掃裝置、刮板和倒“v”字形益板0。改善看管工作。22該簡的護面磨損更換磨損的滾筒護面。在潮濕情況下。使用帶槽的護面。擰緊松了的或突起的螺訂。23滾筒太小采用較大直徑的滾筒。24豎向凸弧曲線半徑太小在豎直方向重新排列托輥以增大豎向曲線半徑，從而防止輸送帶邊部張力過大。25相對加料速度過高或過低調整溜槽或者改正輸送帶速

33、度。并考慮使用緩沖托輥。26給料偏斜在輸送帶的中心按輸送帶的運行方向給料。27導料槽設置不當安裝導料槽時應保證它們不磨損輸送帶。在一臺輸送機試機投產之前，應詳細地檢查這臺輸送機及其部件，這種做法是值得推薦。進行精確檢查后，才能運轉。在檢查和試運轉的過程中，應該校核所有的機械部件的對中情況及輸送帶運行在重載段和空載段托輥上的對中情況。請參見輸送機的安裝中有關輸送帶和托輥對中的部分。檢查時應確保在開機時沒有可能擦傷、撕裂或割破輸送帶的建筑材料、工具或者突起的零件。溜槽、導料槽安裝應保證不磨損輸送帶。導料槽上的橡膠邊板應調整得使它們只是輕輕地觸及到輸送帶表面。檢查輸送帶的刮板清掃器，如果需要，要進行

34、最后調整。輸送帶局部破損可以采用硫化法修補，如因硫化法修補時間太長，或者局部破損面積不大，可以在裂縫中臨時打上板卡進行修補。如膠帶需要更換時。可以利用“脫皮法”。這種方法是在尾部滾筒后面，用3個直徑8mm的鉚釘把新輸送帶的一端鉚在舊帶的上段，開動機頭，利用舊的輸送帶將新帶向上牽引，當新帶已經繞行一周并通過尾部滾筒后停機，即可將新帶與舊帶分開(這時將舊帶的空載段割斷，順次將其往邊上翻)。三、V帶帶輪的設計一、帶傳動的組成、類型、特點及應用帶傳動是一種常用的機械傳動裝置，它由主動帶輪、從動帶輪和環形繞性件組成帶傳動接傳動原理可分為摩擦帶傳動和齒合帶傳動兩大類，摩擦帶傳動是靠帶與輪間的摩擦力傳遞運動

35、和動力的，按帶的剖面形狀可分為平帶傳動、V帶傳動、多楔帶傳動以及圓帶傳動等類型。V到工作時，除有與輪槽兩側面的切向摩擦力外，還有因帶楔入或退出輪槽時產生的徑向摩擦。根據靜力平衡原理可得：FQ=2FNsin(/2)+FNfcos(/2)=2FNsin(/2)+fcos(/2)摩擦帶傳動有如下主要特點：1） 帶有彈性，能緩和沖壓，吸收振動，故傳動平穩，噪音小；2） 過載時，帶會在帶上打滑，且有過載保護作用；3） 結構簡單，制造成本低，且便于安裝和維護；4） 帶與帶輪間存在彈性滑動，不能保證傳動比恒定不變；5） 帶必須張緊在帶輪上，增加了對軸的壓力；6） 不適用于高溫、易爆及有腐蝕介質的場合。摩擦帶

36、傳動適用于要求傳動平穩、傳動比要求不很嚴格及傳動中心距較大的場合。二、帶傳動的彈性滑動及其帶傳比由于帶是彈性體，受力后將會將會產生彈性變形，且緊邊拉力F1大于松邊拉力F2，因此緊邊的伸長率大于松邊的伸長率。這種由于帶兩邊拉力不相等致使兩邊彈性變形不同，從而引起帶與帶輪間的滑動稱為帶傳動的彈性滑動。由于彈性滑動引起的從動輪圓周速度的降低率稱為帶傳動的滑動系數，用表示,即=（v1-v2）/v1=(dd1n1-dd2n2)/ dd1n1=1-dd2n2/dd1n2從動輪轉速的計算式為n2=n1dd1(1-)/dd2上式中,V1、V2分別為主動帶輪和從動帶輪的速度(mm/s)；dd2分別為主動帶輪和從

37、動帶輪的基準直徑(mm)；n1、n2分別為主動帶輪和從動的轉速(r/mm)。三、V帶傳動的失效形式與計算準則帶傳動的實效形式主要有兩種：1） 打滑。由于過載，帶在帶輪上打滑而不能正常傳動2） 帶的疲勞破壞。帶在變應力狀態下工作，當應力循環次數達到一定值時，帶將發生疲勞破壞，如脫層、撕裂和拉斷。帶傳動的計算準則是：1、保證帶傳動不打滑2、帶在一定時限具有足夠的疲勞強度和使用壽命，不發生疲勞破壞。四、V帶的結構和標準V帶的拉力基本由抗拉體承受，抗拉體有簾布或線繩兩種結構。簾布結構制造方便，型號多；而線繩結構柔性好，抗彎強度高，有利于提高V帶壽命，為提高承載能力，已普遍采用化學纖維織物。頂膠和底膠采

38、用彈性好的膠料，分別承受傳動時的拉伸和壓縮，包布材料采用橡膠帆布，可起耐磨和保護作用。普通V帶截面尺寸型號B節寬bp/mm14.0頂寬b/mm17.0高度h/mm11.0中性層高ha/mm4.0楔行角400每米帶長的質量q/(kg*m-1)0.17五、V帶輪的常用材料與結構V帶輪的材料當帶輪的圓周速度為25m/s以下時，帶輪的材料一般采用鑄鐵HT150或HT200；速度較高時，應采用鑄鋼帶輪或鋼板焊接成的帶輪。在小功率帶輪傳動中，也可采用鑄鋁或塑料帶輪。V帶輪的結構和尺寸V帶輪由輪緣、輪、以及輪輻三部分組成。項目符號B基準下槽深hfmin10.8基準上槽深hamin3.5槽間距e19±

39、;0.4第一槽對稱面至端面的距離fmin11.5基準寬度bp14.0最小輪緣寬7.5帶輪寬BB=(z-1)e+2f(z為輪槽數)輪槽角32odd/mm-34o19036o-38o190六、V帶傳動的參數選擇在V傳動中,通常已知條件為:1傳動的用途2傳遞的功率3工作情況4主、從動輪轉速n1和n2或傳動比5外廓尺寸要求V帶傳動設計的主要參數有：V帶的型號、長度和根數；傳動的中心距；帶輪的基準直徑和結構尺寸；初拉力和作用在軸上的壓力等。七、V帶傳動的設計計算方法1、 確定計算功率Pc=KA*PPc為計算功率（kw）KA為工作情況因數，查表10-8，P為傳遞的名義功率(kw)2、 帶型號的選擇，據計算

40、功率Pc和小帶輪的傳遞n13、 確定帶輪的基準直徑dd2=idd1(1-)4、 驗算帶速V=dd1n1/(60*1000)V帶速（m/s）dd1為小帶輪基準直徑(mm)n1為小帶輪轉速(r/min)5、 確定中心距a和帶的基準長度Ld考慮安裝、調試或補償等因素，中心距a要有一定的調裝范圍，一般為amax=a+0.03Ldamax=a-0.015Ld6、 驗算小帶輪包角，要求1120o，若1過小，可以加大中心距、改變傳動比或增設張緊輪。1可由下式計算1=180o-(dd2-dd1)*57.3o/a7、 確定帶的根數為了保證帶傳動不打滑，并且有一定的疲勞強度，必須保證每根V帶所傳遞的功率不超過它所

41、能傳遞的額定功率，有ZPc/P1式中，Z為帶的根數；Pc為計算功率（kw）；P1為每根V帶在實際工作條件下可傳遞的額定功率(kw)。帶的根數不宜過到，否則會使帶受力不均，因此Z不應超過最多使用根數Zmin,各型號V帶推薦最多使用根數Zmin，見表V帶型號BZmin68、確定單根V帶的初拉力F0，初拉力F0（N）若過小，則帶易在帶輪上打滑；而F0若過大，則軸承及軸受力教大F0=500(2.5/Ka)-1(Pc/Zv)+qv2式中v 為帶速（m/s）；q為每米帶長的質量(kg/m),查表10-5。8、 計算帶對軸的壓力FQ,為了進行軸和軸承的計算，須求出V帶對軸的壓力FQ，它等于V帶緊邊拉力F1與松邊拉力F2的合力。八、V帶傳動的張緊、安裝和維護1、 張緊V帶在張緊狀態下工作了一定時間后會產生塑性變形，因而造成了V帶傳動能力下降。為了保證帶傳動的傳動能力，必須定期檢查與重新張緊，常用的方法有兩種；1、 調整中心距2、 采用張緊輪帶傳動的安裝和維護1） 安裝V帶時，先將中心距縮小后將帶套入，然后慢慢調整中心距，直至張緊。2） 安裝V帶時，兩帶輪軸線應相互平行， 各帶輪相應重合，其偏角誤差不得超過200。3） 多根V帶傳動時，為避免受力不均，各帶的