1、耐熱鋼 1.1 耐熱鋼的定義、分類及應用 在高溫條件下，具有抗氧化性和足夠的高溫強度以及良好的耐熱性能的鋼稱 作耐熱鋼。耐熱鋼包括抗氧化鋼和熱強鋼兩類。 抗氧化鋼又簡稱不起皮鋼，一般 要求較好的化學穩定性，但承受的載荷較低。熱強鋼則要求較高的高溫強度和相 應的抗氧化性。耐熱鋼常用于制造鍋爐、汽輪機、動力機械、工業爐和航空、石 油化工等工業部門中在高溫下工作的零部件。這些部件除要求高溫強度和抗高溫 氧化腐蝕外，根據用途不同還要求有足夠的韌性、 良好的可加工性和焊接性，以 及一定的組織穩定性。中國自 1952 年開始生產耐熱鋼。以后研制出一些新型的 低合金熱強鋼，從而使珠光體熱強鋼的工作溫度提高到

2、 600620C ;此外，還 發展出一些新的低鉻鎳抗氧化鋼種。耐熱鋼的分類有以下幾種： (1) 珠光體耐熱鋼 珠光體鋼耐熱鋼中合金元素以鉻、鉬為主，質量分數總量一般不超過 5%。 其組織除珠光體、鐵素體外，還有貝氏體。這類鋼在 500600 r有良好的高溫強 度及工藝性能，價格較低，廣泛用于制作 600C以下的耐熱部件。如鍋爐鋼管、 汽輪機葉輪、轉子、緊固件及高壓容器、管道等。典型鋼種有：16Mo、15CrMo、 12Cr1MoV、12Cr2MoWVTiB、10Cr2Mo1 以及 25Cr2Mo1V、20Cr3MoWV 等。 (2) 馬氏體耐熱鋼 馬氏體鋼中含鉻的質量分數一般為 713%，在

3、650C以下有較高的高溫強 度、抗氧化性和耐水汽腐蝕的能力，但焊接性較差。含鉻 12%左右的 1Cr13、2Cr13, 以及在此基礎上發展出來的鋼號如 1Cr11MoV、1Cr12WMoV、2Cr12WMoNbVB 等，通常用來制作汽輪機葉片、輪盤、軸、緊固件等。此外，作為制造內燃機排 氣閥用的 4Cr9Si2,4Cr10Si2Mo 等也屬于馬氏體耐熱鋼。 (3) 鐵素體耐熱鋼 鐵素體鋼中含有較多的鉻、鋁、硅等元素，形成單相鐵素體組織，有良好的 抗氧化性和耐高溫氣體腐蝕的能力， 但高溫強度較低，室溫脆性較大，焊接性較 差。如 1Cr13SiAI，1Cr25Si2 等。一般用于制作承受載荷較低而

4、要求有高溫抗氧 化性的部件。 (4)奧氏體耐熱鋼 奧氏體鋼中含有較多的鎳、錳、氮等奧氏體形成元素，在 600C以上時，有 較好的高溫強度和組織穩定性，焊接性能良好。通常用作在 600r以上工作的熱 強材料。典型鋼種有 1Cr18Ni9Ti, 1Cr23Ni13, 1Cr25Ni20Si2,2Cr20Mn9Ni2Si2N , 4Cr14Ni14W2Mo 等。 尤其指出的是，本課題研究的材料 15CrMo 鋼是一種鉻、鉬珠光體耐熱鋼， 它是應用于動力工業、石油化工等部門高溫條件下的重要材料。主要用于制造工 作溫度高于 450C的壓力容器、鍋爐管道等。它不僅有很好的抗氧化性、熱強性， 還有比較好的抗

5、硫腐蝕和抗氫腐蝕性能， 并且合金元素含量少，具有較好的工藝 性能和物理性能，用途很廣。 1.2 我國耐熱鋼的發展 近幾年來，隨著國家經濟建設的發展，我國的國民經濟持續高速增長，工業， 建筑，冶金鋼鐵，熱處理，航天，礦山，玻璃，石油工業，電力等行業相繼快速 發展。這些行業的發展都離不開鋼結構， 而且所用的鋼都不是一般性質的鋼。 因 為這些都不是一般性質的行業，其設備要求苛刻。性能太差就會嚴重影響行業的 正常運作。工業與石油工業設備，鍋爐等都需要一定的高溫。所以在這樣特殊條 件下，對鋼的要求就非常嚴格。一般新產品的誕生都是隨著市場需求而產生的。 耐熱鋼就是在這種情況下出現的。 耐熱鋼，能在高溫的條

6、件下保持良好的性能，能抗高溫。大部分的耐熱鋼 都是由合金組成，因為合金比單一金屬的穩固性更好更強。我國從 50 年代就開 始生產耐熱鋼了，從最初的幾家企業發展到現在千余家， 一些企業也從最初的小 規模發展到現在國內知名品牌生產企業。 隨著科技的發展，為滿足石油行業設備 以及管道對鋼材的抗高溫抗腐蝕日趨苛刻， 耐熱鋼需要更新的技術來解決所面臨 的問題。 很多企業為解決耐熱鋼所面臨的問題，不斷引進新的技術，成立專門的研 究部門，研究高性能的耐熱鋼，以滿足市場需求。在 20 世紀 30 年代，經過專業 人士的不斷的研究，發現了鉬。鉬元素對耐熱鋼的耐熱強性有很大的幫助， 在碳 鋼中加入鉬，工作溫度可以

7、大大的提高。 50 年代初，我國引進低合金鉻鉬鋼， 并開始大量生產，解決了電站鍋爐以及石油化工等耐高溫的問題。 再加上其價格 便宜，性能好，被廣泛的應用于工業生產和其他行業中。 經過不斷的開發與研究， 引進國外先進的技術，在研究人員的努力下，研制出可在更高溫度下使用的低合 金熱強鋼。耐熱鋼及其制品的發展空間很大，市場也很廣闊 2。 1.3 15CrMo 鋼焊接的基本要求 由于耐熱鋼廣泛應用于石油化工、 電力等行業，常用來制造蒸汽導管、石油 管道等特殊部件，因此其對焊縫組織致密性、組織連續性、焊縫缺陷等提出了更 高的要求，現列如下： （1） 接頭的等強性 15CrMo 鋼焊接接頭不僅應具有與母材

8、金屬基本相等的室溫和高溫和高溫 短時強度，而且適應具有與母材金屬相當的高溫持久強度。 （2） 足夠的抗氧化性 15CrMo 鋼焊接接頭應具有與母材金屬基本相同的抗氫性和高溫抗氧化性。 為此，焊縫金屬的合金成分和含量與母材基本相等。 （3） 組織的穩定性 15CrMo 鋼焊接接頭在制造過程中，尤其是厚壁接頭將經受長時間的多次熱 處理，在運行過程中將經受長期的高溫高壓作用。在這些長時的熱作用過程中， 接頭各區不應產生降低高溫持久強度的組織變化，以及由此引起的脆變和軟化。 （4） 抗脆斷性 由于 15CrMo 鋼長用來制造壓力容器和管道，在設備受壓檢修后，都要經歷 冷啟動過程。因此 15CrMo 鋼

9、焊接接頭亦應具有足夠的抗脆斷性3。 1.4 15CrMo 鋼的焊接性分析 金屬焊接性是金屬材料對焊接加工的適應性。主要是指在一定的焊接工藝條 件下，獲得優質焊接接頭的難易程度金屬焊接性分為工藝焊接性和使用焊接工藝 焊接性是指特定的材料在指定工藝條件下形成優質焊接接頭的能力； 使用焊接性 是指形成的接頭適應使用要求的程度，兩者都是材料在焊接過程中力學和冶金行 為發展變化的結果。隨著新的焊接方法的不斷涌現，材料制造工藝的不斷完善和 新材料的出現，以及生產應用對結構越來越高的性能要求，有關金屬焊接性的研 究日趨顯出其重要的地位。鋼材的焊接性主要取決于它的化學成分， 隨鋼材強度 級別的提高，其焊接性變

10、差。焊接性變差一般表現在兩個方面： 一是焊接過程中焊縫熔敷金屬的各種冶金缺陷；二是焊接過程中材料性能的變化 4 0 1.4.1 15CrMo 鋼的化學成分及性能 珠光體耐熱鋼的含 Cr 量一般為 0.5%9%,含 Mo 量一般為 0.5%或 1%。隨 著 Co、Mo的增加， 鋼的抗氧化性、 高溫強度和抗硫化物腐蝕性能也都增加。 在 Co-Mo 鋼中加入少量的 W、Ti、Nb 等元素后，可進一步提高鋼的熱強性。 15CrMo 鋼屬 Cr-Mo 合金系統，為低碳珠光體熱強鋼，其國標成分和試驗中 試板成分見下_2 表 1.1 0 表 1.1 15CrMo 鋼的成分 (質量分 數)% 名稱 C Si

11、Mn Cr Mo S P 15CrMo （國標） 0.12 0.17 0.40 0.8 1.1 0.40 W 0.04 W 0.04 0.18 0.37 0.70 0.55 合金元素 Cr 能形成致密的氧化膜，提高鋼的抗氧化性能。當鋼中 Crv 1.5% 時，隨 Cr 的增加鋼的蠕變強度；Cr 1.5%后，鋼的蠕變強度隨含鉻量的增加而 降低。Mo 是耐熱鋼中的強化元素，弱碳化物元素， Mo 優先溶入固溶體，強化 固溶體。Mo 的熔點高達 2625C，固溶后可提高鋼的再結晶溫度，有效地提高鋼 的高溫強度和抗蠕變能力。Mo 可以減小鋼材的熱脆性，還可以提高鋼材的抗腐 蝕能力。 鋼中的 V 能形成細

12、小彌散的碳化物和氮化物，分布在晶內和晶界，阻礙碳 化物聚集長大，提高蠕變強度。V 與 C 的親和力比 Cr 和 Mo 高，否則 V 的碳化 物高溫下聚集長大，造成 Cr 和 Mo 的固溶強化作用。鋼中 W 的作用和 Mo 相似， 能強化固溶體，提高結晶溫度，增加回火穩定性，提高蠕變強度。鋼中 Nb 和 Ti 都是碳化物形成元素，可以析出細小彌散的金屬間化合物，提高鋼材的高溫強度、 抗晶間腐蝕和抗高溫氧化能力，并可顯著提高蠕變強度，改善鋼的焊接性。鋼中 加入 B 和稀土元素，可凈化晶界，提高晶界強度，組織晶粒長大，提高鋼的蠕 變強度和高溫持久強度等。表 1.2 是15CrMo 鋼的室溫力學性能。

13、 表 1.2 15CrMo 鋼的室溫力學性能 力學性能 鋼號 熱處理狀態 取樣位置 屈服強度 抗拉強度 伸長率 沖擊吸收功 ds/MPa db/ MPa S 5(%) AKV/J -cm930960C正火 橫向 240 450 21 59 15CrMo +680 730C 回火 縱向 230 450 20 49 1.4.2 15CrMo 鋼的焊接性分析 珠光體耐熱鋼的焊接性與低碳調質鋼相近，焊接中存在的主要問題是冷裂 紋、焊接熱影響區的硬化、軟化以及焊后熱處理或高溫長時間使用中的消除應力 裂紋（SR 裂紋）。如果焊接材料選擇不當，焊縫中還有可能產生熱裂紋。 （1） 15CrMo 鋼的裂紋敏感性

14、分析 碳當量法（Calculation of carbon equivalents）是把鋼中包括碳在內的合金元素 對淬硬、冷裂和脆化的影響折合成碳的相當含量， 用以進行焊接性分析的間接試 驗方法。碳當量越高，則材料的冷裂敏感性越大，焊接性越差。該試驗中所用的 15CrMo 鋼材是由濟南鋼鐵股份有限公司購進，其厚度為 10mm,主要化學成分 見下表 1.3 所示： 表 1.3 本試驗所用 15CrMo 鋼的成分（質量分數） （%） 丿元素 C Si Mn Cr Mo S P 15CrMo(試板) 0.14 0.28 0.51 0.95 0.45 0.003 0.032 1）焊接熱裂紋敏感性分析

15、依據熱裂紋敏感性計算公式見公式 1.1,有： C（S+P +旦+汕） HCS 25 100 *103 （ 1.1） 3Mn +Cr + Mo +V 0.94*（0.03 0.32 0.28） HCS 込 *103 3*0.51+0.95 + 0.45 =2.2 4 當 HCSC 4 時，一般不會產生熱裂紋。HCS 越大的金屬材料，其熱裂紋敏感 性分析越高。該公式適用于一般低合金鋼，包括低溫鋼和珠光體耐熱鋼。 根據 RaileyN.（ 1977 式）經驗公式，對于含碳的質量分數為 0.080.23 的鋼, 其熱裂紋敏感性 UCS 計算公式如下式 1.2: UCS=230C+75P+45Nb-5.

16、4M n-1 (1.2) 裂紋敏感值為 015（%） 15CrMo 鋼的 UCS 值為: UCS=230*0.14+75*0.032-123*0.28-5.4*0.51-1=-6.10 有上可以看出，15CrMo 鋼的熱裂紋可能性比較小。 2）焊接冷裂紋敏感性分析 國際焊接學會（u W）推薦公式如下公式 1.3，有： c Mn Cr+Mo+V Cu + Ni C - 6 5 (1.3) 0.51 0.95 +0.45 cue 匚 0 14 + - + - =0.505 6 5 使用國際焊接學會（U W）推薦的碳當量公式時，對于板厚 當 CE0.5 時，鋼材易淬硬，表明焊接性變差，焊接時需預熱才

17、能防止裂 紋，隨板厚增大到預熱溫度要相應提高。如上計算，本試驗試板的 淬硬傾向大。 美國焊接學會提出的公式如式 1.4: Mn Si Ni Cr Mo “Cu P Ceq= C （- 6 24 15 5 4 13 0.51 0.28 0 0.95 0.45 Ceq= 0.14 - 6 24 15 5 4 使用美國焊接學會（AWS）推薦的碳當量公式時，應根據計算出來的某鋼 種的碳當量再結合焊件的厚度查找相應圖表。 結合本實驗結果，可查得相應結果 為：淬硬性大。 日本的 JIS 和 WES 推薦計算公式如下式 1.5: Ceq(JIS)= Mn Si Ni Cr Mo V c (1.5) 6 24

18、 40 5 4 14 Ceq(JIS)= c 一 亠 0.51 亠 0.28 土 0 土 0.95 亠 0.45 0 - _ 0 14 十 - + - + - + - + = 0.55 使用日本工業標準（JIS）推薦的碳當量公式時，當板厚 衣 25mm 和采用焊 條電弧焊時，對于強度級別為 500 MPa 的鋼材，碳當量界限為 0.46%，高于此 界限，表明淬硬傾向大，而上式計算結果 Ceq0.46%。 3）焊接再熱裂紋敏感性分析 CE= CE= *20mm 的鋼材, CE=0.4% 0.6% CE0.5%, -) 2 0 0.032、 )=0.56 13 2 (1.4) 15（%） 預測低合

19、金結構鋼時，根據合金元素對消除應力裂紋敏感性的影響， 可采用 消除應力裂紋敏感性指數法進行評定。其中 4G法公式見如下公式 1.6: G=C+3.3Mo+8.1V-2+10C(%) (1.6) G=0.95+3.3*0.45+8.1*0-2+10*0.14=1.835 當AG2 時，對消除應力裂紋敏感；1.5WAGV2 時，對產生消除應力裂紋 較敏感；4GV 1.5 時，對消除應力裂紋不敏感2。本實驗上式計算結果表明， 該 15CrMo 鋼試板對消除應力裂紋較敏感。 1.4.3 15CrMo 鋼的裂紋分析 (1) 熱影響區硬化分析 鋼的脆硬性能取決于它的碳含量、合金成分及其含量 15CrMo

20、鋼中的主要合 金元素是鉻和鉬，在焊接過程中，由于熱源對熱影響區 (HAZ)的影響，加之焊后 冷卻速度較快，熱影響區就易產生脆硬的馬氏體組織， 變得硬脆。這將成為接頭 的薄弱環節。通過控制冷卻速度，可以防止熱影響區的硬化，通過焊接前預熱和 采用小線能量，可降低冷卻速度及焊接峰值溫度防止馬氏體出現及晶粒粗大。 (2) 冷裂紋分析 1) 冷裂紋的特征 對于 15CrMo 鋼，冷裂紋主要發生在具有缺口效應的焊接熱影響區。 冷裂紋 的斷裂行徑，有時沿晶界擴展，有時也穿晶。冷裂紋可以在焊后立即出現，也有 時要經過一段時間才開始少量出現，隨著時間增長逐漸增多和擴展。大量的生產 實踐和理論研究證明，鋼材的淬硬

21、傾向、焊接接頭含氫量及其分布以及焊接接頭 所承受的拘束應力狀態是造成冷裂紋的原因。 2) 冷裂紋產生機理 淬硬傾向 鋼的脆硬傾向主要取決于自身的化學成分， 其次是結構的厚 度、焊接工藝和冷卻條件。對于 15CrMo 鋼，因為 Ceq0.5%,在焊接條件下， 近縫區的加熱溫度很高，使奧氏體晶粒發生嚴重長大，當快速冷卻時，粗大的奧 氏體將轉變為粗大的馬氏體。這種馬氏體呈片狀，而且在片內有平行的孿晶，是 一種脆硬的組織，特別是中厚板的焊接，在焊接熱循環決定的冷卻條件下，形成 大量的晶格缺陷，這些缺陷主要是空位和位錯在應力和熱力不平衡的條件下， 空 位和位錯都會發生移動和聚集，當它們的濃度達到一定的臨

22、界值后， 就會形成裂 紋源。在應力的繼續作用下，就會不斷地發生擴展而形成宏觀的裂紋。 焊接接頭的含氫量 焊接時，焊接材料中的水分、焊件坡口處的鐵銹、 油污，以及環境濕度等都是焊縫中富氫的原因。焊接時，由于電弧高溫作用，將 有大量的氫分解原子或者離子狀態并大量溶解在熔池中，在隨后的冷卻和凝固過 程中，由于溶解度的急劇降低，氫極力逸出，但因冷卻太快，使氫來不及逸出而 保留在焊縫金屬中，使焊縫中的氫處于過飽和狀態，使氫極力擴散，當氫的濃度 越高，馬氏體更加脆化。 焊接接頭的應力 實驗研究證明，在焊接條件下主要存在以下幾種應 力，一是不均勻加熱及冷卻過程中所產生的熱應力在焊接時， 焊接區由于受熱而 發

23、生膨脹，因而承受壓應力，冷卻時由于收縮承受拉應力，一直到焊后將產生不 同程度的殘余應力。二是金屬相變時產生的組織應力奧氏體分解時會引起體積膨 脹，而且轉變后的組織都具有較小的膨脹系數， 這將減輕焊后收縮時產生的拉伸 應力結構自身拘束條件所造成的應力， 這種應力包括結構的剛度、焊縫位置、焊 接順序、構件自重、負載情況以及其他受熱部位冷卻過程中的收縮等均會使焊接 接頭承受不同的應力。對于本課題所研究的 15CrMo 鋼試板，由于結構尺寸小， 而且不存在拘束應力，在焊接生產過程中，試板各個部分雖不均勻受熱，但各部 分溫差較小，焊后產生較小的殘余應力，最后形成冷裂紋可能性也較小。 3）冷裂紋的防止措施

24、 由于淬硬組織，鋼中的含氫量和應力值是形成冷裂紋的主要因素。 為了獲得 完好的焊接接頭，就必須盡量控制這些因素的影響，從而防止冷裂紋的產生。 冶金方面主要有兩個方面：一是盡可能選用低氫的焊接方法和焊接材 料；二是嚴格控制氫的來源和用微量合金元素改善焊縫的韌性等， 以及采用低匹 配的焊接材料。 對于 15CrMo 鋼， 普遍采用低氫堿性焊材。 因為堿性焊材藥皮的主要成分是 大理石和螢石。焊接時，從大理石中分解出的 CO2和 CO 在電弧氣氛中占主導地 位，焊縫金屬中含氫量比酸性焊材要低的多。 同時在焊前應高溫烘干，盡量除去 焊材中的水分，并貯存在 100150 C的恒溫箱中，在使用時放入保溫筒內

25、并隨 用隨取，在保溫筒內存放時間不得超過 4h,否則要按原烘干溫度重新烘干，重 復烘干不得超過兩次。 僅采用低氫焊材和烘干還不能保證獲得低氫的焊縫，還要嚴格控制氫的來 源。因此必須徹 底去除焊接坡口表面 （帶坡口的還有坡口兩側 20mm 范圍內）的 油污、水分、鐵銹及其他雜物。 焊接工藝對于壓力容器、鍋爐管道等焊接結構，對焊接線能量的控制 是嚴格的，必須采用合適的線能量。線能量過大，會引起熱影響區過熱使晶粒粗 大，軟化區寬度增加，降低接頭的抗裂性能，使得焊接結構整體的力學性能下降。 線能量過小，由于降低冷卻時間 t800500。和tl00，使得焊縫熱影響區出現淬硬組 織，也不利于氫的逸出，焊縫

26、容易產生冷裂紋。 選用適當的焊前預熱溫度和預熱范圍。適當的預熱溫度降低了焊縫冷卻速 度，可使氫更易從焊縫熔池向大氣中擴散， 減少焊縫中的擴散氫含量，并且可以 降低焊接區的溫度梯度和焊縫的冷卻速度， 減少硬度高馬氏體的含量，減小溫差 應力。預熱溫度應通過工藝評定來確定。當環境溫度低時還應增大預熱溫度和預 熱范圍。對縱縫應整條焊縫同時預熱，不能分段預熱。 熱處理的主要作用是進一步除氫，繼續預熱所起的作用，彌補預熱的不足， 焊后立即施行熱處理，使擴散氫有充分的時間逸出，起到了很好的消氫作用，同 時還可以降低焊縫中的殘余應力，減少冷裂紋產生的機率。另外還可以降低預熱 溫度，有利于生產操作。 （3）再熱

27、裂紋分析 再熱裂紋是焊件在焊接后重新加熱（如焊后 500700C消除應力）處理或者 在高溫下工作而在焊接熱影響區產生的裂紋， 一般又稱為去應力裂紋。它與再熱 過程的加熱、冷卻速度無關。 1）再熱裂紋主要特征 再熱裂紋產生的部位均在近縫區的粗晶粒區中， 焊縫、熱影響區的細晶 區和母材均不產生再熱裂紋。裂紋沿熔合線方向在奧氏體粗晶晶界發展， 終止于 細晶區。裂紋并不一定是連續的，并且具有晶間開裂的特征。 焊接再熱裂紋的產生必須存在較大的殘余應力和應變，并且有不同程度 的應力集中，二者必須同時存在如焊縫向母材過渡不平滑、余高過大、有咬邊、 焊瘤、未焊透、邊緣未熔合等都有可能促使再熱裂紋的發生。 焊后

28、不會自行發生，只是在焊后消除應力處理及焊后高溫使用中產生， 并與加熱溫度與加熱時間有密切關系。且存在一個宜于產生再熱裂紋的敏感溫度 范圍對于 15CrMo 鋼，產生裂紋的再加熱溫度范圍一般在 500700C, 600C附 近最為敏感。 含有一定沉淀強化元素的金屬材料才具有產生再熱裂紋的敏感性。 2） 再熱裂紋產生機理 根據高溫金相顯微鏡及掃描電鏡的觀察， 認為再熱裂紋是由晶界滑移，導致 微裂形成而發生和擴展的，即在焊后熱處理過程中，殘余應力松弛時，粗晶區應 力集中處的某些晶界塑性變形量超過了該處的塑性變形能力，就會產生再熱裂 紋，即在理論上產生再熱裂紋的條件可用下式 1.7 表達： eec （

29、1.7） 式中 e局部晶界的實際塑性變形量； ec局部晶界的塑性變形能量。 因此，在鋼的熱處理過程中，當應力集中部位晶界的實際塑性變形量大于該處產 生裂紋的臨界塑性變形量時，就會形成再熱裂紋。實際塑性變形與焊接接頭的拘 束度、殘余應力的大小以及晶粒的大小有關， 而晶界雜質的偏析，晶內沉淀強化 必然影響到產生裂紋的臨界變形值，也就影響到再熱裂紋的產生。 3） 再熱裂紋的影響因素和防止措施 熱影響區高位蠕變引起的高溫蠕變變形的能力是產生再熱裂紋與否的關鍵。 因此，我們從冶金角度（控制鋼材合金元素、殘余元素或者微量元素）和從力學 角度考慮降低殘余應力、應力集中，或者從工藝因素出發增大焊接熱輸入量、 提 高預熱溫度、施行后熱等出發來提高蠕變塑性變形能力。 冶金方面 化學成分是影響再熱裂紋產生的主要因素， 它不僅影響脆性 溫度區間的大小以及合金在脆性溫度區間的塑性， 還影響合金在脆性溫度區內的 變形增長率。 S、P:在鋼中是增大再熱裂紋傾向的元素，它使合金的結晶溫度區間增大， 在鋼中易形成多種低熔點共晶，因此焊接中應控制 S 0.03%, P0.4%時，易形成 低熔點的硅酸鹽雜質，從而增加了結晶裂紋的傾向。 Cr:對于 15CrMo 鋼，隨著 Cr 的含量增加，裂紋傾向逐漸減少。 Mo 能