1、大足東關城型鋼懸挑腳手架專項施工方案普通型鋼懸挑腳手架目 錄第一節、工程概況2一、工程概況2二、施工要求2三、技術保證條件2第二節、編制依據3第三節、施工工藝技術4一、技術參數4二、工藝流程4三、施工方法4四、檢查驗收9第四節、施工安全保證措施10一、組織保障10二、技術措施12三、應急預案14四、監測監控16第五節、計算書及相關圖紙18【計算書】18 腳手架專項施工方案第一節、工程概況一、工程概況 大足區東關城項目工程；工程建設地點：重慶市大足區東關城原菜市場；屬于框架剪力墻結構及框架結構；地上31層；地下2層；建筑高度：100m；標準層層高：2.9m ；總建筑面積：76112平方米；總工期

2、：600天。 本工程由 重慶坤呈房地產開發有限公司投資建設， 中國深圳市華納國際建筑設計有限公司設計，中冶建工有限公司地質勘察，重慶市建新建設工程監理咨詢有限公司監理，重慶晉陽建筑工程有限公司組織施工；由孟凡書擔任項目經理，向中華擔任技術負責人。 1、工程簡述：本工程位于大足縣東關城原菜市場，主要包括主樓、裙樓、地下室、車庫以及商業等，工程規劃工地面積12474，總建筑面積76112.52，其中地上建筑面積59295.83，地下建筑面積16816.69。結構形式框架或框架剪力墻結構。：二、施工要求1、確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操

3、作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。三、技術保證條件1、安全網絡2、腳手架搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據建筑施工腳手架實用手冊建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB50010-2010鋼結構設計規范GB50017-2012建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011相關施工設計圖紙等。第三節、施工工藝技術一、技術參數【普通型鋼懸挑腳手架】腳手架排數雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)20立桿型號48 × 3立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m

4、)1.05立桿步距(m)1.8連墻件布置方式二步三跨型鋼懸挑長度(m)1.5錨固長度(m)3鋼絲繩支撐道數1施工均布荷載(kN/m2)3同時施工層數2腳手板鋪設層數7地區重慶基本風壓(kN/m2)0.4二、工藝流程1、普通型鋼懸挑腳手架水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、具體施工部署結構4層以下包括地下車庫采用雙排落地式鋼管腳手架，從結構4層起向上采用普通型鋼懸挑腳手架。1號樓懸挑總高度80m，分四次懸挑到頂，第一次從結構4層至結構11層，高20m；第二次從結構11層至結構28層，高20m；第三次從結構28層至25層，高20M，第三次

5、從結構25層至塔樓部分。計算時按懸挑20m進行計算。三、施工方法普通型鋼懸挑腳手架1、水平懸挑梁水平懸挑梁必須保證有足夠錨固強度和截面抗屈曲能力，水平懸挑梁縱向間距與上部腳手架立桿縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠定位連接措施，以確保上部架體穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑40mm鋼管，立桿套在其上，并同時在立桿下部設置掃地桿。見下圖2、立桿設置(1) 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開距離不小于50

6、cm；各接頭中心距主節點距離不大于步距1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 立桿垂直偏差應控制在不大于架高1/400。3、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置(1) 縱向水平桿亦設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如下：當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點距離不宜大于縱距1/3。當采用搭接時；搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部

7、扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端距離不應小于100mm。 當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿支座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；(2) 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業層上非主節點處橫向不平桿，宜根據支承腳手板需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2； 當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向

8、水平桿上；單排腳手架橫向水平桿一端，應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內，插入長度不應小于180mm。 使用竹笆腳手板時，雙排腳手架橫向水平桿兩端。應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架橫向水平桿一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端應插入墻內，插入長度亦不應小于180mm。(3) 高度在24m以下雙排腳手架均必須在腳手架外側立面兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面傾角宜在45°60°之間。高度在24m以上雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m

9、，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交橫向水平桿伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片鋪設要求(1) 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；(2) 沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度和不應大于300mm（如圖）；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫

10、向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿長度不應小于100mm（如圖）。(3) 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。(4) 作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上； （a）腳手板對接； （b）腳手板搭接 (5) 在拐角、斜道平臺口處腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑支；(6) 自頂層作業層腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。5、防護欄桿(1) 腳手架外側使用建設主管部門認證合格綠色密目式安全網封閉，且將安全

11、網固定在腳手架外立桿里側。(2) 選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3) 腳手架外側必須設1.2m高防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4) 腳手架內側形成臨邊(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m防護欄桿和30cm高踢腳桿。6、連墻件(1) 連墻件數量設置除應滿足計算要求外，尚應符合表6.1規定。表6.4.1連墻件布置最大間距注：h步距；la縱距。 (2) 連墻件布置應符合下列規定： 宜靠近主節點設置，偏離主節點距離不應大于300mm； 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； 宜優先采

12、用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件垂直間距不應大于建筑物層高，并不應大于4m（2步）。 (3) 對高度在24m以下單、雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋柔性連墻件。對高度24m以上雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 (4) 連墻件構造應符合下列規定： 連墻件中連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接一端應下斜連接，不應采用上斜連接； 連墻件必須采用可承受拉力和壓力構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應頂在混凝土圈梁、柱等結構部位。拉筋應采用兩根以上直徑

13、4mm鋼絲擰成一股，使用不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm鋼筋。 (5) 當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面傾角應在45°60°之間；連接點中心至主節點距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。 架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用連墻措施。(6) 連墻件構造示意圖四、檢查驗收普通型鋼懸挑腳手架1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m腳手架，應由

14、上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件(1) 根據編制依據相關文件法規要求所形成施工組織設計文件。(2) 腳手架構配件出廠合格證或質量分類合格標志。(3) 腳手架工程施工記錄及質量檢查記錄。(4) 腳手架搭設過程中出現重要問題及處理記錄。(5) 腳手架工程施工驗收報告。4、腳手架工程驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1) 構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。(2) 安全網張掛及扶手設置是否齊全。(3) 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。(4) 桿件

15、設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等構造是否符合要求。(5) 垂直度、水平度及立桿沉降是否合格。(6) 扣件螺栓是否松動，是否超載。(7)驗收時需按扣件式腳手架驗收規范- 扣件式鋼管腳手架驗收表AQ2.10.2.1進行驗收。第四節、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系二、技術措施腳手架搭設技術措施普通型鋼懸挑腳手架1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路安全距離內，并做好可靠安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保

16、施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用懸

17、挑架同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術措施1、拆架前:(1) 應全面檢查腳手架扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；(2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；(3) 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4) 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除腳手架兩端，應先按建筑施工

18、扣件式鋼管腳手架安全技術規范第6.4.32條第4款、第6.6.3條第1、2款規定設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆

19、至下部最后一根長立桿高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好通訊裝置。12、輸送至地面桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后人為事故

20、。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除殘留物從高處墜落傷人。16、拆除腳手架時，項目經理、專職安全員應在現場。三、應急預案1、目提高整個項目組對事故整體應急能力，確保意外發生時候能有序應急指揮，為有效、及時搶救傷員，防止事故擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調

21、。(3) 負責準備所需要應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量

22、控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑應急處理：將中暑人員移至陰涼地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院

23、治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：孟凡書 手機：安全員： 周正文 手機術負責人： 向中華 手機院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。四、監測監控1、安全管理(1) 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；(2) 搭

24、設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3) 腳手架構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；(4) 作業層上施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；(5) 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；(6) 腳手架安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除；(7) 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；(8) 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否

25、則應采取安全措施，并報主管部門批準；(9) 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人防護措施；(10) 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；(11) 工地臨時用電線路架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005有關規定執行；(12) 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求(1) 使用完畢腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零

26、件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；(2) 彎曲鋼管桿件要調直，損壞構件要修復，損壞扣件、零件要更換；(3) 做好鋼鐵件防銹和木制件防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每24年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；(4) 搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防

27、止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5) 腳手架使用扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上小配件要及時收撿起來；(6) 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理中心環節。比較普遍采用管理辦法有兩種1) 由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；2) 由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。搭設過程中，因處在施

28、工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 （項目經理）組長，負責協調指揮工作；（施工員）組員，負責現場施工指揮，技術交底；（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；（架子工班長）組員，負責現場具體施工；第五節、計算書及相關圖紙普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2

29、012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2012)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-2011)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程施工圖紙。 一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿縱距為 1.5m，立桿橫距為1.05m，立桿步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 188.00 m；采用鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接

30、方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處重慶大足，基本風壓0.44kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.000；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:7層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:無；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采

31、用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.4m，建筑物內錨固段長度 3.1 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.3 m。 二、大橫桿計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。將大橫桿上面腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿自重標準值:P1=0.033kN/m ；腳手

32、板自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷載設計值: q2=1.4×0.7=0.98kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08

33、15;0.166×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.25kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.295kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩最大值進行強度驗算： =Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm2；大橫桿最大彎曲應力為 =65.702N/mm2 小于 大橫桿抗彎強度設計值 f=2

34、05N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7kN/m； 最大撓度計算值為：=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800)=1.793 mm；大橫桿

35、最大撓度 1.793 mm 小于大橫桿最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿計算根據JGJ130-2011第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。用大橫桿支座最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿自重標準值：p1= 0.033×1.5=0.05kN；腳手板自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050kN；集中荷載設計值: P=

36、1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.05=1.719kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載標準值最不利分配彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.719×1.05/3=0.602kN·m ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.607kN·m；最大應力計算值 =M / W=0.607×106

37、/4490=135.22N/mm2 ；小橫桿最大彎曲應力 =135.22N/mm2小于小橫桿抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載設計值最不利分配撓度和；小橫桿自重均布荷載引起最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.158+1.05=1.257kN；集中荷載標準值最不利分配引起最大撓度計算公式如下:pmax=Pl

38、(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1257.45×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×107800)=2.327 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.024+2.327=2.35 mm；小橫桿最大撓度為 2.35 mm 小于小橫桿最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按

39、照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；大橫桿自重標準值: P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿自重標準值: P2=0.033×1.05/2=0.017kN；腳手板自重標準值: P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=2×1.05×1.5 /2=1.575kN；荷載設計值: R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4

40、×1.575=2.569kN；R < 8.00kN，單扣件抗滑承載力設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80×30.00=4.577kN；(2)腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×10×1.5×(1.05+0.25)/2=2.925kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用無，標準值為

41、0kN/m NG3=0×10×1.5/2=0kN；(4)吊掛安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×30=0.225kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.726kN；活荷載為施工荷載標準值產生軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.726+ 0.85×1

42、.4×3.15= 13.02kN；不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值為 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.726+1.4×3.15=13.682kN；六、立桿穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)規定采用：0=0.42kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2012)規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 &

43、#215;0.42×0.74×0.214=0.047kN/m2；風荷載設計值產生立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.047×1.5×1.82/10=0.027kN·m；考慮風荷載時,立桿穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿軸心壓力設計值 ：N=13.020kN；不考慮風荷載時,立桿穩定性計算公式=N/(A) f立桿軸心壓力設計值 ：N=N'= 13.682kN；計算立桿截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼

44、管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿穩定系數,由長細比 lo/i 結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=13020.3/(0.188×424)+26926.261/4490=169.

45、339N/mm2；立桿穩定性計算 =169.339N/mm2 小于立桿抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=13681.8/(0.188×424)=171.64N/mm2；立桿穩定性計算 =171.64N/mm2 小于 立桿抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件計算連墻件軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.42，Wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.42=0.058kN/m2；每個連墻

46、件覆蓋面積內腳手架外側迎風面積 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.875kN；連墻件軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 5.875kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=·A·f其中 - 軸心受壓立桿穩定系數；由長細比 l/i=250/15.9結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻長度； A=4.24 cm2；f=205N/

47、mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.958×4.24×10-4×205×103=83.269kN；Nl=5.875 < Nf=83.269,連墻件設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=5.875小于雙扣件抗滑力 12kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁受力計算懸挑腳手架水平鋼梁按照帶懸臂連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N作用，里端B為與樓板錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿支點距離墻體為 1300mm，水平支撐梁截面慣性矩I=1130cm

48、4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2×7.726 +1.4×3.15=13.682kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁支撐反力由左至右分別為：R2=15.756kN；R3=12.644kN；R4=0.071kN。最大彎矩Mmax=2.015kN·m；最大應

49、力=M/1.05W+N/A=2.015×106/( 1.05 ×141000)+ 6.827×103/2610=16.229N/mm2；水平支撐梁最大應力計算值16.229N/mm2小于水平支撐梁抗壓強度設計值 215N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 =M/bWx f其中b - 均勻彎曲受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2012)附表B，得到 b值為0.93。經過計算得到最大應力 =2.015×106 /( 0.93×141000 )= 15.386N/mm2；水平鋼梁穩定性計算 =15.386 小于 f=215N/mm2 ,滿足要求！十、拉繩受力計算水平鋼梁軸力RAH和拉鋼繩軸力RUi按照下面計算 RAH=RUicosi其中RUicosi為鋼繩 拉力對水平桿產生軸壓力。各支點支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=17.171kN；十一、拉繩強度計算鋼絲拉繩(支桿)內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)軸力RU均取最大值進行計算，為RU=17.171kN 選擇6×19鋼絲繩,鋼