1、現行公路橋梁標準規范現行公路橋梁標準規范序號編 號名 稱主 編 單 位1jtgb01-2003公路工程技術標準交通部公路管理司中國公路學會2jtj 004-89公路工程抗震設計規范交通部公路規劃設計院3jtg d60-2004公路橋涵設計通用規范交通部公路規劃設計院4jtg d61-2005公路圬工橋涵設計規范交通部公路規劃設計院5jtg d62-2004公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范交通部公路規劃設計院交通部公路規劃設計院6jtj 024-85公路橋涵地基與基礎設計規范交通部公路規劃設計院7jtj 027-96公路斜拉橋設計規范交通部重慶公路

2、科學研究所9jtj 041-2000公路橋涵施工技術規范交通部第一公路工程公司10jtj 053-94公路工程水泥混凝土試驗規程交通部第二公路勘察設計院15jtj 062-91公路橋位勘測設計規范交通部公路規劃設計院16gb/t50283-1999 公路工程結構可靠度設計統一標準交通部17jtj 071-94公路工程質量檢驗評定標準交通部公路科學研究所18jtg h11-2004公路橋涵養護技術規范陜西省公路局2004.6.28發布 2004.10.1實施長安大學 2011解解 讀讀橋涵新規范橋涵新規范解讀解讀1 1、制訂、制訂0404鋼混規范的原則鋼混規范的原則2 2、0404鋼混規范的總則

3、解讀鋼混規范的總則解讀3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較4 4、0404規范規范的特點的特點 2004.6.28發布 2004.10.1實施長安大學公路學院 制訂原則制訂原則1 1、制訂、制訂0404鋼混規范的原則鋼混規范的原則 作為制訂04規范的指導性文件，表明已將85規范的“經驗極限狀態設計法”改為04規范的 “概率極限狀態設計法”統一標準按可靠性理論進行編制，它與國標標準化組織第98技術委員會主持制定的國際標準iso/dis 2394較為貼近，該標準是目前通用于國際的唯一具有普遍意義的標準iso/dis 2394. general principles on rel

4、iability for structuress. 1998.公路工程結構可靠度設計統一標準gb/t50283-1999 七方面解釋： 1、規范采用的混凝土立方體強度標準值以及結構構件中的混凝土強度標準值，系按統一標準給出的概率分布函數的0.05分位值確定的。0.05分位值是國際通用的強度取值原則 2、規范確定的材料強度設計值及其相關的分項系數，經分析符合統一標準規定的目標可靠指標1 1、制訂、制訂0404鋼混規范的原則鋼混規范的原則3、04規范將公路橋梁結構設計分為三個安全等級，這三個安全等級相應的結構重要性系數直接錄自統一標準的規定。可靠度分析表明，在荷載系數和材料系數已明確的情況下，按這

5、三個系數計算的各種受力構件的可靠指標平均值與統一標準規定的目標可靠指標相近4、按04規范進行承載能力極限狀態設計時，荷載的分項系數及作用（或荷載）的組合系數將采用統一標準的規定值1 1、制訂、制訂0404鋼混規范的原則鋼混規范的原則5、04規范明確確定了橋梁設計應分為：持久狀況、短暫狀況和偶然狀況三個設計狀況。持久狀況必須進行承載能力和正常使用兩種極限狀態設計；短暫狀況一般只作承載能力極限狀態設計，必要時才作正常使用極限狀態設計；偶然狀況要求作承載能力極限狀態設計，不考慮正常使用極限狀態設計。這些也都是統一標準的要求1 1、制訂、制訂0404鋼混規范的原則鋼混規范的原則6、按照統一標準，04規

6、范規定了在正常使用極限狀態設計時，作用（或荷載）取用短期效應組合（頻遇值效應組合）和長期效應組合（準永久值效應組合），可變作用（或荷載）的頻遇值和準永久值在公路橋涵設計通用規范中均有規定1 1、制訂、制訂0404鋼混規范的原則鋼混規范的原則2004.6.28發布 2004.10.1實施7、04規范承載能力極限狀態設計的設計表達式采用以設計值來表達基本設計參數，作用（或荷載）和材料均采用設計值，它們的分項系數均已包含其中。表達式中突出了主導作用（或荷載），其他作用（或荷載）則以組合系數予以折減。這都是統一標準推薦采用的形式之一1 1、制訂、制訂0404鋼混規范的原則鋼混規范的原則 總則解讀總則解

7、讀2 2、0404鋼混規范的總則解讀鋼混規范的總則解讀1設計基準期: 明確04規范以概率理論為基礎的極限狀態設計原則，采用設計基準期為100年2耐久性設計: 規定公路橋涵應根據其所處環境條件進行耐久性設計。給出結構混凝土耐久性基本要求的有關具體指標。提出位處類（海水環境）或類（受人為或自然侵蝕性物質影響的環境）環境的橋梁，當耐久性確實需要時，其主要受拉鋼筋可配置環氧樹脂涂層鋼筋；預應力鋼筋、錨具及連接器也應采取專門防護措施3抗凍和抗滲 提出結構混凝土的抗凍和抗滲要求，規定抗凍和抗滲等級選用標準4對橋梁結構的設計、施工、使用和維護作出原則性要求2 2、0404鋼混規范的總則解讀鋼混規范的總則解讀

8、 比較分析比較分析 1、混凝土標準試件尺寸 2、普通鋼筋 3、預應力鋼筋材材料料方方面面jtj 023-85jtg d62-2004比較分析比較分析3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -材料方面材料方面1、混凝土標準試件尺寸、混凝土標準試件尺寸850485規范：邊長為200mm，其標準值稱為“混凝土標號”，保證率為85%04規范：邊長為150mm，稱為“混凝土強度等級”，保證率為95% 表明：在同一批混凝土中，04規范混凝土強度標準值比85規范的低，也即04規范對混凝土質量的要求提高了，目的在于與國際標準接軌，也與國內其他規范統一 混凝土強度等級增加到c80，c50以下為

9、普通強度混凝土，c50及以上為高強度混凝土200mm150mm3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -材料方面材料方面 2 2、普通鋼筋、普通鋼筋 04規范： 相當于85規范： 光圓鋼筋 r235 級鋼筋 帶肋鋼筋 hrb335 級鋼筋 hrb400、kl400 級鋼筋 這4種鋼筋及其強度標準值均取自最新現行國家標準，保證率不小于95%。85規范中凡現行國家標準已取消的鋼筋如級鋼筋、5號鋼鋼筋，04規范均未保留 04規范還規定采用環氧樹脂涂層鋼筋，以便必要時使帶裂縫的構件避免或減輕鋼筋被銹蝕。環氧樹脂涂層鋼筋已有行業標準jg3042-19973 3、0404規范與規范與85

10、85規范的比較規范的比較 -材料方面材料方面3 3、預應力鋼筋、預應力鋼筋 以鋼絞線和鋼絲為主： 鋼絞線：二股、三股和七股三種 鋼 絲：消除應力的光面鋼絲、螺旋肋鋼絲和三面刻痕鋼絲 它們及其強度標準值都摘自最新相關現行國家標準。鋼絞線和鋼絲的品種和規格比原85規范有所增加。去掉85規范中的冷拉鋼筋和冷拔低碳鋼絲，但考慮冷拉級鋼筋可能尚有庫存，在條文說明中給出它的設計參數 04規范還顧及以往實際工程情況，列出了精軋螺紋鋼筋作為預應力鋼筋，但僅限用于中、小型構件或大跨徑橋梁的豎、橫向鋼筋。該鋼筋尚無國家標準，其抗拉強度標準值取自企業標準 橋梁計算的一般規定橋梁計算的一般規定jtj 023-85jt

11、g d62-2004比較分析比較分析3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -橋梁計算的一般規定橋梁計算的一般規定 1、04規范提供了箱形截面梁翼緣有效寬度的計算方法，而85規范是“如無更精確的計算方法，箱形梁也可參照t形梁的規定辦理”2、規定了預應力混凝土連續梁超靜定結構，在承載能力極限狀態計算中應考慮由預加應力引起的次效應3、為驗算變高度預應力混凝土梁斜截面抗裂的需要，04規范補充了該類梁考慮彎矩和軸向力引起的附加剪應力的計算方法，列于附錄b中4、有關拱橋的計算，增加了桁架拱、剛架拱、系桿拱內容及拱軸線選擇、活載橫向不均勻分布、拱上建筑排架和橫梁計算等規定承載能力極限狀態

12、計算承載能力極限狀態計算 1、增加的內容2、基本假定3、受彎構件斜截面抗剪強度計算4、受壓構件5、鋼筋混凝土受扭構件6、受沖切構件7、局部承壓承載力jtj 023-85jtg d62-2004比較分析比較分析3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 1 1、增加的內容、增加的內容（1）連續梁和懸臂梁斜截面抗剪承載力計算（2）普通鋼筋沿截面腹部均勻配置的鋼筋混凝土偏心 受壓構件的正截面抗壓承載力計算（3）鋼筋混凝土雙向偏心受壓構件的正截面承載力計 算（4）t形、i形、箱形截面鋼筋混凝土構件（矩形截面 85規范已有）的抗彎剪扭的承載力計算

13、（5）混凝土板抗沖切承載力計算3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 2 2、 基本假定基本假定 與85規范大致相同，參數應用上有所變化，表現在：（1）仍維持平截面假定，但受壓區混凝土的極限壓應變 ，85取 ；04對普通強度混凝土取 ，高強度混凝土c50-c80取 ，中值內插（2）受壓區混凝土應力圖形仍維持等效矩形應力塊，但矩形應力圖形高度與實際受壓區高度之比，85規范對鋼筋混凝土構件取 =0.9；對預應力混凝土構件取 =0.8；04規范對普通強度混凝土取 =0.8，高強度混凝土c50-c80取 ，中間按直線內插求得cu003. 0

14、cu0033. 0cu003. 00033. 0cu74. 08 . 03 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 3 3、受彎構件斜截面抗剪強度計算、受彎構件斜截面抗剪強度計算（04規范5.2.6-5.2.8） 04規范將85規范預應力混凝土簡支梁的兩項和（混凝土和箍筋分別抗剪）公式改為兩項積（混凝土和箍筋共同抗剪）公式，以便與鋼筋混凝土的計算公式統一。此外，在計算表達式中作了如下改動：（1）85規范考慮了縱向鋼筋的抗剪作用，但與國內外有關資料比較，其抗剪貢獻率過大。04規范適當予以降低，具體做法就是將公式中的(2+p)改為（2+0.

15、6p）（2）04規范考慮了梁的受壓翼緣對抗剪承載力的有利因素，采用提高系數 ，與試驗數據比較，提高系數是偏于安全的1 . 133 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算（3）04規范增加了連續梁的抗剪計算，在連續梁中間支點梁段由于出現正負彎矩區段，其抗剪承載力要降低，04規范根據試驗資料取異號彎矩影響系數 （4）考慮預應力對抗剪承載力的提高，按原蘇聯建筑法規2.03.01-84，04規范取提高系數 。85規范未加考慮。但對允許出現裂縫的預應力混凝土梁，構件達到承載力時預加應力有可能消失，或當梁內鋼筋的合力對截面引起的彎矩與外彎矩的方向相

16、同時，預加應力不能充分發揮軸壓作用，這兩種情況取 25. 120 . 129 . 013 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 4 4、受壓構件、受壓構件（04規范5.3）（1）軸心受壓構件 鋼筋混凝土兩種軸心受壓構件仍保留85規范的計算公式，但公式前面的系數由85規范的0.95改為0.9，適當提高其安全度。 對配置螺旋式間接鋼筋的軸壓構件，其套箍系數85規范取 。但試驗表明，螺旋箍筋對高強度混凝土的約束效果不如對普通強度混凝土，04規范適當降低套箍系數，參照有關資料，對c55、c60、c65、c70，分別取 、1.90、1.85、1

17、.800 . 2k95. 1k3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算（2）圓截面偏心受壓構件 對85規范圓截面偏心受壓構件進行簡化處理，減少附表的篇幅。經簡化后構件承載力的計算值比85規范平均提高1.3%。另外，給出了計算承載力的諾謨圖，擴展了計算途徑3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 （3）偏心受壓構件的偏心距增大系數 85規范是按彈性穩定理論推導出來的，它本來適用于鋼壓桿，為了使其也適用于鋼筋混凝土構件，將 公式中按歐拉公式計算所得的臨界荷載，用鋼筋混凝土偏壓構件

18、截面剛度加以修正。由于鋼筋混凝土構件系非均勻性材料，且出現裂縫，目前國際上一般不采用彈性穩定理論來求解。04規范參照工民建的研究資料按極限轉動曲率法求得 值3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算（4）鋼筋混凝土雙向偏心受壓構件承載力 04規范列出的鋼筋混凝土雙向偏心受壓構件承載力的計算公式，是尼克丁根據材料力學方法按單向偏心受壓構件推導的近似公式，國內外規范普遍采用，只適用于正截面承載力的驗算，不適用設計3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 5 5、鋼筋混凝土受扭構件、

19、鋼筋混凝土受扭構件（04規范5.5） 85規范只給出矩形截面構件的計算公式，是假定破壞裂縫與構件縱軸線成45角推演出來的，且不考慮混凝土的抗扭作用 04規范按變角度空間桁架理論（斜彎曲理論）建立抗扭承載力計算公式，破壞裂縫傾斜角也非僅45，同時也考慮了混凝土的抗扭作用。在抗扭構件中，矩形截面是其基本單元體，04規范還把抗扭構件計算擴展到t形、i形和箱形截面構件85規范04規范3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 6 6、受沖切構件、受沖切構件（04規范5.6） 04規范新增了受沖切構件的承載力計算，計算式中考慮了板厚效應和預應力效

20、應，具體取值引自有關規范和試驗資料015. 07 . 00)(,huffmtdldmpch3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 7 7、局部承壓承載力、局部承壓承載力（04規范5.7） 與85規范比較有以下三方面變化：（1）為了與國內規范的計算模式保持一致，以便于比較，將85規范按劈裂拉力理論建立的局壓公式改為04規范按套箍理論建立的局壓公式。在錨下混凝土抗裂計算中，考慮高強度素混凝土的開裂荷載與極限荷載力的比值要比普通強度素混凝土低較多，為了防止開裂，用混凝土局部承壓修正系數 來限制高強度混凝土局部承壓應力，使混凝土局部承壓強度

21、的提高隨混凝土強度等級增大而相對降低s3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算 （2）85規范在計算混凝土局部承壓提高系數 時，規定對有預留孔道的局部承壓要扣除孔道面積，這樣，將造成扣除孔道的 比不扣孔道的 值反而加大了，而根據國內外試驗資料，開孔試件的 比不開孔試件的 平均降低13.4%-15%。04規范規定在計算 值時，局部承壓面積 和計算底面積 均不扣除孔洞面積 laba3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -承載能力極限狀態計算承載能力極限狀態計算（3）85規范規定，局部承壓承載力計算公式中由等號右邊第二項

22、鋼筋承擔的承載力不得超過第一項由混凝土承擔的承載力的50%，這是因為試驗表明，局部承壓區間接鋼筋配置過多，當局壓區達到承載能力時，其局壓墊板會產生過大下沉。按照85規范局壓強度計算公式，當上述的第二項達到第一項的50%時，局部承壓力 （相當于04規范的 , 相當于04規范的 ， 為85規范的混凝土設計強度，換算為04規范的混凝土強度標準值大約為 ），則換為04規范的符號后上式 。此值與04規范局壓錨下混凝土抗裂計算公式中的 較為接近，也就是說，通過04規范局壓區尺寸限制的計算，可控制局壓墊板下沉過大的問題，因而取消了85規范的這項規定cncacalkararf9 . 05 . 16 . 0)c

23、alnaar151. 1ckflnln78. 0151. 19 . 0afaffckcklkln8 . 0afcks 正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 1、荷載 2、預應力損失 3、構件抗裂 4、構件裂縫寬度驗算 5、受彎構件撓度計算jtj 023-85jtg d62-2004比較分析比較分析3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 1 1、荷載、荷載 在持久狀況正常使用極限狀態計算中，作用（或荷載）的變化較大（1）04規范規定取用的短期效應組合，可變荷載采用的是頻遇值，而85規范取用標準值組合，可變荷載采用的是標準值。前者小

24、于后者（2）04規范規定，在進行正常使用極限狀態設計時，汽車荷載不計沖擊系數。而85規范規定只對裂縫寬度和撓度計算時汽車不計沖擊系數，抗裂計算是考慮的。這樣，在構件抗裂計算上04規范比85規范小3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 2 2、預應力損失、預應力損失 有以下三方面變化： a.增加了摩擦損失計算時的預埋波紋管的參數值；增加了計算錨具變形、鋼筋回縮損失時的夾片式錨具的變形和鋼筋回縮值；給出了反摩擦計算的具體方法等 b. 給出了預應力鋼絲、鋼絞線松弛損失的計算公式 c. 改進85規范混凝土收縮、徐變損失的計算公式，提供了新的

25、混凝土收縮應變和徐變系數值3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 3 3、構件抗裂方面、構件抗裂方面 正截面抗裂以盡可能不降低85規范的預應力度，以彌合 04規范荷載較小引起的差異。經分析，在預應力混凝土 橋梁常遇的跨徑中，按04規范荷載短期效應組合（汽車 不計沖擊系數）與85規范按荷載標準值組合（汽車計入 沖擊系數）比較，前者為后者的（0.77-0.96）倍，平均 約為0.86倍，因而有以下3方面變化：（1）全預應力混凝土構件 85規范： 04規范：（2）預應力混凝土a類構件 85規范： 04規范：stpcstpc15. 1tkp

26、cstf8 . 0tkpcstf7 . 03 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 （3）斜截面抗裂 考慮近年來修建的箱形截面預應力混凝土連續梁和連續剛構橋較普遍地出現斜裂縫，對主拉應力的限制控制，04規范比85規范更嚴一些 04規范對工地現澆的構件的控制 全預應力構件 a類和b類構件 近年來大量修建的t形截面預應力混凝土預制梁，并未發現有規律的斜裂縫。因此，這些構件的主拉應力限值仍可維持較高水平tktpf4.0tktpf5 .03 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 4

27、4、構件裂縫寬度驗算、構件裂縫寬度驗算 有以下4方面的變化（1）裂縫寬度限值基本與85規范相同，但對有侵蝕物質的環境，將85規范配置粗鋼筋的構件由0.1mm放寬到04規范的0.15mm（2）04規范規定了配有環氧樹脂涂層鋼筋和有防護措施的預應力鋼筋的構件，裂寬限值可提高0.05mm3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算（3）04規范增加了鋼筋混凝土其他受力構件的裂縫計算，統一了85規范鋼筋混凝土與預應力混凝土受彎構件的計算模式，表現在： a.給出了矩形、t形和i形截面鋼筋混凝土構件的裂縫寬度計算公式 b.將85規范受彎構件的計算公式

28、，擴展用于軸心受拉、偏心受拉和大偏心受壓構件 c.上式也用于預應力混凝土受彎構件，只是此時式中的鋼筋應力取用截面消壓后鋼筋的應力增量。而85規范用于預應力混凝土受彎構件裂縫驗算的名義拉應力方法保留在04規范的附錄中，指明用于初步設計時估算受拉區縱向鋼筋的截面面積3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 （4）04規范新增圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件的裂縫計算 針對公路橋梁很多柱、樁采用圓形截面鋼筋混凝土構件，特別增加了該類構件裂縫計算公式。計算公式是在偏壓構件試驗基礎上用多元回歸辦法建立的，而鋼筋應力計算公式則是根據大量試驗數據進行

29、非線性全過程分析得出的3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 5 5、受彎構件撓度計算、受彎構件撓度計算 有以下3方面的變化：（1）截面剛度 85規范計算受彎構件撓度時，采用了開裂截面的剛度，不考慮未開裂截面對構件抗撓曲的有利影響，是偏于保守的 04規范給出了開裂構件等效截面剛度的計算公式，是對198根受彎構件的統計，試驗值與計算值比值的平均值 ，標準差 ，變異系數 106. 1153. 0138. 03 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算（2）荷載長期效應 85規范計算

30、受彎構件的撓度時不考慮荷載長期效應影響。但是，隨著使用時間的增長，壓區混凝土發生徐變；拉區裂縫間混凝土與鋼筋之間的粘結減退，鋼筋平均應變增大，壓區與拉區混凝土收縮不一致，構件曲率增大以及混凝土彈模降低等，致使構件剛度降低，撓度增大 因此，04規范規定計算受彎構件撓度時，要考慮荷載長期效應的影響，并以計算的彈性撓度值乘以撓度長期增長系數 表示3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -正常使用極限狀態計算正常使用極限狀態計算 （3）預拱度受彎構件的預拱度設置對保證平順行車至關重要。85規范對鋼筋混凝土橋梁的預拱度設置作了規定，但未考慮荷載長期效應的影響；對預應力混凝土受彎構件的預

31、拱度設置未作出規定，這對全預應力混凝土構件一般不會有問題，因為該類構件預應力度較大，預加應力引起的上拱度始終大于結構自重引起的下撓度，此時倒要考慮預加應力反拱值過大對橋梁造成不利影響。但對部分預應力混凝土橋梁，尤其是允許開裂的預應力混凝土橋梁，梁的上拱度大為減小，隨時間增長梁將逐漸向下撓曲，必要時需設預拱度。04規范完善和補充了有關設置預拱度的規定 持久狀況和短暫狀況構件的應力計算 1、持久狀況預應力混凝土構件的應力計算 2、短暫狀況構件的應力計算jtj 023-85jtg d62-2004比較分析比較分析3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -持久狀況和短暫狀況構件的應力

32、計算 04規范的計算原則、方法和應力限值與85規范基本相同，但有以下變化： 1、持久狀況預應力混凝土構件的應力計算、持久狀況預應力混凝土構件的應力計算 此計算是對承載能力極限狀態計算的補充，也就是說，對涉及結構安全方面要進行塑性狀態和彈性狀態雙控制，但不計疲勞影響。混凝土的應力限值從表面看與85規范相同，但由于混凝土立方體試件尺寸的改變及混凝土強度取值原則的變化，混凝土應力限值實際比85規范降低了，亦即04規范偏于安全了3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -持久狀況和短暫狀況構件的應力計算 2、短暫狀況構件的應力計算、短暫狀況構件的應力計算 此計算實際上是用來代替統一標準

33、規定的短暫狀況構件必須進行承載能力極限狀態的計算。構件彈性階段的應力計算也可謂構件的經驗承載能力極限狀態計算 構件計算 1、組合式受彎構件 2、墩臺蓋梁 3、樁基承臺jtj 023-85jtg d62-2004比較分析比較分析3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -構件計算 04規范的構件計算規定內容是新增的，具體有： 1 1、組合式受彎構件、組合式受彎構件（04規范8.1） 04規范給出的組合式受彎構件，是指把預制構件作為施工支撐，再在預制構件上澆筑混凝土層并與預制構件組合的受彎構件。這類構件有以下三方面特點：a.具有兩個階段的受力特點，因而需要給出分階段的荷載和荷載組合

34、，構件也要分預制構件和組合構件兩種情況進行承載能力極限狀態計算3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -構件計算b. 由于預制構件高度 小于組合構件高度 ，預制構件在第一階段荷載 （預制構件和現澆混凝土層自重產生的彎矩標準值）作用下引起的鋼筋應力 必然大于截面高度為 的一般鋼筋混凝土構件在相同荷載作用下引起的鋼筋應力 在第二階段荷載（ + ）作用下，組合構件總的鋼筋應力和梁的曲率仍大于同條件的一般鋼筋混凝土構件，因此，組合構件中受拉鋼筋的應力必然超前，也即比同樣條件一般鋼筋混凝土構件要大。 以上現象使受拉鋼筋應力提前達到屈服強度，使組合構件的裂縫寬度和撓度都要大于同條件的一般

35、鋼筋混凝土受彎構件。一些組合式受彎構件在裂縫寬度和撓度均滿足要求的情況下，其鋼筋應力仍有可能達到甚至超過鋼筋強度標準值，因此應加限制； 1hhgkm11shgkm1sm23 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -構件計算c. 組合式受彎構件的現澆組合層混凝土在第二階段荷載作用時才參加工作，因此，在全部荷載（ + ）作用下，處于受壓區的組合層的壓應變要小于同條件的一般鋼筋混凝土受彎構件，從而組合構件中受壓混凝土的應變滯后。加上前面所說受拉鋼筋的超前現象，組合構件的最大配筋率可能高于一般受彎構件，當 較小時，在預制構件進行正截面抗彎承載力計算時，有可能出現 的情況，表明受拉鋼筋尚

36、未達到強度設計值，此時，計算公式中的縱向受拉鋼筋的應力 、 應改為 、 ，而 、 可按04規范公式（5.3.4-1）或（5.3.4.-2）計算，也可近似地取 進行計算gkm1sm21hhobhxsdfpdfspspb3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -構件計算 2 2、墩臺蓋梁、墩臺蓋梁（04規范8.2） （1）結構模型 判斷蓋梁作為梁或剛構一部分計算，85規范按蓋梁與柱的剛度比確定，04規范將其改為按線剛度比確定。 即當梁與柱的線剛度比大于5時，蓋梁可作為簡支梁（雙柱式）或連續梁（多柱式）計算 當梁與柱的線剛度比等于或小于5時，蓋梁作為剛構的一部分計算 線剛度就是構件

37、的截面剛度除以該構件的計算長度lei3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -構件計算（2）截面模型 蓋梁的跨高比 都比較小，但大多達不到深梁的條件，一般處于深梁與一般梁的過渡段 深梁分：簡支深梁 連續深梁 一般梁 深梁與一般梁之間，簡支梁 連續梁 蓋梁的承載力隨跨高比 的變化而變化hl0 . 2hl0 . 5hl0 . 50 . 2hl0 . 55 . 2hlhl5 . 2hl3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -構件計算（3）正截面抗彎承載力計算公式 當 時 上式變為 為一般梁正截面抗彎承載力的計算公式； 當 時，也按這個公式計算)5 . 0)(05. 075. 0(xhhlafmossddo0 . 5hlssdodoafxhm)5 . 0(0 . 5hl3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -構件計算（4）蓋梁的斜截面抗剪承載力計算公式當 時；上式成為即為一般梁斜截面抗剪承載力的計算公式當 時，仍按該公式計算svsvcuxohldoffpbhv)6 . 02(10)2014(310 . 5hlsvsvcuxodoffpbhv)6 . 02(1045. 0310 . 5hl3 3、0404規范與規范與8585規范的比較規范的比較 -構件計算3 3、樁基承