1、For personal use only in study andresearch; not for commercial use薄板焊接變形控制技術(shù)在國(guó)外先進(jìn)的軍事強(qiáng)國(guó)如美國(guó)、 俄羅斯等國(guó)在建造大型水面艦艇 時(shí)普遍采用強(qiáng)度高的船體鋼材， 板厚減薄，從而使艦艇的自身重 量減輕，可以使艦艇的戰(zhàn)斗威力提高，具有航速加快等優(yōu)點(diǎn)，圖 1為美國(guó)廿世紀(jì)90年代以來(lái)在艦艇制造中薄板鋼材的使用情況 及將來(lái)薄板在艦艇制造中所占比例的趨勢(shì)。然而，由于板厚的減薄也帶來(lái)了薄板焊接變形控制難題， 在國(guó)外先進(jìn)國(guó)家均采用專門 的焊接工裝及裝配夾具，同時(shí)大膽采用先進(jìn)的焊接方法和開發(fā)新 的焊接變形控制工藝。在我國(guó)由于工藝方法

2、的局限性，造成了艦艇在制造過(guò)程中存在焊接變形大，艦艇性能差、性能差、外觀不 美等缺點(diǎn)，不但影響了艦艇的機(jī)動(dòng)性能，而且經(jīng)火工矯正，增加 了建造周期，降低了鋼板的力學(xué)性能和耐蝕性，影響艦船壽命。這一問(wèn)題同樣也存在于國(guó)外先進(jìn)國(guó)家的艦艇制造中，比如在美國(guó)DDG-51導(dǎo)彈艦制造過(guò)程中變形控制成本中火工矯正就占相當(dāng)大 的比例（見圖2）。?薄板焊接變形具有復(fù)雜性、多元性，從而嚴(yán)重影響了焊接質(zhì)量， 是國(guó)內(nèi)外薄板焊接制造的一個(gè)技術(shù)難題。本文主要針對(duì)焊接變形 產(chǎn)生的理論基礎(chǔ)、 影響因素、 預(yù)測(cè)技術(shù)及先進(jìn)的焊接方法和工藝 進(jìn)行了綜述。 ?圖 1?薄板在美國(guó)艦艇制造中的使用情況 ?圖 2?美國(guó)導(dǎo)彈艦制造過(guò)程中火工矯正

3、在變形控制成本中所占的 比例?1薄板變形的數(shù)學(xué)物理模型 ?按照板殼理論的觀點(diǎn)， 薄板焊接發(fā)生的壓曲變形實(shí)質(zhì)就是薄板的 屈曲問(wèn)題。 焊接薄板構(gòu)件時(shí)， 在遠(yuǎn)離焊縫的區(qū)域中產(chǎn)生殘余壓應(yīng) 力（見圖 3），該殘余壓應(yīng)力的平均值大于薄板構(gòu)件產(chǎn)生變形的 臨界壓應(yīng)力時(shí)就會(huì)產(chǎn)生壓曲變形 （也稱撓曲變形 ）。薄板結(jié)構(gòu)主要 承受兩種載荷，一種是作用在中面內(nèi)的拉、壓或剪力，總稱為中 面力；另一種是垂直于中面的力，稱為橫向力。對(duì)于中面力，可 以認(rèn)為它們沿板厚均勻分布， 由此產(chǎn)生的應(yīng)力和形變可按彈性力 學(xué)中的平面問(wèn)題計(jì)算； 而橫向力使薄板發(fā)生彎曲， 由此產(chǎn)生的應(yīng) 力和形變可按薄板彎曲問(wèn)題來(lái)處理。 對(duì)于薄板焊接的壓曲變形而

4、 言屬于中面力的載荷問(wèn)題。 薄板焊接發(fā)生的壓曲變形屬于薄板的 小撓度問(wèn)題。 ?設(shè)矩形薄板長(zhǎng)度為I、寬度為b、厚度為&假設(shè)兩端受均布?jí)毫x 為和圖 3 中所示的焊接殘余應(yīng)力的共同作用，將焊接殘余應(yīng) 力的分布按圖 3所示進(jìn)行簡(jiǎn)化， 簡(jiǎn)化后應(yīng)用迭加原理來(lái)處理平均 殘余壓應(yīng)力對(duì)薄板壓曲變形的貢獻(xiàn)， 得到矩形薄板的臨界失穩(wěn)壓 應(yīng)力表達(dá)式。？圖 3?中心施焊 ?qx 單位長(zhǎng)度上的均布?jí)毫?？qr2 =（T I2 S單位長(zhǎng)度上的均布?xì)堄鄩簯?yīng)力 ？qr仁（T I1 8單位長(zhǎng)度上的均布?xì)堄嗬瓚?yīng)力 ？bl 簡(jiǎn)化后試件殘余拉應(yīng)力區(qū)的寬度 ？（1）？式中？m沿長(zhǎng)度方向的半波數(shù)？n沿寬度方向的半波數(shù)？r2簡(jiǎn)化后的平均

5、殘余壓應(yīng)力？顯然，隨n的增大而增大。為得到薄板試件在自身焊接殘余 壓應(yīng)力作用下發(fā)生臨界失穩(wěn)的臨界平均殘余壓應(yīng)力（TC 12,可以分別令臨界壓應(yīng)力（T c=0 n=1即可得：？由式（ 2）可知，薄板發(fā)生壓曲變形的臨界平均壓應(yīng)力與材料的 彈性模量和板厚的平方成正比。 ?2薄板焊接變形的質(zhì)量影響因子 ?根據(jù)計(jì)算，一個(gè)操作工人的重量就可以使薄板產(chǎn)生永久的變形， 如圖 4 所示。所以要成功實(shí)現(xiàn)薄板焊接變形的控制， 必須了解薄 板焊接變形質(zhì)量影響因子。 ?圖 4?站在薄板一角的操作工人使薄板產(chǎn)生了永久變形?薄板焊接變形的質(zhì)量控制包括從鋼板切割開始到裝夾、點(diǎn)固焊、 施焊工藝、焊后處理等，其中還要考慮所采用的

6、焊接方法、有效 地變形控制措施。 ?2.1 切割方法和切割質(zhì)量對(duì)變形的影響 ?切割方法和切割質(zhì)量對(duì)薄板焊接變形的影響如圖5所示，由于激光熱源集中， 切割速度快， 所以比等離子切割的熱作用具有更小 的影響， 在隨后的殘余應(yīng)力積累過(guò)程中所占的比例也小。 切割的 精度對(duì)焊接間隙的保證具有顯著的影響， 等離子切割在板邊產(chǎn)生 的不平整使點(diǎn)固焊后的板子在中間出現(xiàn)鼓包， 而激光切割的板子 在點(diǎn)固焊后則相對(duì)保持比較平整的表面。 ?(1) 等離子切割和激光切割對(duì)薄板變形的影響 ？(2) 切割質(zhì)量對(duì)薄板變形的影響 ？圖5 切割方法和切割質(zhì)量對(duì)薄板焊接變形的影響1?2.2？焊接方法對(duì)焊接變形的影響？合適的焊接方法需

7、要考慮生產(chǎn)效率和焊接質(zhì)量，所以焊接方法、 焊接工藝和焊接程序顯著影響焊接變形的水平。 因此所采用的焊 接方法必須具有高的熔敷效率和盡量少的焊道。 另外，還必須具 有小的熱輸入。 通常用于船體焊接的方法有單面埋弧焊、 雙面埋 弧焊、藥芯焊絲電弧焊、惰性氣體保護(hù)焊、活性氣體保護(hù)焊等。 從廿世紀(jì) 80年代開發(fā)成功并于 90年代應(yīng)用于 HY80 鋼建造艦船 的，其焊接變形的控制也非常理想， 其變形量只是常規(guī)手工焊和 埋弧焊的二分之一。該方法已經(jīng)在加拿大、美國(guó)、奧地利、日本 等國(guó)家中使用，并已獲得美國(guó)、日本的發(fā)明專利權(quán)。目前薄板的 激光焊拼焊在汽車工業(yè)中得到大量應(yīng)用， 用于艦船的的激光焊試 驗(yàn)研究目前在

8、國(guó)外的某些大型船廠已經(jīng)開始， 估計(jì)不久的將來(lái)會(huì)得到實(shí)際的應(yīng)用2.3?點(diǎn)固焊工藝對(duì)焊接變形的影響 ?點(diǎn)固焊不僅能保證焊接間隙而且具有一定的抗變形能力。 但是要 考慮點(diǎn)固焊焊點(diǎn)的數(shù)量、 尺寸以及焊點(diǎn)之間的距離。 對(duì)于薄板的 變形來(lái)說(shuō)，點(diǎn)固焊工藝不適有可能在焊接之前就產(chǎn)生相當(dāng)?shù)臍堄?焊接應(yīng)力， 對(duì)隨后的焊接殘余應(yīng)力積累帶來(lái)影響。 點(diǎn)焊尺寸過(guò)小 可能導(dǎo)致焊接過(guò)程中產(chǎn)生開裂使焊接間隙得不到保證， 如果過(guò)大 可能導(dǎo)致焊道背面未熔透而影響接頭的完整性。點(diǎn)固焊的順序、 焊點(diǎn)距離的合理選擇也相當(dāng)重要， 其影響結(jié)果在許多文獻(xiàn)中都有 描述。?2.4?裝配應(yīng)力及焊接程序 ?應(yīng)盡量減少焊接裝配過(guò)程中引起的應(yīng)力， 如果該

9、應(yīng)力超過(guò)產(chǎn)生變 形的臨界應(yīng)力就可能產(chǎn)生變形。 裝配程序?qū)訌?qiáng)肋點(diǎn)固焊焊接應(yīng) 力的影響如圖 6 所示，不同的焊接程序?qū)附託堄鄳?yīng)力的影響不 同。?先焊接加強(qiáng)肋然后從左至右焊接 ?先焊接加強(qiáng)肋然后從中心向兩 邊對(duì)稱焊接 ?圖 6?不同的焊接程序?qū)附託堄鄳?yīng)力的影響 ?2.5?焊縫尺寸對(duì)焊接殘余應(yīng)力的影響 ?焊接過(guò)程中的局部高溫加熱和快速冷卻在焊縫中及其近縫區(qū)的 母材內(nèi)產(chǎn)生熱應(yīng)變和壓縮塑性應(yīng)變， 進(jìn)而引起內(nèi)應(yīng)力， 最終導(dǎo)致 構(gòu)件的縱向撓曲變形和角變形等。 縱向撓曲變形與總的縱向收縮 應(yīng)力（ ?）有關(guān)： ?（3）?式中： ?-縱向收縮應(yīng)力； ?-焊縫金屬斷面面積。 ? 縱向彎曲撓度（ ?）計(jì)算公式如下

10、： ?（4）?式中： ?-縱向焊縫距試板重心的距離； ?-焊接試板的長(zhǎng)度； ? -彈性模量； ?-焊接試板截面慣性矩。 ?當(dāng)接頭形式和焊板尺寸、材料一定時(shí)， ?為常數(shù)。即縱向撓曲變 形和撓度與總的縱向收縮應(yīng)力相關(guān)， 即與焊縫金屬斷面面積成正 比。?2.6?焊接熱輸入對(duì)薄板焊接變形的影響 ?焊接熱輸入對(duì)焊接殘余應(yīng)力和變形的影響已經(jīng)為大家所公認(rèn)， 所 以在保證焊縫成形良好的情況下，盡可能采用小的焊接熱輸入， 從而保證得到小的焊接應(yīng)力和變形。 如何控制焊接熱輸入包括焊 接電流、焊接電壓、焊接速度的合理選擇，對(duì)于 TIME 焊來(lái)說(shuō)， 還要考慮三元或四元保護(hù)氣體的配比。 ?2.7?板厚的對(duì)焊接變形的影響

11、 ?隨著板厚的減少抵抗彎曲變形的性能降低， 這也是薄板焊接變形 控制困難的主要原因。 ?3.變形控制工藝措施 ?3.1?焊前控制措施 ?(1)?剛性固定法是采用強(qiáng)制手段來(lái)減小焊后變形的。采用設(shè)計(jì)合 理的組對(duì)組焊胎夾具，將焊件固定起來(lái)進(jìn)行焊接，增加其剛性， 達(dá)到減小焊接變形的目的， 保證裝配的幾何尺寸。 當(dāng)薄板面積較 大，焊縫較長(zhǎng)時(shí)，可采用壓鐵法，分別放在焊縫兩側(cè)來(lái)減小焊接 變形； ?(2) ?焊接時(shí)待焊件間隙應(yīng)在保證焊透的情況下越小越好，切割熔渣與剪切毛刺應(yīng)清除干凈，以減小焊接變形； ?(3) ?焊接之前應(yīng)采用較小直徑的焊條進(jìn)行點(diǎn)焊 (定位焊 )，增 ? 加焊件剛性，對(duì)減小焊接變形有利。 ?3

12、.?2 焊后控制措施 ?采用多點(diǎn)加熱的方式矯正薄板焊后的凹凸變形， 加熱點(diǎn)直徑一般不小于15mm,加熱時(shí)點(diǎn)與點(diǎn)的距離應(yīng)隨著變形量的大小而定，一般在50100mm之間。？焊后消除殘余應(yīng)力熱處理法克服鋼制焊接構(gòu)件變形的研究表明， 根據(jù)焊后熱處理消除殘余應(yīng)力機(jī)制， 為防止薄板焊接構(gòu)件的焊后 回彈變形，穩(wěn)定構(gòu)件尺寸，通過(guò)縫隙試樣、板條及板塊試樣強(qiáng)制 變形焊接后再進(jìn)行熱處理， 由此證明， 焊后熱處理可有效地克服 鋼制焊接構(gòu)件的變形。 ？在焊后熱處理加熱時(shí)，之所以能夠通過(guò)塑性變形來(lái)穩(wěn)定結(jié)構(gòu)尺寸，消除殘余應(yīng)力，一方而是因?yàn)殡S著加熱溫度的升高。在一定 溫度范圍內(nèi)，金屬材料的屈服強(qiáng)度和縱彈性模量將大幅度降低。

13、從而使材料在該溫度下發(fā)生塑性變形滑移所需要的臨界切應(yīng)力 減少，因此材料不再能支持該狀態(tài)下的殘余應(yīng)力， 被迫進(jìn)行局部 塑性變形。其應(yīng)力將降低到所在溫度的屈服強(qiáng)度水平。 另一方面， 在加熱過(guò)程中，還產(chǎn)生蠕變，從而可以產(chǎn)生附加的應(yīng)力松馳。在 一定溫度范圍內(nèi)（普通低合金鋼約為 450 C以上），既使應(yīng)力遠(yuǎn)低 于鋼在該溫度下的彈性極限， 隨時(shí)間的延長(zhǎng)， 也會(huì)產(chǎn)生緩慢的應(yīng) 力松馳。 由于金屬在高溫下的蠕變特性， 使金屬在應(yīng)力作用下通 過(guò)蠕變產(chǎn)生塑性變形， 當(dāng)蠕變量與原始彈性變形量相當(dāng)時(shí)， 應(yīng)力 即被消除， ?結(jié)構(gòu)的尺寸和形狀也得到穩(wěn)定。 ?3.3 焊接過(guò)程中控制措施 ?焊前和焊后的控制措施大多需要專用的工

14、藝裝備， 在生產(chǎn)過(guò)程中 增加了一道工序， 并且受工件具體結(jié)構(gòu)的影響， 這些工藝措施在 實(shí)際生產(chǎn)中的運(yùn)用具有一定的局限性。 ?焊接過(guò)程中可以從以下兩個(gè)角度通過(guò)調(diào)整薄壁結(jié)構(gòu)的焊縫及近 縫區(qū)熱應(yīng)力 -應(yīng)變循環(huán)達(dá)到控制焊接殘余變形 （主要針對(duì)縱向收縮 引起的縱向撓曲 ）的目的。首先是減小加熱階段產(chǎn)生的縱向塑性 壓應(yīng)變，這包括預(yù)拉伸法 （機(jī)械拉伸、預(yù)置溫差拉伸 ）、等效降低 熱輸入法 （采用各類冷卻夾具、焊縫兩側(cè)預(yù)先沉積吸熱物質(zhì)、隨 焊激冷及高能束焊接 ）和降低溫度梯度的均勻預(yù)熱法。其次是增 大冷卻階段的縱向塑性拉應(yīng)變， 這包括夾具的拘束、 動(dòng)態(tài)溫差拉 伸（隨焊激冷 ）和靜態(tài)溫差拉伸。 ?在以上各種方法

15、中，溫差拉伸法不僅實(shí)施方便 （ 僅調(diào)整溫度場(chǎng) ）， 而且通過(guò)選擇合理的工藝參數(shù)能夠靈活地控制拉伸程度及縱向 塑性應(yīng)變的大小和性質(zhì)。 ?另外須著重指出， 隨焊激冷不僅作為一種動(dòng)態(tài)溫差拉伸方法能夠 減小焊接變形， 而且它還可以作為一種反應(yīng)變法有效地防止焊接 熱裂紋。 適當(dāng)預(yù)熱夾具本身可以減小焊接變形， 但更重要的是預(yù) 熱使激冷造成了溫差拉伸，因此獲得了最小的焊接變形。 ?對(duì)兩種形式的溫差拉伸控制鋁合金薄板焊接殘余變形的效果和 規(guī)律進(jìn)行的研究表明， 由隨焊激冷造成的動(dòng)態(tài)溫差拉伸減小焊接 變形的效果受夾具自身散熱條件的影響較大：不采用整體預(yù)熱 時(shí)，難以造成馬鞍形溫度場(chǎng)， 此時(shí)減小焊接變形的機(jī)理主要是焊

16、 接熱輸入的等效降低； 采用整體預(yù)熱后， 能夠造成一定程度的溫 差拉伸， 減小焊接變形的效果明顯提高。 中間冷卻兩側(cè)加熱的靜 態(tài)溫差拉伸能夠造成顯著的馬鞍形溫度場(chǎng)， 充分發(fā)揮溫差拉伸的 作用，有效地減小了焊接變形。靜態(tài)與動(dòng)態(tài)溫差拉伸結(jié)合使用， 獲得了最小的焊接變形。 ?影響角焊中非平面變形的角變形是由于焊接過(guò)程中局部加熱區(qū)域的不同機(jī)理所引起的： (1)零件的熱膨脹取決于溫升的程度； (2) 溫升所引發(fā)的屈服強(qiáng)度下降； (3) 塑性變形所造成的膨脹松弛或周 邊部位變形約束所引起的收縮； (4)冷卻過(guò)程中零件的收縮取決于 溫升的程度， 也就是說(shuō)， 影響角變形的重要因素為局部加熱時(shí)在 板的寬度和厚度

17、方向的溫度梯度及其在零件內(nèi)部所造成的相互 約束。 ?在焊接過(guò)程中采取的諸如相應(yīng)的夾具、 強(qiáng)迫冷卻焊接區(qū)、 減小焊 接熱輸入或采用溫差法等方法雖然可以減小變形成在一定程度 上降低殘余應(yīng)力水平， 但很難做到消除變形或定量地控制殘余應(yīng) 力水平。這是因?yàn)檫@些方法未能從根本上解決薄壁構(gòu)件焊接變形 的特殊問(wèn)題 主要是在焊接過(guò)程中產(chǎn)生失穩(wěn)變形。 而薄壁構(gòu)件 的低應(yīng)力無(wú)變形焊接法 (Low?Stress?NonDistortion?Welding 簡(jiǎn)稱 LSND 法)的原理 是：采取措施阻止工件的瞬態(tài)面外失穩(wěn)變形， 保證由可按的預(yù)置 溫度場(chǎng)所提供的特殊溫差拉伸效應(yīng)。 在焊接過(guò)程中該 “拉伸效應(yīng) ” 一直跟隨焊

18、接熱源， 并對(duì)熱應(yīng)力應(yīng)變的產(chǎn)生和發(fā)展過(guò)程進(jìn)行實(shí)時(shí) 而積極的定量控制。 焊后，殘余應(yīng)力的峰值可以控制在低于臨界 失穩(wěn)應(yīng)力的水平，工件保證了原有的平直狀態(tài)而不發(fā)生失穩(wěn)變 形。?LSND 焊接法由于受所設(shè)置的預(yù)置溫度場(chǎng)和專用夾具的限制， 目 前只適于在直線焊縫上的靜態(tài)控制， 而動(dòng)態(tài)控制的 LSND 焊接法 則可克服其 “靜態(tài) ”控制方面的局限性。 這種方法采用可跟隨焊接 熱源移動(dòng)的熱潭裝置， 形成一個(gè)熱源一熱潭多源系統(tǒng)， 在焊接區(qū) 產(chǎn)生局部可控的準(zhǔn)定常狀態(tài)溫度場(chǎng)和相應(yīng)的準(zhǔn)定常狀態(tài)熱彈塑 性應(yīng)力一應(yīng)變場(chǎng)， 達(dá)到薄壁結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)控制的低應(yīng)力無(wú)變形焊接效 果。僅供個(gè)人用于學(xué)習(xí)、研究；不得用于商業(yè)用途For personal use only in study and research; not for commercial use.