區域電力網規劃設計設計方案1分析原始資料1.1原始資料（1) 發電廠裝機情況發電廠類型總裝機容量,MW單機容量,MW臺數機端電壓,kV功率因數A火電400100410.50.85B火電35050310.50.8100210.50.85 （2) 負荷情況 參數 廠站名廠A廠B站 1站 2站 3站 4站 5Pmax ,MW / cos15/0.990/0.990/0.980/0.995/0.9110/0.9Pmin ,MW / cos10/0.8580/0.8570/0.8575/0.8570/0.8585/0.85低壓母線電壓,kV 10.5 10 10 35，10 35，1035,10負荷等級I, II,% 75 80 75 60 80 75max ,H 5000 4800 5000 5200 52005000主變年運行時間,H 8760 8760 8760 87608760備用要求 備 備 備 備 備備調壓要求 逆 逆 常 順 逆常 （3) 發電廠及變電所地理位置圖及各廠、站間的距離 5 2 4 B 1 3 A1.2 功率平衡校驗1.2.1 有功平衡校驗（1）用電負荷：（2）供電負荷：（3）發電負荷：（4）（5）發電廠可以提供的備用容量：可見，經過計算與要求的最小備用容量相比較，滿足備用要求，使有功功率平衡。1.2.2 無功平衡校驗（1）發電廠發出的總無功： （2）負荷消耗總無功： （3）據原始數據無功補償應進行到0.9，由于所有變電站的功率因數均為0.9，所以不用進行無功補償。（4）總無功負荷：（5）（6）已有備用容量：，滿足要求，使無功功率平衡。1.3 初選方案根據不同的接線方法，按原始資料的地理位置圖，以及負荷大小，經過比較，直觀淘汰了一些明顯不合理的方案，保留了如下八種方案如表1-1：表1-1：初步設計方案序號方案斷路器數導線長（km）116469218537320612420595520630618563722651824723注：表1-1中導線長考慮了弧垂和裕度，所以路徑長為直線長的1.08倍，導線長為路徑的1.08倍。從表1-1中分析比較后，可以選擇的方案有兩種：方案1、方案6和方案7。下面再對這三個方案進行一個初步比較，比較它們的導線長，斷路器數目，金屬耗量和優缺點，然后進行詳細比較。1.4 電壓等級的確定根據表1-2確定電壓等級。表1-2：各電壓等級線路的合理輸送容量及輸送距離額定電壓（kV）輸送功率（kW）輸送距離（km）額定電壓（kV）輸 送 功 率（kW）輸送距離（km）310010001360350030000301006100120041511010000500005015010200200062022010000050000010030035200010000205050080000020000004001000根據原始資料及計算結果可知額定電壓應選220kV。2 主接線形式，變壓器臺數和容量的選擇2.1 主接線形式（1） 發電廠主接線形式發電廠A有100MW機組四臺，出口沒有機壓負荷，故直接將電能經變電站送入電網，機端電壓為10.5kV，根據此情況及相關規定，100MW機組采用單元接線，這種接線簡單，操作簡便，經濟性高。發電廠B有100MW機組兩臺，機端電壓10.5kV，機壓負荷為60MW由于發電機容量較大，為了采用簡單的接線方式，故發電機均采用單元接線方式。三臺50MW的機組進出線不止一回，采用機壓母線的接線方式，這種接線簡單清晰，設備少，投資少，便于擴建。（2） 變電站主接線形式為了提高供電的可靠性，接入變電站的線路條數都是兩條，同時變電站的變壓器的臺數也是兩臺。五個變電站都可以選用橋形接線，所用的斷路器數少，投資較少。如果是環形網時，為了防止穿越功率通過三臺斷路器，則應選用外橋接線。2.2 變壓器的臺數和容量（1）發電廠的變壓器臺數和容量采用發電機變壓器單元接線形式時，主變的容量只要和發電機的容量相配套即可，但要保留10的裕度。所以連接100MW機組的變壓器的容量為：1001.1/0.85129.41MW.所以選用SFP7-150000/220型的變壓器。機壓母線接線方式的變壓器一臺故障另一臺應滿足輸送功率的70以上，所以連接50MW機組的變壓器的容量為：1500.7105MW. 所以選用SSPL1120000/220型的變壓器。（2）變電站的變壓器臺數和容量變電站主變壓器容量的確定一般要考慮城市規劃、負荷性質、電網結構等因素。對重要變電站，需考慮當一臺主變壓器停運時，其余變壓器容量在計及過負荷能力允許時間內，應滿足類及類負荷的供電；對一般性變電站，當一臺主變壓器停運時，其余變壓器容量應能滿足全部負荷的60%75%。由于5個變電站都屬于樞紐變電站，主變壓器臺數為兩臺，而且站1和站2的低壓母線均為10kV,應選雙繞組變壓器；站3、4、5的低壓母線的電壓都為10kV、35 kV，應優先選三相三繞組變壓器。計算公式為： （2-1）其容量計算如下：站一容量為：S10.790/80%78.75(MVA)站二容量為：S20.790/75%84(MVA)站三容量為：S30.780/60%93.3 (MVA)站四容量為：S40.795/80%83.1(MVA)站五容量為：S50.7110/75%102.7(MVA)查表選4臺型號為SSPL1-90000/220變壓器,6臺型號為SSPSL1-120000/220變壓器。2.3 所選用變壓器的型號及相關參數表表2-1發電廠參數表項目站別型號及容量連接組損耗（kW）阻 抗電 壓（）空載電流（）參考價格(萬元)空載短路發電廠ASFP7-150000/220Yo/-1114045013.60.878發電廠BSFP7-150000/220Yo/-1114045013.60.878發電廠BSSPL1-120000/220Yo/-11179895130.6765表2-2變電站參數表 站別項目變電站型號及容量SSPSL1-120000/220連接組Yo/-11損耗（kW）空載123.1短路高中510高低165中低227阻抗電 壓（）高中247高低147中低8.8空載電流（）1.0參考價格(萬元)71.6表2-3變電站參數表項目站別型號及容量連接組損耗（kW）阻 抗電 壓（）空載電流（）參考價格(萬元)空載短路變電站1SSPL1-90000/220Yo/-1192472.513.70.6752.6變電站2SSPL1-90000/220Yo/-1192472.513.70.6752.63 導線型號的選擇3.1 方案1的導線型號選擇3.1.1 計算網絡在最大運行方式下的初步潮流分布將變電站4、5和發電廠B三個節點從發電廠處打開節點，計算初步潮流分布。根據集中參數公式和可以算出初步潮流。可以看出有功分點、無功分點均為4.變電站3、發電廠A和發電廠B三個節點為兩端供電網，計算初步潮流分布?？梢钥闯鲇泄Ψ贮c、無功分點均為3.變電站1、2之間沒有功率傳輸，故發電廠A直接給站1供電，發電廠B直接給站2供電。3.1.2 按經濟電流密度計算導線截面積電網電壓等級為220kV，公式： （3-1）其中：S導線截面積（mm2）；P、Q流過線路的有功功率和無功功率；J經濟電流密度（A/mm2）；線路額定線電壓（kV）；根據上述公式，可求得線段的截面積如下：令 3.1.3 選擇導線型號及其校驗導線型號的選擇根據求得的導線截面積，電壓等級和本系統所處的地理環境，可以用鋼芯鋁絞線。按機械強度校驗導線截面積時，在平原地區35kV以上的線路中，容許的最小截面積為25mm2.電暈校驗時，由于220kV的網絡要求導線的截面積最小為240mm2的導線?？梢赃x擇線路如下：A1段選LGJ240型B2段選LGJ240型12段選LGJ240型A3段選LGJ240型B3段選LGJ240型B4段選LGJ300型B5段選LGJ400型45段選LGJ240型3.1.4 按照機械強度，允許載流量，電暈校驗（1）、機械強度校驗所選的絞線截面積都大于25mm2，所以都符合要求。（2）、允許載流量校驗首選根據負荷可以求得流過導線的最大電流，當地年平均氣溫為25C，鋼芯鋁絞線的允許溫度一般取70C。再查表得LGJ240導線長期允許通過的電流為610(A)，LGJ300型導線允許電流為700(A)，LGJ400型導線允許電流為800(A)。經過校驗，長期運行時導線的載流量滿足要求。3.2 方案6的導線型號選擇3.2.1 計算網絡在最大運行方式下的初步潮流分布將變電站4、5和發電廠B組成的環網從發電廠B處打開，計算初步潮流分布。=可以看出，有功分點、無功分點均為4.變電站2、發電廠A和發電廠B為兩端供電網可以看出，有功分點、無功分點均為2.變電站3、發電廠A和發電廠B三個節點為兩端供電網，計算初步潮流分布。=可以看出，有功分點、無功分點均為3.3.2.2 按經濟電流密度計算導線截面積電網電壓等級為220kV，公式： （3-2）其中：S導線截面積（mm2）；P、Q流過線路的有功功率和無功功率；J經濟電流密度（A/mm2）；線路額定線電壓（kV）；根據上述公式，可求得線段的截面積如下：3.2.3 選擇導線型號及其校驗導線型號的選擇根據求得的導線截面積，電壓等級和本系統所處的地理環境，可以用鋼芯鋁絞線。按機械強度校驗導線截面積時，在平原地區35kV一是那個的線路中，容許的最小截面積為25mm2.電暈校驗時，由于220kV的網絡要求導線的截面積最小為240mm2的導線。A1段選LGJ240型A2段選LGJ240型A3段選LGJ240型B2段選LGJ240型B3段選LGJ240型B4段選LGJ300型B5段選LGJ400型45段選LGJ240型3.2.4 按照機械強度，允許載流量，電暈校驗（1）、機械強度校驗：所選的絞線截面積都大于25mm2，所以都符合要求。（2）、允許載流量校驗：首先根據負荷可以求得流過導線的最大電流，當地年平均氣溫為25C，鋼芯鋁絞線的允許溫度一般取70C。再查表得LGJ240導線長期允許通過的電流為610(A)，LGJ300型導線允許電流為700(A)，LGJ400型導線允許電流為800(A)。經過校驗，長期運行時導線的載流量滿足要求。3.3 方案7的導線型號選擇3.3.1 計算網絡在最大運行方式下的初步潮流分布將變電站4、5和發電廠B組成的環網從發電廠B處打開，計算初步潮流分布。=可以看出，有功分點、無功分點均為4.變電站3、發電廠A和發電廠B三個節點為兩端供電網，計算初步潮流分布。=可以看出，有功分點、無功分點均為3.3.3.2 按經濟電流密度計算導線截面積電網電壓等級為220kV，公式： （3-3） 其中：S導線截面積（mm2）；P、Q流過線路的有功功率和無功功率；J經濟電流密度（A/mm2）；線路額定線電壓（kV）；根據上述公式，可求得線段的截面積如下：3.3.3 選擇導線型號及其校驗導線型號的選擇根據求得的導線截面積，電壓等級和本系統所處的地理環境，可以用鋼芯鋁絞線。按機械強度校驗導線截面積時，在平原地區35kV一是那個的線路中，容許的最小截面積為25mm2.電暈校驗時，由于220kV的網絡要求導線的截面積最小為240mm2的導線。A1段選LGJ240型A3段選LGJ240型B3段選LGJ240型B2段選LGJ240型B4段選LGJ300型B5段選LGJ400型45段選LGJ240型3.3.4 按照機械強度，允許載流量，電暈校驗（1）機械強度校驗：所選的絞線截面積都大于25mm2，所以都符合要求。（2）允許載流量校驗：首先根據負荷可以求得流過導線的最大電流，當地年平均氣溫為25C，鋼芯鋁絞線的允許溫度一般取70C。再查表得LGJ240導線長期允許通過的電流為610(A)，LGJ300型導線允許電流為700(A)，LGJ400型導線允許電流為800(A)。經過校驗，長期運行時導線的載流量滿足要求。4 初步比較將方案1、方案6、方案7進行初步比較，比較它們的導線長，斷路器數目，金屬耗量和優缺點。首先要求出三個方案的金屬耗量，查表可得各種導線的單位重量，計算求得總重量。4.1 導線長度方案1：L=（2.6+3.1+2.6+2.1+3.8+2.2+2.2+1.5）201.082=468.9（km）方案6：L=（2.62+3.8+2.1+4.5+2.6+2.2+2.2+1.5）201.082=562.2（km）方案7：L=（2.62+3.82+2.12+2.62+2.2+2.2+1.5）201.082=655.5（km）4.2 高壓斷路器的數目根據一條線路兩個斷路器的原則，各方案的高壓斷路器的數目如下：方案1：28=16（個）；方案6：210=20（個）；方案7：211=22（個）4.3 金屬耗量各種型號導線每千米的質量由參考資料可查到，具體計算過程如下所示：（1） 方案1:A-1段：mA16522.6201.082=39545.6（kg）B-2段：mB26522.6201.082=39545.6（kg）1-2段：m126523.1201.082=47150.6（kg）A-3段: mA3=6523.8201.082=57797.5（kg）B-3段: mB3=6522.1201.082=31940.7（kg）B-4段: mB4=8222.2201.082=42186.4（kg）B-5段: mB5=10992.2201.082=52810（kg）4-5段: m45=6521.5201.082=22814.8（kg）總的耗量為：mmi334（t） （2） 方案6：A-1段: mA16522.6201.082=39545.6（kg）A-2段：mA26524.5201.082=68444.3（kg）A-3段：mA36523.8201.082=57797.5（kg）B-2段：mB26522.6201.082=39545.6（kg）B-3段：mB36522.1201.082=31940.7（kg）B-4段：mB48222.2201.082=42186.4（kg）B-5段：mB510992.2201.082=52810（kg）4-5段：m456521.5201.082=22814.8（kg）總的耗量為：mmi395（t）（3） 方案7：A-1段：mA16522.6201.082=39545.6（kg）A-3段: mA3=6523.8201.082=57797.5（kg）B-3段: mB3=6522.1201.082=31940.7（kg）B-2段：mB26522.6201.082=39545.6（kg）B-4段: mB4=8222.2201.082=42186.4（kg）B-5段: mB5=10992.2201.082=52810（kg）4-5段: m45=6521.5201.082=22814.8（kg）總的耗量為：mmi455（t）4.4 方案初步比較結果表41：兩個方案的初步比較 項目方案導線長度（km）斷路器數（個）金屬耗量（t）方案1468.9 16334方案6 562.2 18395方案7655.5 22455 5 詳細比較5.1 電壓損耗計算5.1.1 電壓損耗計算原則由于發電廠部分相同，可以只對線路部分的電壓損耗進行初步計算，計算時可以假定網絡各點電壓都等于額定電壓，計算正常運行時最大負荷和故障兩種情況下的電壓損耗，故障運行方式應合理地假設較為嚴重的情況。正常情況下電壓損耗不超過10，故障時不超過15即符合要求。計算公式如下： 電壓損耗%5.1.2 正常運行時的電壓損耗(1)方案1：首先打開發電廠B、變電站4、變電站5的環網，從發電廠處打開。潮流分布圖如下： 查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據公式帶入數據進行計算：.5.96（kV）.（kV）22010%=22（kV）所以滿足要求。 將發電廠A、變電站3、發電廠B的兩端供電網從變電站3打開。潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據公式帶入數據進行計算：.（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。 將發電廠A、變電站1打開。潮流分布圖如下：. 查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：. 根據公式帶入數據進行計算：.= (kV).（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。將發電廠B、變電站2打開。潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據公式帶入數據進行計算：.= (kV).（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。（2）方案6：首先打開發電廠B、變電站4、變電站5的環網，從發電廠處打開。潮流分布圖如下：. 查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：. 根據公式帶入數據進行計算：. (kV).5.96（kV）.（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。 將發電廠A、變電站3、發電廠B組成的環網打開。潮流分布圖如下：. 查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：. 根據公式帶入數據進行計算：. . .（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。 將發電廠A、變電站2、發電廠B組成的兩端供電網從變電站2打開。潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據公式帶入數據進行計算：(kV).(kV).（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。打開輻射網發電廠A、變電站1.潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據公式帶入數據進行計算：=(kV). (kV) 22010%=22（kV） 所以滿足要求。（3）方案7：首先打開發電廠B、變電站4、變電站5的環網，從發電廠處打開。潮流分布圖如下：. 查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：. 根據公式帶入數據進行計算：. (kV).5.96（kV）.（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。 將發電廠A、變電站3、發電廠B組成的環網打開。潮流分布圖如下：. 查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：. 根據公式帶入數據進行計算：. . .（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。 打開輻射網發電廠A、變電站1.潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據公式帶入數據進行計算：=(kV). (kV) 22010%=22（kV） 所以滿足要求。將發電廠B、變電站2打開。潮流分布圖如下：查表求得線路的阻抗，在下圖中畫出：根據公式帶入數據進行計算：= (kV).（kV）22010%=22（kV） 所以滿足要求。5.1.3 故障運行時的電壓損耗（1）方案1：當B-5線路斷線時線路45段的功率損耗為.=.1.4j4.6(MVA)所以流過線路45的負荷為.(MVA)，流過線路B4的負荷為.(MVA)線路上的阻抗值如下圖：.=.(kV).(kV)所以.（kV）22015%=33（kV）所以電壓損耗滿足要求。當B-4線路斷線時線路上的阻抗值如下圖：線路45段的功率損耗為.= .=1.1+j3.5(MVA)所以流過線路45的負荷為.(MVA)，流過線路B5的負荷為(MVA)=.(kV).=. (kV)所以（kV）22015%=33（kV）所以電壓損耗滿足要求。當斷開A-3線路斷線時線路上的阻抗值如下圖：.(kV).（kV）22015%=33（kV） 所以滿足要求。當斷開B-3線路斷線時. 線路上的阻抗值如下圖：. .(kV)所以（kV）22015%=33（kV）所以滿足要求。(2)方案6 ：當B-5線路斷線時線路45段的功率損耗為.=.1.4j4.6(MVA). 所以流過線路45的負荷為.(MVA)，流過線路B4的負荷為.(MVA)線路上的阻抗值如下圖：.=.(kV).(kV)所以.（kV）22015%=33（kV）所以電壓損耗滿足要求。當B-4線路斷線時線路上的阻抗值如下圖：線路45段的功率損耗為.= .=1.1+j3.5(MVA)所以流過線路45的負荷為.(MVA)，流過線路B5的負荷為.(MVA)=.(kV).=. (kV)所以（kV）22015%=33（kV）所以電壓損耗滿足要求。當斷開A-3線路斷線時線路上的阻抗值如下圖：.(kV).（kV）22015%=33（kV） 所以滿足要求。當斷開B-3線路斷線時. 線路上的阻抗值如下圖：. .(kV)所以（kV）22015%=33（kV）所以滿足要求。當斷開A-2線路時，且B2為單回線運行時線路上的阻抗值如下圖：. 所以滿足要求。當斷開B-2線路時，且A2為單回線運行時. 線路上的阻抗值如下圖：. .(kV)所以.（kV）22015%=33（kV）所以滿足要求。（3）方案7：當B-5線路斷線時線路45段的功率損耗為.=.1.4j4.6(MVA)所以流過線路45的負荷為.(MVA)，流過線路B4的負荷為.(MVA)線路上的阻抗值如下圖：.=.(kV).(kV)所以.（kV）22015%=33（kV）所以電壓損耗滿足要求。當B-4線路斷線時線路上的阻抗值如下圖：線路45段的功率損耗為.= .=1.1+j3.5(MVA)所以流過線路45的負荷為.(MVA)，流過線路B5的負荷為.(MVA)=.(kV).=. (kV)所以（kV）22015%=33（kV）所以電壓損耗滿足要求。當斷開A-3線路斷線時線路上的阻抗值如下圖：.(kV).（kV）22015%=33（kV） 所以滿足要求。當斷開B-3線路斷線時. 線路上的阻抗值如下圖：. .(kV)所以（kV）22015%=33（kV）所以滿足要求。5.2 一次投資由于發電廠和變電站的投資相同，所以只需比較線路上的投資。方案1：導線成本D：已知所選導線的型號LGJ-240每公里7萬元，LGJ-300每公里7.7萬元，LGJ-400每公里9.5萬元，導線總投資D60.657+72.327+60.657+88.657+48.997+51.327.7+51.329.5+34.9973446.45（萬元）斷路器成本Y：根據所選電壓等級查表得每臺斷路器價格。Y1627432（萬元）總成本ZD+Y3878.45（萬元）方案6：同樣可以得出導線成本D和斷路器成本YD60.6572+104.987+60.657+88.657+48.997+51.327.7+51.329.5+34.9974099.63（萬元）Y1827486（萬元）總成本ZD+Y4085.63（萬元）方案7：同樣可以得出導線成本D和斷路器成本YD60.6572+88.6572+48.9972+60.6572+51.327.7+51.329.5+34.9974752.79（萬元）Y2227594（萬元）總成本ZD+Y4679.79（萬元）所以，選方案1一次投資要比選方案6少207.18萬元，比方案7少801.34萬元，方案6比方案7少594.16。5.3 年行運費年運費主要包括電能損耗和設備的折舊維護費。每年電能損耗的度數按電價折算后也屬于電力系統年運行費用的一部分，稱為年電能損耗折價費，年電能損耗： 。因為參與比較的方案采用的電壓等級都相同，所以參比的年運行費只包括線路部分的電能損耗。（1）方案1：電能損耗：=.=5566.5+33.5+7328.8+1256.9+2267.7+7907.1+8236.6=32579.1（MWA小時/每年）電能損耗折算成電費A：(按每度8分錢計算)A32579.10.082606.3（萬元）折舊費B：（按導線投資的7計算）B3446.457241.25（萬元）總的年運費為A+B2847.55（萬元）（2）方案6：電能損耗：=29588.3（MWA小時/每年）.電能損耗折算成電費A：(按每度8分錢計算)A29588.30.082367.1（萬元）折舊費B：（按導線投資的7計算）B4099.637287（萬元）總的年運費為A+B2654.1（萬元）（3）方案7：電能損耗：=.=5566.5+33.5+7328.8+1256.9+2267.7+7907.1+8236.6=32579.1（MWA小時/每年）電能損耗折算成電費A：(按每度8分錢計算)A32579.10.082606.3（萬元）折舊費B：（按導線投資的7計算）B4679.797327.59（萬元）總的年運費為A+B2933.89（萬元）5.4 比較分析方案1和方案6、方案7在正常運行和故障情況下的電壓損耗都滿足要求，但是方案6的電壓損耗較小，供電質量較高。在投資上，方案7一次投資和年運費都較另兩種高，方案6的一次投資較方案1的高，但方案6的年運費較少，據補償年限法簡單計算方案6更合適。所以，方案6為最優方案。6 最優方案潮流計算6.1 正常運行時最大負荷情況首先算出各變電站的負荷損耗，得到各節點的最大潮流分布。由SSPL1-90000/220變壓器的參數： kW kW 可得：變電站1： 兩臺變壓器并聯，,變壓器損耗為：0.29j7.59（MVA）=0.09+j0.61（MVA）運算負荷為：同理變電站2運算負荷為：由SSPSL1-120000/220變壓器的參數： kW kW kW kW 變電站3：=0.25j2.40.04j6.020.29j8.24（MVA）0.25j2.40.1j2.140.35j4.54（MVA）0.25j2.4+0.15+j3.690.4j6.39（MVA） (MVA)80j38.41.04j19.1781.04j57.57（MVA）同理可求得：變電站4：95j45.61.15j23.996.15j69.5（MVA）變電站5：110j52.81.29j29.6111.29j82.4（MVA）其次，先算小環網：由發電廠B、變電站4、變電站5組成。從無功分點4處打開環網，計算潮流。0.008j0.026（MVA）(MVA)7.558j5.026111.29j82.4118.85j87.43(MVA)1.84j9.63（MVA）120.69j97.06（MVA）1.36j5.43（MVA）+88.6+j64.589.96j69.93（MVA）從發電廠經過變電站5算變電站4上的壓降：231.72（kV） 231.26（kV）從發電廠B直接算變電站4上的壓降： 234.16（kV）變電站2、發電廠A和發電廠B三個節點為兩端供電網，有功分點、無功分點均為2.從無功分點處打開兩端供電網，計算潮流。0.42j1.36（MVA）33.1j18.80.42j1.3633.52j20.16（MVA）從發電廠A算變電站2上的壓降： 236.36（kV）從發電廠B直接算變電站2上的壓降：0.72j2.35（MVA）57.28j32.60.72j2.3558j34.95（MVA）從發電廠B算變電站2上的壓降： 236.36（kV）計算無誤。同樣方法計算，變電站3、發電廠A和發電廠B為兩端供電網，從無功分點3處打開環網，計算潮流。0.3j0.99（MVA）28.8j20.50.3j0.9929.1j21.49（MVA）從發電廠A算變電站3上的壓降： 237.22（kV）從發電廠B直接算變電站3上的壓降：0.55j1.8（MVA）(MVA) 237.22（kV）線路A-1段：=1.79+j5.85（MVA）90.38j51.41.79j5.8592.17j57.25（MVA）從發電廠A算變電站1上的壓降： 232.9（kV）6.2 正常運行時最小負荷情況首先算出各變電站的負荷損耗，得到各節點的最大潮流分布。由SSPL1-90000/220變壓器的參數： kW kW 可得：變電站1： 兩臺變壓器并聯，,變壓器損耗為：0.26j6.74（MVA）=0.09+j0.61（MVA）運算負荷為：同理變電站2運算負荷為：由SSPSL1-120000/220變壓器的參數： kW kW kW kW 變電站3：0.25j2.40.04j5.90.29j8.3（MVA）0.25j2.40.28j5.70.53j8.1（MVA）0.25j2.40.14+j3.60.39j6（MVA）(MVA)75j46.50.91j15.1576.21j68.9（MVA）同理可求得：變電站4：70j43.40.99j17.470.99j60.8（MVA）變電站5：85j52.71.37j22.2=86.37j74.9（MVA）其次，先算小環網發電廠B、變電站4、變電站5從無功分點4處打開環網，計算潮流。0.003j0.01（MVA）(MVA)4.493j3.6186.37j74.990.863j78.51(MVA)1.22j6.3（MVA）92.083j84.81（MVA）0.87j3.5（MVA）+66.5+j57.267.37j60.7（MVA）從發電廠經過變電站5算變電站4上的壓降：233.1（kV） 232.8（kV）從發電廠B直接算變電站4上的壓降： 234.9（kV）變電站2、發電廠A和發電廠B三個節點為兩端供電網，從無功分點2處打開兩端供電網，計算潮流。0.28j0.93（MVA）25.74j18.170.28j0.9326.02j19.1（MVA）從發電廠A算變電站2上的壓降： 237.2（kV）從發電廠B直接算變電站2上的壓降：0.49j1.6（MVA）44.56j31.440.49j1.645.05j33.04（MVA）從發電廠B算變電站2上的壓降： 237.2（kV）計算無誤。同樣方法計算，變電站3、發電廠A和發電廠B為兩端供電網，從無功分點處打開環網，計算潮流。0.32j1.06（MVA）27.1j24.50.32j1.0627.42j25.56（MVA）從發電廠A算變電站3上的壓降： 237.6（kV）從發電廠B直接算變電站3上的壓降：0.27j0.87（MVA）(MVA) 237.6（kV）線路A-1段：=1.6+j5.2（MVA）80.29j56.951.6j5.281.89j62.15（MVA）從發電廠A算變電站1上的壓降： 234.7（kV）6.3 故障情況下的潮流計算（1）當B-5線路斷線時，電網的等值電路圖如下：線路45段的功率損耗為=1.8j5.9(MVA)所以流過線路45的負荷為(MVA)，流過線路B4的負荷為(MVA)228.5（kV） 225.8（kV）壓降百分數：在允許范圍之內。當B-4線路斷線時，電網的等值電路圖如下：線路45段的功率損耗為=1.34j4.4(MVA)所以流過線路45的負荷為(MVA)，流過線路B5的負荷為(MVA)226.4（kV） 220.6（kV）壓降百分數：在允許范圍之內。（2）當斷開A-2線路斷線時，電網的等值電路圖如下：=1.78j5.85(MVA)(MVA)233.2（kV）壓降百分數：在允許范圍之內。當斷開B-2線路斷線時，電網的等值電路圖如下：=3.1j10.1(MVA)(MVA)227.5（kV）壓降百分數：在允許范圍之內。（3）當斷開A-3線路斷線時，電網的等值電路圖如下：=1.3j4.3(MVA)(MVA)234.7（kV）壓降百分數：在允許范圍之內。當斷開B-3線路斷線時，電網的等值電路圖如下：=2.4j7.8(MVA)(MVA)227.9（kV）壓降百分數：在允許范圍之內。7 變壓器分接頭選擇7.1 變電站1站1為逆調壓，最大負荷時電壓不大于105UN，最小負荷時電壓不小于UN。變壓器的型號為SSPL1-90000/220，等值阻抗為變壓器最大負荷時的壓降： 逆調壓：最大負荷時低壓側母線要求實際電壓 變壓器最小負荷時的壓降：最小負荷時低壓側母線要求實際電壓 應選擇231的分接頭。校驗：最大負荷時低壓側的實際電壓為 最小負荷時低壓側的實際電壓為最大負荷時電壓偏移1.4%，最小負荷時電壓偏移2.6%都能滿足調壓要求。于是，該變壓器應選的分接頭電壓或變比為231/10.5。7.2 變電站2站2為常調壓，無論何種負荷情況下，電壓基本保持為一常數，為102105Un。變壓器最大負荷時的壓降： 常調壓：最大負荷時低壓側母線要求實際電壓 變壓器最小負荷時的壓降：最小負荷時低壓側母線要求實際電壓 應選擇231的分接頭。校驗：最大負荷時低壓側的實際電壓為 最小負荷時低壓側的實際電壓為 于是，該變壓器應選的分接頭電壓或變比為242/10.5。7.3 變電站3站3為順調壓，最大負荷時電壓不低于102.5UN，最小負荷時電壓不高于107.5UN。變壓器的型號為SSPSL1-120000/220，等值阻抗為三繞組變壓器等值電路如下圖所示：按給定條件求得的各繞組中電壓損耗如表7-1所示，歸算至高壓側電壓如表7-2所示。表7-1 各繞組電壓損耗（kV）負荷水平高壓繞組中壓繞組低壓繞組最大負荷19.53.96.7最小負荷13.33.65.9表7-2 各母線電壓（kV）負荷水平高壓母線中壓母線低壓母線最大負荷225.5202.1199.3最小負荷236.5208.6206.3根據低壓母線對調壓的要求，選擇高壓繞組的分接頭。最大負荷時電壓不低于102.5UN，即低壓母線電壓要求為10.25kV,從而最小負荷時，最小負荷時電壓不高于107.5UN。即低壓母線電壓要求不高于10.75kV,從而取它們的平均值,可選用220-2.5%，即214.5kV的分接頭。這時，低壓母線電壓最大負荷時，,最小負荷時，低壓母線電壓偏移:最大負荷時，；最小負荷時，選定高壓繞組的分接頭后即可選擇中壓繞組的分接頭。最大負荷時，電壓不低于102.5UN，即最大負荷時中壓母線電壓要求為35.875kV,從而，可得最小負荷時，電壓不高于107.5UN，即最小負荷時中壓母線電壓要求為37.625kV,從而，可得取它們的平均值,可選用35+25%，即38.5kV的分接頭。這時，低壓母線電壓：最大負荷時，,最小負荷時，低壓母線電壓偏移：最大負荷時，；最小負荷時，可見都能滿足調壓要求。于是，該變壓器應選的分接頭電壓或變比為214.5/38.5/10.5kV。7.4 變電站4站4為逆調壓，最大負荷時電壓不大于105UN，最小負荷時電壓不小于UN。同理，三繞組變壓器等值電路如下圖所示：按給定條件求得的各繞組中電壓損耗如表7-3所示，歸算至高壓側電壓如表7-4所示。表7-3 各繞組電壓損耗（kV）負荷水平高壓繞組中壓繞組低壓繞組最大負荷23.54.97.9最小負荷10.546.8表7-4 各母線電壓（kV）負荷水平高壓母線中壓母線低壓母線最大負荷231202.6199.6最小負荷220205.5202.7根據低壓母線對調壓的要求，選擇高壓繞組的分接頭。最大負荷時電壓不大于105UN，即低壓母線電壓要求為10.5kV,從而最小負荷時，最小負荷時電壓不小于UN。即低壓母線電壓要求不小于10kV,從而取它們的平均值,可選用220-2.5%，即214.5kV的分接頭。這時，低壓母線電壓:最大負荷時，,最小負荷時，低壓母線電壓偏