目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"一、 方案編制依據 I\o"CurrentDocument"二、 工程概況 0\o"CurrentDocument"三、 塔吊布置及選型 0\o"CurrentDocument"四、 塔吊基礎的確定 2\o"CurrentDocument"五、 樁基礎要求 2\o"CurrentDocument"六、 塔吊基礎與地下室底板的連接處理方法 2塔吊樁基礎計算書 2\o"CurrentDocument"1、 參數信息 2\o"CurrentDocument"2、 樁基承載力驗算 3\o"CurrentDocument"3、 樁基承臺抗沖切驗算 4\o"CurrentDocument"4、 樁基承臺抗剪切驗算 6\o"CurrentDocument"5、 抗傾覆驗算 7\o"CurrentDocument"6、 基礎配筋設計 7一、方案編制依據1、由業主提供的地質勘察報告及施工圖紙；2、《建筑施工手冊》(中國建筑工業出版社出版)；3、 《筑樁基技術規范JGJ94-94》；4、 《砼結構設計規范》(GBJ50010-2002)；5、 塔吊廠家提供的塔吊使用說明書；二、工程概況本項目位于廣東省佛山市南海區桂城61、62街區。包括9棟、11棟、13棟、15棟、17棟、16棟、18棟超高層及其地庫土建工程、幼兒園以及商業2座土建工程。地下2層，地上1-44層,總建筑面積約21萬平方米，其中地上建筑面積約18萬平方米，地下建筑面積約3萬平方米。建筑高度為6.00-137.53米。三、塔吊布置及選型在滿足本工程施工需要的前提下，為了合理利用資源，根據我單位施工總體部署及施工總平面布置要求，本工程擬投入5臺QTZ80自升塔式起重機，位置情況如下：16、18棟南側布置塔吊1臺，為1#塔吊；工作半徑55m；地庫布置塔吊1臺，為2#塔吊，工作半徑55m；15、17棟南側布置塔吊1臺，為3#塔吊；工作半徑50m；9、11、13棟西側和南面各布置塔吊1臺，為4#、5#塔吊；4#塔吊工作半徑50m，5#塔吊工作半徑55m；根據塔吊安全運行要求需考慮塔吊的相互讓行及防碰撞等措施。塔吊的工作范圍及示意圖詳見附圖，塔吊附著于各棟結構，詳細定位圖如下。\底「誹15、17棟塔吊基礎定位圖塔吊雀礎樁D=沁注樁訕1）Y-\底「誹15、17棟塔吊基礎定位圖塔吊雀礎樁D=沁注樁訕1）Y-?—&-9/11/13棟西面塔吊基礎定位圖9/11/13棟南面塔吊基礎定位圖根據工程的建筑特點以及塔吊的附著要求，5臺塔吊均需要設置于地下車庫范圍以內（即塔吊基礎在建筑物范圍內，且標準節須穿過地下室頂板）。故塔吊的定位滿足以下幾點原則：1、 塔吊基礎不跨后澆帶，若確實無法避開后澆帶，需經與設計院協調同意后方能調整后澆帶位置。2、 塔吊基礎頂面標高不得低于底板面標高以避免基礎預埋件處積水。3、 塔吊基礎應盡量避開電梯井、集水井及地下剪力墻等特殊部位；如情況特殊確實無法避開地下室承臺、集水井或剪力墻，應征得業主同意后進行調整。4、由于塔吊要穿過地下室頂板，故應盡量考慮避開附近覆土荷載及行車影響。5、盡量滿足塔吊附墻與結構邊緣距離和張角要求，方便安拆，詳見塔吊安拆方案。四、塔吊基礎的確定按照塔吊廠家提供的塔吊使用說明書，QTZ80型塔吊基礎選用5000X5000X1500mm，塔吊的自由高度為48米。根據塔吊說明書所提供的數據顯示所需要的地基承載力設計值需200KN/m2（即為200Kpa/m2）。根據本工程地質勘察報告顯示，設計標高處處于粉砂和淤泥質土層，該地層承載力特征值約為50KN/m2<200KN/m2，地基承載力無法滿足塔吊天然基礎的安裝要求，且各塔吊基礎位置處地下土層強風化巖層均在現有基坑底標高12m以下，故本工程擬將塔吊基礎設計成樁基,樁基選用與本工程基礎樁ZH1做法相同的4根D=800旋挖擴底灌注樁，單樁設計豎向承載力為3720KN。旋挖擴底灌注樁的施工方法完全按樁基施工的要求進行，要求入巖層。五、 樁基礎要求1、 塔基承臺尺寸為5000X5000X1500mm。2、 樁基承臺砼等級為C35，鋼筋選用II級，fy=300N/mm2，具體配筋見計算書。3、 樁基承臺構造要求：承臺最小寬度不應小于5000mm，承臺邊緣至樁中心的距離不宜小于樁的直徑（詳見建筑樁基技術規范JGJ94-94）。六、 塔吊基礎與地下室底板的連接處理方法由于塔吊基礎標高同地下室底板面標高，塔吊塔身穿過地下室頂板，鑒于塔吊基礎承臺先于周圍地下室底板施工，底板底面筋預先插于塔吊基礎承臺，伸出長度不得少于500mm。為防止塔吊承臺與底板間的施工縫滲水，在承臺側的地下室底板厚度范圍內中心位置處預埋300mmX3mm厚止水鋼板，塔吊穿頂板處鋼筋斷開，并保證同一截面斷開的鋼筋數量不超過50%，斷開鋼筋向上翻起，不宜割斷后重焊。塔吊樁基礎計算書1、參數信息塔吊型號:QTZ80（TC6013-6）自重（包括壓重）F1=1180kN最大起重力矩F2=80.00kN塔吊傾覆力距M=2695kN.m最大扭距：Mn=402kN.m塔吊起重高度H=180.00m塔身寬度B=1.80m混凝土強度:C35承臺邊長Lc=5.00m樁直徑d=0.5m樁間距a=3.4m承臺厚度Hc=1.50m2、樁基承載力驗算本工程單樁承載力為3721,由塔吊安裝說明書知相關參數如下：塔基尺寸：5000X5000X1500mm塔身垂直集中荷載：F=68.45tmax基礎自重：G=2.5X5X5X1.5=93.75t最大傾覆力矩M=269.5t?mmax塔身承受最大扭矩Mmax=40.21?m根據《建筑樁基技術規范》(JGJ94-94)第5.1.1.1條偏心豎向力作用下樁頂作用力公式進行計算。受力圖示如下：塔吊基礎所受最大剪力：塔吊集中荷載產生跨中最大彎矩:承臺自重均布荷載產生跨中最大彎矩:承臺跨中最不利狀況下最大彎矩:，滿足!其中n 單樁個數，n=4；F——作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1345.01kN；G 樁基承臺的自重；Mx,My——承臺底面的彎矩設計值，取最不利狀況下最大彎矩3004.765KN；xi,yi 單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.7m；Nmax 單樁樁頂豎向力設計值(kN)；故塔吊樁基滿足承載力要求！3、樁基承臺抗沖切驗算根據《建筑樁基技術規范》(JGJ94-94)5.6.6.3條，對于柱下矩形獨立承臺受柱沖切的承載力按下列公式計算：計算簡圖如下:I*■?RX甲J■:「I*■?RX甲J■:「匚?■I"?ncsiD當承臺高為1.5m時沖切角為75°,鋼筋保護層厚50mm。則沖跨a=a=517mm，h=b=1800mm,有效高度h=1400mm,ox oy cc o入二入二a/h=517/1400=0.37;ox oyoxoIox= oy=0.84/入+0.2=0.84/(0.37+0.2)=1.474。”=1.0(按地基基礎設計規范要求)，F]=F=684.5KN；C35混凝土，取J=1.57N/mm2，-=16.7N/mm2由驗算式： 1 得684.5KNW2X[1.474X(1.8+0.517)+1.474X(1.8+0.517)]X1570X1.4=30068.64KN,滿足要求！本工程塔吊基礎采用四樁承臺，對其受角樁沖切的承載力按下式進行驗算:_2SJ,F=F=684.5KN，取_2SJ,F=F=684.5KN，取—1.0,1_2LJa二a=517mm，有效高度h=1400mm,入二入二a/h=517/1400=0.37

lx1y o 1x 1y1xo」=Fl=1.082m;=0.84X(1.082+0.517/2)X2X1570X1.4=8563.23KN〉661KN,滿足要求!4、樁基承臺抗剪切驗算產J產J廠■:.盧r:一一：7剪切破壞面為通過柱邊和樁邊連線形成的斜截面。根據《建筑樁基技術規范》（JGJ94-94）第5.6.8.2條斜截面受剪承載力驗算公式進行計5、抗傾覆驗算根據QTZ80型自升式塔吊使用說明書，塔身傳至承臺傾覆力矩為Mmax=2695KN?m為防止塔吊傾覆，在不考慮抗拔力條件下須滿足下式：」丨；滿足!滿足!6、基礎配筋設計由于-二匕=0.8；I=F=684.5KN,Mx= | =My=_I=684.5X0.8=547.6KN.m=5.476X108N.mm,配筋面積計算，公式如下：依據《混凝土結構設計規范》GB50010-2002巴二1-劈巴二1-劈24= 式中01 系數，混凝土強度不超過C50時，Q1取為1.0,fc 混凝土抗壓強度設計值，==16.7N/mm2；

fy 普通鋼筋的抗拉，抗壓強度設計值，fy=300；h0——基礎的計算有效高度，h°=1400。A—縱向鋼筋的截面面積；經過計算得:QS二5.476X108/(1.00X16.7X3.4X103X14002)=0.005<=1—(1—2X0.005)0.5=0.06rs=1-0.06/2=0.47As=5.476X108/(0.47X1400X300)=2774.06mm2配筋率為p二As/bh=0.03%。由于P=0.02%Vpmin=0.21%若Pmin=0.21%，則Asmin=13650mm2基礎鋼筋取①25，則n=13650/490.6=27.8(根)，取30根。上層橫向排列3025間距為(5000-50)/(30—1)=172.2mm，取150mm上層橫向排列3025TOC\o"