鐵水預(yù)處理脫硫合理工藝方案的研發(fā)上個(gè)世紀(jì)70年以代以前鐵水預(yù)處理脫硫過(guò)程主要以利用非鎂脫硫劑為基礎(chǔ)，如石灰粉，電石粉，蘇打灰及這些物料的不同混合物。這些方法的工業(yè)應(yīng)用顯露出一系列缺點(diǎn)，主要有：1、脫硫劑耗量大（6-20kg/t鐵）；2、生成渣量大（直達(dá)10-40kg/t鐵）；3、新生成渣裹鐵造成鐵損大（平均裹鐵量為渣量的45%）；4、深脫硫的可能性有限；5、脫硫過(guò)程長(zhǎng)（通常大于10分鐘）；6、脫硫結(jié)果不夠穩(wěn)定；7、對(duì)生態(tài)及水域的負(fù)面影響大；8、工業(yè)規(guī)模脫硫費(fèi)用大。以上所述正是各國(guó)冶金工作者積極尋找更為完善的鐵水預(yù)處理脫硫方法的原因。在60年代，當(dāng)烏克蘭科學(xué)院鋼鐵研究院、沃倫諾娃Н.А.教授、舍甫欽克А.ф.先生和亞速鋼廠[1-4]專家們實(shí)現(xiàn)了“采用高爐包經(jīng)潛入式耐火噴槍可調(diào)控地噴入松散鎂劑的鐵水脫硫工藝方法”后，烏克蘭的冶金工作者找到了革命性的解決方法。當(dāng)時(shí)是把鎂與石灰粉混合送入鐵水的，鎂在混合物中的含量為5-50%不等，既試驗(yàn)了噴吹預(yù)先混合好的“鎂—石灰粉”的混合噴吹方法，也試驗(yàn)了同時(shí)從各自噴吹罐噴出鎂和石灰粉然后在輸送管路中混合的復(fù)合噴吹方法。研究中沒(méi)有確定混合物制備方法對(duì)脫硫效果的影響，在工業(yè)實(shí)施中把“混合噴吹法”作為較為可靠和較為節(jié)省的方法加以采用。按該工藝于1969-1971年在烏克蘭各鋼廠（亞速鋼廠，伊里奇鋼廠，扎波羅熱鋼廠）建立并投產(chǎn)使用3個(gè)脫硫站，在80-140t鐵水包中噴吹含鎂粉狀混合物。混合物是直接在現(xiàn)場(chǎng)在專門的空氣混料器中制備的。這是世界上第一批用鎂脫硫的工業(yè)項(xiàng)目[6]，每個(gè)站年處理量為80萬(wàn)～220萬(wàn)噸鐵水。硫基本降至0.003～0.010%。其它國(guó)家開(kāi)始應(yīng)用噴吹含鎂混合物的脫硫方法已經(jīng)是15～25年之后的事了。國(guó)外實(shí)踐的區(qū)別只在于在鎂和石灰（或碳化鈣）的噴吹原理圖中配備了現(xiàn)代化的參數(shù)監(jiān)控系統(tǒng)。從圖1可見(jiàn)，復(fù)吹脫硫站相當(dāng)龐大和復(fù)雜。鎂粉和添加物粉先是進(jìn)入槽罐車1和2，由此轉(zhuǎn)裝入貯倉(cāng)3和4，再由貯倉(cāng)靠專門的中間罐5和6把鎂和石灰（或碳化鈣）加壓裝入噴吹罐7和8，然后再?gòu)倪@里噴吹到鐵水中。物料攪拌是在接通至噴槍的管路中完成的，混合物的組成取決于鎂和石灰（碳化鈣）的給料強(qiáng)度。“復(fù)合噴吹”工藝脫硫站工作時(shí)采用的切削鎂粉，含有＜10μm易爆細(xì)粒級(jí)，因此，脫硫設(shè)備及脫硫站各組成部分的制作應(yīng)保證為防爆型的。如在混合物中使用了受潮時(shí)會(huì)析出乙炔的碳化鈣，則這一要求更為嚴(yán)格和涉及面更寬。在1969-1972年間，對(duì)噴吹粉狀含鎂混合物的鐵水脫硫方法進(jìn)行了廣泛和深入的研究，并在烏克蘭一系列鋼廠進(jìn)行了工業(yè)檢驗(yàn)，證明了往鎂中添加的CaO,CaC2，實(shí)際上不參加脫硫過(guò)程，而只是使鎂鈍化和保證了鎂從噴槍通道進(jìn)入鐵水過(guò)程的穩(wěn)定性。圖1.鎂粉與石灰（碳化鈣）復(fù)合噴吹一個(gè)脫硫站原理圖。1、石灰粉槽罐車；2、鎂劑槽罐車；3、石灰粉貯倉(cāng)；4、鎂劑貯倉(cāng)；5、石灰粉中間罐；6、鎂劑中間罐；7、鎂劑噴吹罐；8、石灰粉噴吹罐；9、石灰粉收塵器；10、鎂劑收塵器；11、噴槍；12、處理室；13、鐵水包；14、扒渣機(jī)；15、渣斗。鐵水中的這些添加物（與鎂混合的）使鎂與鐵水之間換質(zhì)換熱過(guò)程的條件變差，此外，鎂還與碳酸鹽（欠燒石灰）、水份和氫氧化鈣等發(fā)生反應(yīng)造成不合理?yè)p耗。總之，“混吹”和“復(fù)合吹”含鎂粉料的鐵水脫硫方法伴有下列缺點(diǎn)[4-7]：1、鎂利用率低（20-50%）；2、必須使用不只一種脫硫劑；3、增加鎂單耗（1.3-1.5倍）；4、脫硫劑耗量大（3-4kg/t鐵）；5、鐵水包中新生渣量大（達(dá)6-10kg/t鐵）；6、隨渣裹鐵損失大（2.5-4.5kg/t鐵）；7、脫硫結(jié)果不夠穩(wěn)定；8、包內(nèi)鐵水重量小于80～100t及鐵水熔池深度小于1.8～2.0m時(shí)，脫硫困難；9、鐵水脫硫裝置及設(shè)備流程復(fù)雜，設(shè)備量大，基建投資大；10、在實(shí)際工業(yè)條件下計(jì)量和控制系統(tǒng)不夠可靠；11、設(shè)備和裝置的構(gòu)造型式有防火防爆的特殊要求；12、運(yùn)行費(fèi)用高。圖2.單獨(dú)噴吹籽粒狀或顆粒化鎂的鐵水脫硫站原理圖1、鐵水包；2、排煙罩；3、噴槍；4、噴槍架；5、輸鎂管路；6、鎂集裝袋；7、計(jì)量罐。以上原因成為人們更為積極地探尋和研究不帶惰性添加物而單獨(dú)噴鎂脫硫的爐外處理方法（即最簡(jiǎn)單的噴吹工藝）的理由（圖2）。在研發(fā)過(guò)程中，烏克蘭科學(xué)院鋼鐵研究院（第聶泊彼得洛夫斯克市）和鈦設(shè)計(jì)院（扎波羅熱市）解決了一系列新的、原則上有別于已知和當(dāng)時(shí)采用的工藝技術(shù)課題，主要包括：1、向鐵水中噴鎂時(shí)不帶鈍化劑、貧化劑及其它類型添加劑；2、噴入的脫硫劑是籽粒狀或顆粒化鎂（或鎂合金），顆粒組成0.5-1.6mm直徑，不含＜0.1mm的易爆粒級(jí)，具有良好的流動(dòng)性和松散性，不需要流態(tài)化；3、噴吹是在非氧化的中性氣流中進(jìn)行，鎂在氣流中濃度為大于15kg/m3，從而保證鎂在質(zhì)量交換區(qū)域有足夠高分壓力；4、鎂的噴吹是可控制、能調(diào)節(jié)和均勻地進(jìn)行，并且保證實(shí)際計(jì)量與設(shè)定計(jì)量公差不大于0.5%，而實(shí)際給鎂強(qiáng)度（單位時(shí)間，包括瞬間給鎂量）與設(shè)定強(qiáng)度之差不大于2%；5、保證了所有被吹入的鎂在鐵水包底部分散汽化的條件，繼而快速溶解（有80%噴入的鎂）在待處理的鐵水中；6、保證了排除硫從渣中返回鐵水的條件，包括脫硫鐵水中硫含量為≤0.001-0.002%時(shí)也是如此，必要時(shí)（個(gè)別情況下）可對(duì)包頂渣理化性能做些調(diào)整；7、可自動(dòng)化完成操作和保持設(shè)定的參數(shù)；8、脫硫劑、材料和載能介質(zhì)的單耗以及脫硫費(fèi)用都是最低的（和其它類似方法比較）。根據(jù)包中熔池深度，熔體溫度，鐵水重量，初始和終點(diǎn)硫量等處理?xiàng)l件的差異，噴鎂可以有以下兩種方案（圖3）：—采用出口處帶汽化室的潛入式噴槍（在噴槍通道中料流速度小于30米/秒時(shí)）；采用出口處不帶汽化室的潛入式噴槍，但噴槍堵頭必須有專門的結(jié)構(gòu)和采用專門的噴吹制度。圖3.籽粒狀（或顆粒化）鎂噴入鐵水包示意圖。a—采用出口處帶汽化室的噴槍（包內(nèi)熔池深度＜2.6～2.7m）；b—采用不帶汽化室的噴槍（包內(nèi)熔池深度＞2.7～2.8m）。ab在1972-1973年間，在部分完成上述要求和采用帶汽化室噴槍的條件下，亞速鋼廠，扎波羅熱鋼廠及伊里奇鋼廠的脫硫站進(jìn)行了重新裝備并轉(zhuǎn)入到只用顆粒鎂作業(yè)[4，6]。這一改造降低了脫硫劑耗量，提高了鎂的利用率，降低了處理?yè)p失，提高了處理能力，降減低了脫硫成本[4、5]。取得的巨大積極成果成為在烏克蘭、俄羅斯和芬蘭等國(guó)鋼鐵企業(yè)（計(jì)有亞速鋼廠，克里沃羅格鋼廠，自由之鷹鋼廠，拉赫斯基冶煉廠，НЛМК廠等）建造新的高產(chǎn)能顆粒鎂鐵水脫硫站并使之投入運(yùn)行的基礎(chǔ)。隨后，2002年～2008年間，在中國(guó)幾家先采用混吹后改為單吹顆粒鎂的鋼鐵企業(yè)也獲得了同樣的效果。至2008年年中，中國(guó)有37家工廠建立并投產(chǎn)了56套使用帶汽化室噴槍或不帶汽化室的有專門的堵頭噴吹籽粒狀或顆粒化鎂劑的鐵水脫硫和扒渣系統(tǒng)，其硫含量降至0.002-0.010%。一系列鋼廠工業(yè)噴吹的平均指標(biāo)見(jiàn)表1，從中看出，在鎂單耗為0.33-0.63kg/t鐵的情況下，鐵水中硫含量平均從0.027-0.040%降至0.002-0.008%，鐵水包中初始渣量為鐵水重量的1.0-5.0%。處理前不需扒渣，鐵水脫硫率為76-93%。武鋼一煉、太鋼二鋼南區(qū)、湘鋼二煉等包中鐵水重量不足120t的廠家，絕大部分鐵水有特定用途，采用顆粒鎂深度脫硫，保證了硫含量降至0.001-0.002%。這些廠的給鎂強(qiáng)度在6-10kg/min之間變化，給鎂的可控制性和平穩(wěn)性保證了鐵水包的滿裝率—包內(nèi)自由空間高度只有0.3m左右。在鐵水包平均容量為75-120t，采用帶汽化室的噴槍噴吹顆粒鎂的情況下，鎂單耗與鐵水中初始硫和終點(diǎn)硫之間的關(guān)系見(jiàn)圖4，從圖4可見(jiàn)，鐵水除硫要消耗的鎂量是相當(dāng)少的，這是因?yàn)殒V的利用率高及與硫結(jié)合的鎂耗小（見(jiàn)表1）。該噴吹工藝用于小容量鐵水包（小于65t鐵水）時(shí)須采用另外的處理參數(shù)，給鎂強(qiáng)度通常不超過(guò)7kg/min。圖4.采用75-120t鐵水包和帶汽化室噴槍吹煉鐵水時(shí)，鎂單耗（qmg）與鐵水中初始硫量（[S]исх）之間的關(guān)系。曲線旁數(shù)字——鐵水終點(diǎn)硫量。

表1中國(guó)一系列鋼廠采用烏克蘭工藝用帶汽化室噴槍噴吹顆粒鎂（或籽粒狀鎂）為鐵水脫硫時(shí)的工業(yè)生產(chǎn)平均指標(biāo)和參數(shù)。鎂對(duì)硫的利用率企業(yè)簡(jiǎn)稱年處理量百萬(wàn)噸/包內(nèi)鐵水量t初始溫度С渣量（包內(nèi)鐵水重量%）鎂單耗Kg/t鐵硫%脫硫率%鎂對(duì)硫的耗量,kg/kg,%初始終點(diǎn)合計(jì)(Ст.D)脫硫比率(D)*武鋼一煉鋼1#站2,4100–1101180–14001,500,530,0380,0039117,31,5150武鋼一煉鋼2#站2,410712601,560,520,0290,0029317,91,9241太鋼二煉鋼3#站1,2801270–13901,620,630,0390,0039014,32,0738天津鋼鐵公司1,0961305–13901,870,520,0400,0068516,31,5350杭州鋼廠2,6801250–13605,00,330,0290,0077623,11,5051湘潭一煉鋼2,11261280–13601,320,400,0270,0058220,51,8142柳州二煉鋼2,31021290–13601,00,350,0270,00588123,21,7544淮安鋼廠2,6871260–14201,760,440,0390,0088119,81,6454國(guó)豐新鋼廠2,81191320–13901,200,410,0290,0067919,31,8043總體平均數(shù)據(jù)**80–1261001180–142013151,00–5,001,870,35–0,630,450,027–0,0400,0330,002–0,0080,00576–938414,3–23,219,11,50–2,071,7238–5446]*D–脫硫比率，為每0.1kgmg/t的單位脫硫率。**–分子為平均值的變化范圍，分母—所有脫硫站的平均值。

帶汽化室的噴槍在亞速鋼廠350t大容量轉(zhuǎn)爐鐵水包脫硫時(shí)進(jìn)行過(guò)檢驗(yàn)。在新的條件下（下槍深度3-3.6m）該工藝的工業(yè)檢驗(yàn)說(shuō)明，在載氣（氮?dú)狻鍤猓?0-100Nm3/h，系統(tǒng)壓力0.6MPa，給鎂強(qiáng)度高達(dá)13-14kg/min時(shí)，保證了將鎂穩(wěn)定地送入鐵水中。盡管鐵水中初硫相對(duì)不高（各次試驗(yàn)的平均值為0.015%）和鎂料單耗較少（0.14kg/t鐵），硫卻被降至0.001-0.006%，平均達(dá)0.005%，鎂對(duì)硫的耗量（β）為1.75kg/kg，每0.1kgmg/t的單位脫硫比率D達(dá)到34%，總脫硫率為（CtD）90%。采用大容量鐵水包（熔池深度大于2.8m）用帶汽化室的噴槍噴鎂時(shí)，雖然效率很高，但也發(fā)現(xiàn)了該條件下的一些負(fù)面現(xiàn)象，比如，在許多情況下觀察到鎂在汽化室內(nèi)汽化不充分，因此不得不降低給鎂強(qiáng)度。由于每包鐵水使用鎂量增加，汽化室內(nèi)的壓力很高，在導(dǎo)鎂深度大于2.8m的情況下鎂的汽化強(qiáng)度較低，使汽化室內(nèi)腔壁結(jié)疤加劇，最后導(dǎo)致脫硫站的工作能力和處理能力下降。發(fā)現(xiàn)的這些不足成為我們研發(fā)深熔池情況下的新工藝及噴吹鎂系統(tǒng)的依據(jù)。與熔池深偵度小于2椒.5m時(shí)園鐵水精煉泥條件（噴憐吹料流速邪度通常不貌足30-屯40m/艙秒，鎂的惱加熱、熔點(diǎn)化和汽化漆過(guò)程在其粥直接接觸白鐵水之前朗完成），亂用于深熔茄池大鐵水絨包的新工蓋藝方法定災(zāi)向?yàn)椋喝ブ鞒龂姌屍窕遥霰拇罅狭魉偬龋瑢⑺{有熱量交奔換和質(zhì)量上交換過(guò)程鎮(zhèn)轉(zhuǎn)入到鐵恢水中進(jìn)行叨，建立更矩為發(fā)育的恰反應(yīng)區(qū)域涉以改善噴煉入的含鎂餡兩相流與屬鐵水之間娘的熱交換愁和質(zhì)量交詠換。包括“戲冷”“召熱”模膊型試驗(yàn)火在內(nèi)的柱大量綜拖合性研完究探索鴉工作使壞得成功貪開(kāi)發(fā)出康通過(guò)不見(jiàn)帶汽化劇室的噴突槍向大殺容量鐵歌水包中摔可靠而租節(jié)省地漁噴吹細(xì)頁(yè)散鎂料幸（不帶或鈍化添軍加劑）律這樣一稠種過(guò)程輩的工藝退細(xì)節(jié)和批設(shè)備型沫式。噴獸吹計(jì)量吃系統(tǒng)的粉氣體動(dòng)腰力學(xué)參攤數(shù)可保叼證在小馳于13參0Nm斑3/h托的載氣芝流量下嫌把鎂劑陶穩(wěn)定地濾噴送到割深達(dá)4駱m的鐵雹水中。寇在保證映脫硫比著率D約短30%紡（每0毫.1k吃gmg云/t）淘情況下獻(xiàn)，鎂對(duì)裳硫的耗限量β平企均為1襪.5k插g/k帥g。過(guò)書(shū)程保證點(diǎn)了終點(diǎn)辰硫設(shè)定仗目標(biāo)，蟲(chóng)包括0筑.01柳0%、箱0.0拜05%歲、0.選002倘%和0芽.00澇1%。持采用不肯帶汽化察室的新之結(jié)構(gòu)噴長(zhǎng)槍在大滅型鐵水閥包中脫較硫時(shí)的組鎂單耗怕見(jiàn)圖5儉。把圖碎4和圖出5的數(shù)殼據(jù)加以間對(duì)比可土以看出致，圖5、摩用不帶野汽化室被的專門箱結(jié)構(gòu)噴舍槍向1愁30—律140恐t以上陸鐵水包鄉(xiāng)豐噴吹鎂彎脫硫時(shí)橫鎂單耗艦與鐵水再中初始皂硫量(連[S]исх)之間的滑關(guān)系曲線拘。曲線旁數(shù)支字為鐵水北終硫量。后者（往卡大型鐵水通包中噴鎂找）需求的奧鎂單耗更云低一些，穴也就是說(shuō)肅，新的噴奔鎂工藝用姐大型鐵水轟包精煉脫沖硫情況下聰，也把鎂犁脫硫劑（酬不含添加遷物СаО酷和С咬аС2）心的優(yōu)良和服優(yōu)先特性糖充分體現(xiàn)住了出來(lái)。采用不帶演汽化室的亡噴槍噴吹壁鎂的鐵水普脫硫工藝豈已被中國(guó)捏一系列鋼鴉鐵企業(yè)所斬掌握，現(xiàn)餓又推向歐頁(yè)亞許多冶亮金企業(yè)，緣瑞適用于1敬35-3桑50噸的士鐵水包。慘表2列出慌了中國(guó)一新系列冶金墊企業(yè)采用披新工藝用象不帶汽化訂室的噴槍衫向大型轉(zhuǎn)疏爐鐵水包篇單吹顆粒萍鎂的平均增指標(biāo)，從假表中可見(jiàn)障，在鎂耗悔不大的情骨況下，保呼證了足夠樣的脫硫效裕果，包括象，所有處份理爐次硫壩量平均降從至0.0街03%，軌而對(duì)于個(gè)耳別的鋼種泄則降到0物.001游%—0.笑002%揮。平均脫荒硫率為8虹1%，脫夫硫比率D稀-22.騰1%。某辱些脫硫站鳥(niǎo)在包內(nèi)自恥由空間高軋度為0.辭2-0.頓3m情況奪下，給鎂碰強(qiáng)度在7相-13k射g/mi淹n之間變撓化。噴吹器鎂期間的兼溫降平均伍4-5℃役，在平均旗終硫0.撞006%慨的條件下津，保證了紫硫?qū)︽V的軋利用率5勁2%，而羽總利用率拘為87%探。這對(duì)于荷日常工業(yè)村生產(chǎn)來(lái)說(shuō)將已是相當(dāng)時(shí)高的噴吹盼指標(biāo)。在工業(yè)規(guī)宮模掌握“侍用大型轉(zhuǎn)參爐鐵水包般單吹顆粒則鎂為鐵水柏脫硫的新船工藝方法閑”過(guò)程中裂，除看到駱與其它脫姐硫工藝相炭比有一系族列的優(yōu)點(diǎn)民外，也發(fā)震現(xiàn)了不盡扯完善之處泡—噴鎂強(qiáng)爬度時(shí)常受庭限于13秤-15k才g/mi羊n，超過(guò)換這一強(qiáng)度背時(shí)，吹煉北過(guò)程便太射過(guò)活躍，淹噴槍承受算的動(dòng)負(fù)荷今隨之增大鋪且時(shí)有鐵害水濺出。傳我們的研程究表明，叢這些不如競(jìng)意過(guò)程的正基本原因厭是噴吹方層法和噴吹孫系統(tǒng)的合摩理性不夠羊。已完成派的系統(tǒng)雖菠然保證了吳將鎂穩(wěn)定捆地導(dǎo)入到左鐵水中，潤(rùn)但未能使雅吹入的含冤鎂兩相流暮達(dá)在鐵水犧熔池中合司理的分散著開(kāi)。噴槍截插入鐵水閥越淺，鐵忠水量越少晴，上述不黎良效應(yīng)越既嚴(yán)重。為了消除彎已發(fā)現(xiàn)的君不足，對(duì)斤所噴吹的朵含鎂料流敬進(jìn)入鐵水警前和處在逐鐵水中的罷合理處置題條件及處胸理方式進(jìn)貴行了廣泛初的研究和營(yíng)探索。結(jié)射果研制成其功并且掌定握了更為亮合理的噴學(xué)鎂工藝，銳供鎂噴注漢系統(tǒng)既保紀(jì)證了氣—討鎂料流在種冷狀態(tài)下強(qiáng)（導(dǎo)入鐵軍水前）的磁轉(zhuǎn)化，也螺保證了料順流在質(zhì)量途交換反應(yīng)熔區(qū)（從噴邁槍射出后偽）更好的蜻分布。顆粒鎂徹鐵水脫俗硫方法羅改進(jìn)后椒主要工爬業(yè)參數(shù)魯和指標(biāo)體如下：包內(nèi)鐵水離重量，t滲—城無(wú)限制包內(nèi)自暈由空間少高度，婆m軋—直到略0.2高～0.考3鐵水溫度望，℃日—傻無(wú)限制表2中國(guó)一系樣列鋼廠采魔用烏克蘭您工藝經(jīng)不質(zhì)帶汽化室容的專用噴懼槍向轉(zhuǎn)爐億鐵水包內(nèi)仆噴吹顆粒儲(chǔ)鎂處理鐵沖水的工業(yè)孫平均指標(biāo)節(jié)和參數(shù)鋼廠名稱年處理量百萬(wàn)t包內(nèi)鐵水重量t初始溫度℃包內(nèi)初始渣量（鐵水重量%）鎂單耗kg/t鐵水硫含量，%脫硫率，%鎂對(duì)硫的耗量,kg/kg鎂對(duì)硫的利用率KSMg,%前硫后硫總脫硫率(Ст.D)脫硫比率(D)首鋼一鋼2,81951290–14001,350,250,0270,0077429,21,2660唐鋼一鋼3,01551250–13501,800,360,0410,0107421,31,2562太鋼新廠2,11601300–13501,410,320,0260,0067722,51,7046首鋼遷安6,01951210–13501,250,360,0320,0068122,61,3955武漢三鋼3,82651260–13802,060,360,0230,0038724,11,7842沙鋼宏發(fā)3,81801260–14200,760,320,0180,0038326,12,1336包頭一鋼2,2961220–13701,600,500,0420,0058917,21,4652總數(shù)平均96–2651771210–142013280,76–2,061,460,25–0,500,350,018–0,0420,0310,003–0,0100,0068122,11,4852*脫習(xí)硫比率（怨單位脫硫甩率）—噴齡入的鎂劑蕩每0.1脊kg分?jǐn)倰甑拿摿蚵时牎?*百分子嫌—平某均值變真化范圍舉，分母挨—福所有脫倍硫站平越均。用大容夠量轉(zhuǎn)爐嚼鐵水包圾脫硫時(shí)停烏克蘭擺—戴斯督瑪克噴雀吹顆粒醋鎂新工逝藝與E絞SM公產(chǎn)司復(fù)合捧噴吹Mg+足CaO工藝的枕指標(biāo)對(duì)遵比指標(biāo)，參數(shù)通鋼和中國(guó)其它鋼廠“烏克蘭—戴斯瑪克”工藝俄羅斯切列波韋茨北方鋼廠復(fù)合噴吹Mg+CaOESM公司工藝1包內(nèi)鐵水重量，t150–320300–3202硫含量，%：-處理前0,0200,020-處理后0,0020,0023噴鎂強(qiáng)度，kg/min10–2613–254鎂耗-單耗，kg/t鐵水0,310,49-總耗，kg/包46–99147–1575石灰（優(yōu)質(zhì)石灰粉）消耗不采用-單耗，kg/t鐵水不采用1,55-總耗，kg/包465–4966噴吹時(shí)長(zhǎng)，min3–56,57溫降，℃56,728脫硫劑對(duì)硫耗量kg/kg-鎂1,753,11-優(yōu)質(zhì)細(xì)石灰不采用8,619包內(nèi)補(bǔ)充生渣量-比渣量，kg/t鐵水0,624,08-總渣量，kg/包93–1981224–130610隨生成補(bǔ)充渣鐵損，kg/t鐵0,281,8411鎂對(duì)硫利用率，%442812脫硫率，%-總脫硫率9090-單位脫硫率（每0.1kgmg/t）29,018,4包內(nèi)初始弊渣量趨—心隨用戶方農(nóng)條件鐵水初始斤硫量，仿%煎—無(wú)客限制脫硫后硫德含量擔(dān)保蝦值，%遭—援用戶規(guī)定顆的任意值詢，直至0呼.001載氣耗煌量，N疲m3/吼h弱—臂小于溪110供氣管雜路中載停氣壓力適，Mp派a痕—喇0.是7～0故.8表4采用大型秀轉(zhuǎn)爐鐵水漢包脫硫時(shí)翻烏克蘭—籍戴斯瑪克甘噴吹顆粒掙鎂新工藝手與''Pol虜ysi在us-SVAI鉗''公加司復(fù)合奶噴吹M民g+C盆aO方法的騾指標(biāo)對(duì)尿比指標(biāo)，參數(shù)通鋼和中國(guó)其它鋼廠“烏克蘭—戴斯瑪克”噴鎂工藝俄羅斯下塔吉爾鋼廠鎂和石灰復(fù)合噴吹工藝（Polysius-SVAI公司）1包內(nèi)鐵水重量，t150–1701642鐵水中硫含量，%–處理前0,0260,026–處理后0,0050,0053噴鎂強(qiáng)度，kg/min10–265–104鎂耗：–單耗，kg/t鐵水0,300,506–總耗，kg/包45–51835優(yōu)質(zhì)細(xì)石灰耗量不采用–單耗，kg/t鐵水不采用2,60–總耗，kg/包4266噴吹時(shí)長(zhǎng)，min3–58–207溫降，℃5108脫硫劑對(duì)硫耗量kg/kg–鎂1,432,41–高品質(zhì)細(xì)石灰不采用12,389包內(nèi)補(bǔ)充生渣量–kg/t鐵水0,606,212–總共，kg/包90–102101910鐵損，kg/t鐵水0,272,79511鎂對(duì)硫利用率，%53,031,512脫硫率–總脫硫率8181–單位脫硫率（每0.1kgmg/t）26,916,0噴槍類型盲—不帶井汽化室噴鎂強(qiáng)聽(tīng)度，k會(huì)g/m附in敘—籍8～2膊6噴鎂時(shí)匙長(zhǎng)，m翠in飽—3毅～6在改進(jìn)摔噴槍結(jié)曉構(gòu)和加妨大給鎂呆強(qiáng)度后睜在大型灘鐵水包兩中噴吹虛鎂處理龜鐵水獲牙得的實(shí)雁際數(shù)據(jù)顧與美國(guó)你ESM疲公司及物'Pol的ysi沖us-列SVA霸I''什公司數(shù)休據(jù)的對(duì)役比見(jiàn)表第3和表慰4，從圾表中可詞見(jiàn)，烏核克蘭—艇戴斯瑪津克顆粒鞠鎂脫硫塊新方法積除保留借了烏克貫蘭工藝?yán)畹拿摿蜃u(yù)劑利用剝率高、穗鎂耗量山最少、鵲新生渣聽(tīng)量少、點(diǎn)鐵損最射小、溫正降最小推、過(guò)程車穩(wěn)定性思和可靠收性高等暢優(yōu)點(diǎn)外翼，還保潑證了所何噴入的神鎂更好羊的彌散密，并將刪供鎂強(qiáng)窮度基本囑增大1盡倍，從漂而使噴作吹過(guò)程焰用時(shí)縮克短到3甩-5分燃鐘，即麻縮到1劣/2～描1/3普。這種往情況保眼證了現(xiàn)興代化轉(zhuǎn)權(quán)爐車間此廣泛采雄用該種職脫硫工競(jìng)藝的可浙能性。汽例如，瓜在30集0-3周50t殘大噸位神轉(zhuǎn)爐車捐間條件艘下把鐵功水中硫貫降到0理.00稻2%，秤以22嶄-26輝kg/甘min曬的強(qiáng)度定噴吹顆連粒鎂，逆3-兄5mi蕉n即可舅完成噴喇吹過(guò)程制。噴鎂膨新方法汪很重要聲的一個(gè)臣優(yōu)點(diǎn)是法，鐵水備包中過(guò)正程進(jìn)行胸平穩(wěn)，資同時(shí)也屑提高了閃噴槍裝扣置的工雹作可靠垂性。表5給出濤了噴吹顆寶粒鎂新的戒工藝方法唐（用專門昏制度高強(qiáng)盤(pán)度噴吹）慈與俄羅斯別北方鋼廠辟[12，皂14]（疑ESM方乒法）和下嬸塔吉爾鋼條廠[13租，14]擱（''Pol鑒ysi習(xí)us-李SVA瘡I''另方法）墳復(fù)合噴萍吹（M吉g+C洽aO）箱粉料工存藝的經(jīng)箱濟(jì)對(duì)比獅。從中暢可以得巴出：噴驚吹顆粒渠鎂費(fèi)用懲更低—估低出2賊～3美厚元/t忍鐵（前發(fā)述各種青好處和換優(yōu)點(diǎn)姑港且不論澡），而完處理過(guò)版程用時(shí)唇又最少葉—3～代5分鐘貞，包括堂與ES涼M公司晶方法的槍對(duì)比。將脫硫珠后的渣堤子扒凈坑，在扒伙渣時(shí)可飲同時(shí)向樂(lè)鐵水吹北氮（通腹過(guò)透氣話磚或使廢用鼓泡補(bǔ)式氣力竭趕渣器圈），這跪樣扒除擺各種各組樣的包村頂渣（恒包括流市動(dòng)性好摸或液態(tài)浩渣）就飽都沒(méi)有房誠(chéng)困難了桃。上述情衰況證明者，采用源專有噴幸槍來(lái)分女散噴入廈料流的恢改進(jìn)后懇的顆粒毅鎂鐵水遼脫硫方授法是最梢先進(jìn)、描最節(jié)省超的工藝些方案，鞭它保證昏了噴鎂抄速度快判（達(dá)2底6kg泳/mi峰n），菠噴吹用慮時(shí)少（短3-6河min毫），處布理費(fèi)用月低。該俊法可適近用于各妨種類型勺鐵水包御，但特廳別適用繞于大型拳鐵水包肢，因?yàn)楸惰F水量晉大時(shí)，柳必須保析證用最丸短時(shí)間午（小于瓜6mi徹n）供劈燕入足夠暈大的脫枯硫劑用培量（k奏g/包壟）。結(jié)論：所做的大糕量研發(fā)工淘作創(chuàng)造了蒜一種更合士理的鐵水頁(yè)爐外脫硫桐工藝方法沖，它適應(yīng)騾寬泛的脫帖硫深度（從直至0.皆001～雄0.00艘2%）,垃不同的包條內(nèi)鐵水重飄量,廣譜王的噴鎂強(qiáng)脊度（10舟-26k在g/mi廟n）和有勺伸縮性的絨精煉時(shí)間箭（3-6祖min）煤。該法保捆證鎂利跑用率更璃高，鎂痰耗量更巡壽低，溫速降和鐵游損更低那，總之傷精煉過(guò)吊程總費(fèi)域用是最刺低的。該工藝方誕法已在工霞業(yè)實(shí)踐中瓜被檢驗(yàn)，斃被掌握。貸它是當(dāng)前詞最合理的誕也是最有眾前景的方悟法。表5烏克蘭侵—戴斯酒瑪克改蹄進(jìn)后的痕噴吹脫衛(wèi)硫工藝瘋（使用蘿不帶汽塞化室的昨噴槍來(lái)德分散噴袋入的料燒氣流）與ESM乓及''Poly奔sius蘋(píng)-SVA頸I''公渣司復(fù)合噴給吹Mg+魄CaO工藝的主灣要費(fèi)用對(duì)說(shuō)比№指標(biāo)，參數(shù)250–350t包中將鐵水硫從0.020硫到0.002%150–170t包中將鐵水硫從0.026硫到0.005%烏克蘭—戴斯瑪克噴吹顆粒鎂法中國(guó)鋼鐵企業(yè)俄羅斯切列波韋茨北方鋼廠ESMMg+CaO.復(fù)合噴吹法中國(guó)鋼廠烏克蘭—戴斯瑪克噴吹顆粒鎂法下塔吉爾鋼廠''Polysius-SVAI''.Mg+CaO.復(fù)合噴吹法1脫硫劑耗量，kg/t鐵-Mg0,310,490,300,506-石灰–1,55–2,600-總計(jì)0,312,040,303,1062在包中生成補(bǔ)充渣，kg/t鐵水0,624,080,606,2123鐵損，kg/t鐵水0,2791,8180,272,7954溫降，℃56,75105

耐火噴槍壽命，次10070100706脫硫費(fèi)用，＄/t鐵水a(chǎn)-Mg1,3952,2051,3502,277b-石灰–0,388–0,650c-鐵損0,1400,9090,1351,398d-溫降0,1000,1340,1000,200e-耐火噴槍0,1150,1150,1110,111“a”，“b”，“c”，“d”，“e”總計(jì)開(kāi)支1,7503,6361,6964,5257使用烏克蘭工藝與復(fù)合噴吹相比所節(jié)省的費(fèi)用2,001無(wú)2,94無(wú)表中未鴉考慮單倘吹顆粒群鎂法運(yùn)延行費(fèi)用冷低、基顆建投資惕低等項(xiàng)賺節(jié)省的恐費(fèi)用。參考文獻(xiàn)清單ВороноваН.А.,ПлискановскийС.Т.,ТеслюкА.К.идр.Исследованиенекоторыхпараметровпроцессаглубокойдесульфурациичугунавдуваниемпорошковогомагния.Металлургическаяигорноруднаяпромышленность.1969,№3.–С.8–12.ШевченкоА.Ф.Исследованиепроцессавнепечнойдесульфурациижидкогочугунавдуваниемпорошковыхреагентов.Кандидатскаядиссертация.Днепропетровск,1969.–175с.ZebzowskiG.R.AloveAffairWithSulfur.TheInternationalDesulfurizationSeminar.Praga.GzechRepublic.21october1999.P.4–11.ВороноваН.А.Десульфурациячугунамагнием.М.:Металлургия.1980.–237с.ШевченкоА.Ф.Разработкаиразвитиетеорииитехнологиипроцессоввнепечнойдесульфурациичугунавковшахвдуваниемдиспергированныхреагентов.Докторскаядиссертация.Днепропетровск,1997.–252с.ВороноваН.А.,ПлискановскийС.Т.,ШевченкоА.Ф.идр.Десульфурациячугунавдуваниеммагниявчугуновозныековши.Сталь,1974.№4.–С.297–302.ШевченкоА.Ф.Выбороптимальногопроцессарафинированияжидкогочугунареагентаминаосновемагния.//Металлургическаяигорноруднаяпромышленность.1997,№4.–С.6–9.БольшаковВ.И.,ШевченкоА.Ф.,АлександровВ.А.идр.Созданиеипромышленноеприменениесовременныхаппаратурно-технологическихкомплексовдесульфурациичугунанаметаллургическихкомбинатахКитая.//Металлургическаяигорноруднаяпромышленность.2004,№4.–С.6–11.ШевченкоА.Ф.,ДвоскинБ.В.,ВергунА.С.идр.ПрименениетехнологиидесульфурациичугуначистымгранулированныммагниемнаУханьскомметаллургическомкомбинате.Сталь.2002,№4.–С.46–48.Бол