PAGEPAGE38第一節、工程概況一、工程概況工程基本情況工程名稱天津碧桂園鳳凰酒酒店工程地點天津塘沽區響螺灣灣商務區周邊環境建筑面積（3000646m22）300646建筑高度（m）98基礎形式主體結構框架抗震等級抗震設防烈度地上層數26地下層數2標準層層高（m）3.4高支模層結構情況高支模所在層1腳手架掛密目安全全網有高支模層底標高（m）0.00柱砼強度等級C40高支模層頂標高（m）9梁板砼強度等級C35最大板跨（m）8×8普通板跨（m）6×4最大板厚（mm）200普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）1000×12000普通柱截面尺寸（mm）600×800最大梁跨（m）9普通梁跨（m）8.2最大梁斷面尺寸（mm）500×16000普通梁斷面尺寸（mm）370×800高支模下方層結構情況高支模所在層1腳手架掛密目安全全網有高支模層底標高（m）0.00柱砼強度等級C40高支模層頂標高（m）9梁板砼強度等級C35最大板跨（m）8×8普通板跨（m）6×4最大板厚（mm）200普通板厚（mm）120各責任主體名稱建設單位天津碧桂園鳳凰酒酒店有限公司司設計單位天津市建筑設計院院施工單位監理單位項目經理總監理工程師技術負責人專業監理工程師主要特點：根據《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質[2009]87號）規定，本模板工程屬高大模板工程。難點：工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，砼振搗困難。重點：確保高支模穩定，安全，無事故。鋼筋砼結構質量滿足要求。【計算書】板模板（扣件式）組合鋼模板計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－20113、《組合鋼模板技術規范》GB50214-20014、《混凝土結構設計規范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規范》GB50009-20126、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名名稱B2，標高9.00mm新澆混凝土樓板板板厚(mm)150新澆混凝土樓板邊邊長L(m)6新澆混凝土樓板邊邊寬B(m)5二、荷載設計施工人員及設備荷荷載標準值Q1k當計算面板和小梁梁時的均布活活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁梁時的集中荷荷載(kN)2.5當計算主梁時的均均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時的的均布活荷載載(kN/m2)1面板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.3面板及小梁0.5樓板面板0.75面板及其支架1.1新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.30.22風壓高度變化系數數μz0.9風荷載體型系數μμs0.8三、模板支撐體系設計模板支架高度(mm)5水平拉桿步距h((mm)1800面板鋪設方式平行長邊面板長向接縫方式式端縫齊平立柱橫向間距lbb(mm)900小梁一端懸挑長度度(mm)250設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算1號面板長度l(mmm)1500面板塊數4懸臂長(mm)300小梁間距(mm))900面板寬度b(mmm)500面板厚度(mm))3荷載設計值折減系系數0.95面板截面慣性矩II(cm4)47.5面板截面抵抗矩WW(cm3)10.46面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205面板彈性模量E((N/mm22)206000面板長向接縫方式為端縫齊平，根據《組合鋼模板技術規范》GB50214，4.3.5和4.4.4條，面板強度及撓度驗算，宜以單塊面板作驗算對象，取最不利情況驗算，根據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008，5.2.1條，面板可按簡支梁計算。所以面板受力簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.95×0.9max[1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.5=3.58kN/mq2＝λ×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.3×0.5=0.15kN/mp＝λ×0.9×1.4×Q1k＝0.95×0.9×1.4×2.5＝2.99kNM1=q1l2/8=3.58×0.92/8=0.36kN·mM2=q2l2/8+pl/4=0.15×0.92/8+2.99×0.9/4=0.69kN·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[3.58×0.32/2，0.15×0.32/2+2.99×0.3]=0.9kN·mMmax＝max[0.36，0.69，0.9]=0.9kN·mσ＝Mmax/W＝0.9×106/10460＝86.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.5=2.03kN/m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5×2.03×9004/(384×206000×475000)＝0.18mm≤1.5mm懸臂端νmax＝ql4/(8EI)＝2.03×3004/(8×206000×475000)＝0.02mm≤1.5mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規格(mmm)Ф48×3小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125小梁彈性模量E((N/mm22)206000小梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49小梁截面慣性矩II(cm4)10.78因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.95×0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.75/1＝5.53kN/m因此，q1靜＝0.95×0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.95×0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.75/1＝3.28kN/mq1活＝0.95×0.9×1.4×Q1k×b＝0.95×0.9×1.4×2.5×0.75/1=2.24kN/mq2＝0.95×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.5×0.75/1＝0.38kN/mp＝0.95×0.9×1.4×Q1k/1＝0.95×0.9×1.4×2.5/1＝2.99kNM1＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×3.28×0.92+0.121×2.24×0.92＝0.5kN·mM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.38×0.92+0.21×2.99×0.9，0.107×0.38×0.92+0.181×2.99×0.9]＝0.59kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.53×0.252/2，0.38×0.252/2+2.99×0.25]＝0.76kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.5，0.59，0.76]＝0.76kN·mσ＝Mmax/W＝0.76×106/4490＝169.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.607q1靜L+0.62q1活L＝0.607×3.28×0.9+0.62×2.24×0.9＝3.05kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.38×0.9+0.681×2.99＝2.25kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.53×0.25，0.38×0.25+2.99]＝3.09kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[3.05，2.25，3.09]＝3.09kNτmax＝2Vmax/A=2×3.09×1000/424＝14.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.75/1＝3.2kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.2×9004/(100×206000×107800)＝0.6mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=3.2×2504/(8×206000×107800)＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm滿足要求！六、立柱驗算立桿穩定性計算依依據《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規規范》JGJ1330-20111剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hdd(mm)1500立桿伸出頂層水平平桿中心線至至支撐點的長長度a(mm))200頂部立桿計算長度度系數μ11.386非頂部立桿計算長長度系數μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424立柱截面回轉半徑徑i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗壓強度設計計值[f](NN/mm2)2051、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210長細比滿足要求！2、立柱穩定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mNw＝0.95×0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝3.94kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3939.54/(0.2×424)+0.07×106/4490＝63.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mNw＝0.95×0.9×[1.2×(1.1+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝4.18kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4181.93/(0.14×424)+0.07×106/4490＝86.86N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方方式可調托座可調托座承載力容容許值[N](kkN)30按上節計算可知，可調托座受力N＝3.94kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值值fak(kPa)70立柱墊木地基土承承載力折減系系數mf1墊板底面面積A((m2)0.1立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝4.18/(1×0.1)＝41.82kPa≤fak＝70kPa滿足要求！板模板（扣件式）組合鋼模板計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－20113、《組合鋼模板技術規范》GB50214-20014、《混凝土結構設計規范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規范》GB50009-20126、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名名稱B2，標高9.00mm新澆混凝土樓板板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊邊長L(m)6新澆混凝土樓板邊邊寬B(m)5二、荷載設計施工人員及設備荷荷載標準值Q1k當計算面板和小梁梁時的均布活活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁梁時的集中荷荷載(kN)2.5當計算主梁時的均均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時的的均布活荷載載(kN/m2)1面板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.3面板及小梁0.5樓板面板0.75面板及其支架1.1新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.30.22風壓高度變化系數數μz0.9風荷載體型系數μμs0.8三、模板支撐體系設計模板支架高度(mm)5水平拉桿步距h((mm)1800面板鋪設方式平行長邊面板長向接縫方式式端縫齊平立柱橫向間距lbb(mm)900小梁一端懸挑長度度(mm)250設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算1號面板長度l(mmm)1500面板塊數4懸臂長(mm)300小梁間距(mm))900面板寬度b(mmm)500面板厚度(mm))3荷載設計值折減系系數0.95面板截面慣性矩II(cm4)47.5面板截面抵抗矩WW(cm3)10.46面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205面板彈性模量E((N/mm22)206000面板長向接縫方式為端縫齊平，根據《組合鋼模板技術規范》GB50214，4.3.5和4.4.4條，面板強度及撓度驗算，宜以單塊面板作驗算對象，取最不利情況驗算，根據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008，5.2.1條，面板可按簡支梁計算。所以面板受力簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.95×0.9max[1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.5=3.2kN/mq2＝λ×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.3×0.5=0.15kN/mp＝λ×0.9×1.4×Q1k＝0.95×0.9×1.4×2.5＝2.99kNM1=q1l2/8=3.2×0.92/8=0.32kN·mM2=q2l2/8+pl/4=0.15×0.92/8+2.99×0.9/4=0.69kN·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[3.2×0.32/2，0.15×0.32/2+2.99×0.3]=0.9kN·mMmax＝max[0.32，0.69，0.9]=0.9kN·mσ＝Mmax/W＝0.9×106/10460＝86.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.5=1.66kN/m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5×1.66×9004/(384×206000×475000)＝0.14mm≤1.5mm懸臂端νmax＝ql4/(8EI)＝1.66×3004/(8×206000×475000)＝0.02mm≤1.5mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規格(mmm)Ф48×3小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125小梁彈性模量E((N/mm22)206000小梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49小梁截面慣性矩II(cm4)10.78因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.95×0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.75/1＝4.95kN/m因此，q1靜＝0.95×0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.95×0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.75/1＝2.7kN/mq1活＝0.95×0.9×1.4×Q1k×b＝0.95×0.9×1.4×2.5×0.75/1=2.24kN/mq2＝0.95×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.5×0.75/1＝0.38kN/mp＝0.95×0.9×1.4×Q1k/1＝0.95×0.9×1.4×2.5/1＝2.99kNM1＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×2.7×0.92+0.121×2.24×0.92＝0.45kN·mM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.38×0.92+0.21×2.99×0.9，0.107×0.38×0.92+0.181×2.99×0.9]＝0.59kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.95×0.252/2，0.38×0.252/2+2.99×0.25]＝0.76kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.45，0.59，0.76]＝0.76kN·mσ＝Mmax/W＝0.76×106/4490＝169.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.607q1靜L+0.62q1活L＝0.607×2.7×0.9+0.62×2.24×0.9＝2.73kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.38×0.9+0.681×2.99＝2.25kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.95×0.25，0.38×0.25+2.99]＝3.09kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.73，2.25，3.09]＝3.09kNτmax＝2Vmax/A=2×3.09×1000/424＝14.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.75/1＝2.63kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.63×9004/(100×206000×107800)＝0.49mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm懸臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.63×2504/(8×206000×107800)＝0.06mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm滿足要求！六、立柱驗算立桿穩定性計算依依據《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規規范》JGJ1330-20111剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hdd(mm)1500立桿伸出頂層水平平桿中心線至至支撐點的長長度a(mm))200頂部立桿計算長度度系數μ11.386非頂部立桿計算長長度系數μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424立柱截面回轉半徑徑i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗壓強度設計計值[f](NN/mm2)2051、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210長細比滿足要求！2、立柱穩定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mNw＝0.95×0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝3.42kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3418.05/(0.2×424)+0.07×106/4490＝56.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139Mw＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mNw＝0.95×0.9×[1.2×(1.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝3.66kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3660.44/(0.14×424)+0.07×106/4490＝78.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方方式可調托座可調托座承載力容容許值[N](kkN)30按上節計算可知，可調托座受力N＝3.42kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值值fak(kPa)70立柱墊木地基土承承載力折減系系數mf1墊板底面面積A((m2)0.1立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝3.66/(1×0.1)＝36.6kPa≤fak＝70kPa滿足要求！梁模板（扣件式）組合鋼模板計算書計算依據：1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130－20113、《組合鋼模板技術規范》GB50214-20014、《混凝土結構設計規范》GB50010-20105、《建筑結構荷載規范》GB50009-20126、《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱稱KL14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)400×800新澆混凝土結構層層高(m)5梁側樓板厚度(mmm)180二、荷載設計面板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板面板0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷荷載標準值Q1k當計算支架立柱及及其他支承結結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生生的荷載標準準值Q2k(kN/m2)對水平面面板取值值2風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.30.22風壓高度變化系數數μz0.9風荷載體型系數μμs0.8三、模板支撐體系系設計新澆混凝土梁支撐撐方式梁兩側有板梁兩側立柱間距llb(mm)1200立柱步距h(mmm)1500新澆混凝土樓板立立柱間距l'b(mm)900混凝土梁居梁兩側側立柱中的位位置居中梁左側立柱距梁中中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數數2梁底增加立柱布置置方式按梁兩側立柱間距距均分梁底增加立柱依次次距梁左側立立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁間距距(mm)800單塊面板一端懸臂臂長度(mm)300設計簡圖圖如下：立面圖平面圖四、面板驗算荷載設計值折減系系數0.95面板寬度b(mmm)600面板厚度(mm))3面板長度(mm))1500面板截面慣性矩II(cm4)54.3面板截面抵抗矩WW(cm3)11.98面板抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205面板彈性模量E((N/mm22)206000單塊面板一端懸臂臂長(mm)300小梁間距(mm))800面板長向向接縫方式為為端縫齊平，根根據《組合鋼鋼模板技術規規范》GB502214，4.3.5和4.4.4條，面板強強度及撓度驗驗算，宜以單單塊面板作驗驗算對象，根根據《建筑施施工模板安全全技術規范》JGJ1662-20008，5.2.1條，面板可可按簡支梁計計算。所以面面板受力簡圖圖如下：1、強度驗驗算q＝0..95×0..9max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b==0.95××0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.8)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.8)+11.4×0..7×2]××0.6＝15.2kkN/mM1=qql2/8=155.2×0..82/8=1..22kN··mM2=qql2/2=155.2×0..42/2=1..22kN··mMmaxx＝max[MM1,M2]=maxx[1.222，1.22]]=1.222kN·mmσ＝Mmmax/W＝1.22××106/119880＝101.552N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！2、撓度驗驗算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.5+244)×0.88)×0.66=12.33kN/m跨中νmmax＝5ql4/(3844EI)＝5×12..3×80004/(3844×2060000×5443000))＝0.59mmm≤[ν]＝l/400＝800/4400＝2mm懸臂端ννmax＝ql4/(8EII)＝12.3××4004/(8×22060000×5430000)＝0.35mmm≤[ν]＝l1/400＝400/4400＝1mm滿足要求求！五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規格(mmm)Ф48×3小梁抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205小梁抗剪強度設計計值[τ](N/mmm2)125小梁彈性模量E((N/mm22)206000小梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49小梁截面慣性矩II(cm4)10.78計算簡圖圖如下：承載能力力極限狀態正常使用用極限狀態承載能力力極限狀態：：梁混凝土土和面板傳遞遞給小梁q1＝[0.955×0.9mmax[1..2(G1kk+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b]]/2=[00.95×00.9maxx[1.2××(0.1++(24+11.5)×00.8)+11.4×2，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.8)+11.4×0..7×2]××0.8]//2＝10.144kN/m小梁自重重q2＝[0.955×0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.8]//2＝0.09kkN/m梁左側樓樓板傳遞給小小梁荷載F1=[0.995×0.99max[11.2×(00.1+(224+1.11)×0.118)+1..4×2，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2]]×(0.66-0.4//2)/2××0.8+00.95×00.9×1..35×0..5×(0..8-0.118)×0..8]/2＝0.71kkN梁右側樓樓板傳遞給小小梁荷載F2=[0.995×0.99max[11.2×(00.1+(224+1.11)×0.118)+1..4×2，1.35××(0.1++(24+11.1)×00.18)++1.4×00.7×2]]×(1.22-0.6--0.4/22)/2×00.8+0..95×0..9×1.335×0.55×(0.88-0.188)×0.88]/2＝0.71kkN正常使用用極限狀態：：面板傳遞遞給小梁q1＝[(0.11+(24++1.5)××0.8)××0.8]//2＝8.2kNN/m小梁自重重q2＝[(0.33-0.1))×0.8]]/2＝0.08kkN/m梁左側樓樓板傳遞給小小梁荷載F1=[(0..1+(244+1.1))×0.188)×(0..6-0.44/2)/22×0.8++0.5×((0.8-00.18)××0.8]//2＝0.49kkN梁右側樓樓板傳遞給小小梁荷載F2=[(0..1+(244+1.1))×0.188)×(1..2-0.66-0.4//2)/2××0.8+00.5×(00.8-0..18)×00.8]/22＝0.49kkN1、抗彎驗驗算小梁彎矩矩圖(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.12××106/4490＝27.188N/mm22≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算小梁剪力力圖(kN)Vmaxx＝2.0466kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.0046×10000/4224＝9.65NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2滿足要求求！3、撓度驗驗算小梁變形形圖(mm)νmaxx＝0.06mmm≤[ν]＝l/400＝400/4400＝1mm滿足要求求！4、支座反反力計算承載能力力極限狀態R1＝00.19kNN，R2＝2.98kkN，R3＝2.98kkN，R4＝0.19kkN正常使用用極限狀態R1＝00.15kNN，R2＝2.33kkN，R3＝2.33kkN，R4＝0.15kkN5、扣件計計算最大支座座反力Rmax=2××0.19==0.38kkN，0.38kkN≤8.0kNN扣件在扭扭矩達到40～65N·m且無質量缺缺陷的情況下下，單扣件能能滿足要求！！六、立柱驗算立桿穩定性計算依依據《建筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術規規范》JGJ1330-20111剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hdd(mm)1500立桿伸出頂層水平平桿中心線至至支撐點的長長度a(mm))200頂部立桿計算長度度系數μ11.386非頂部立桿計算長長度系數μ21.755鋼管類型(mm))Ф48×3立柱截面面積A((mm2)424立柱截面回轉半徑徑i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49立柱抗壓強度設計計值[f](NN/mm2)205長細比驗驗算頂部立桿桿段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(11500+22×200))=26333.4mm非頂部立立桿段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l00/i=26633.4//15.9==165.662≤[λ]=2100長細比滿滿足要求！1、風荷載載計算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.22××1.2×11.52/10＝0.07kkN·m2、穩定性性計算根據《建建筑施工模板板安全技術規規范》公式5.2.55-14，荷載設計計值q1有所不同：：1)面板板驗算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.88)+0.99×1.4××2]×0..4＝9.76kkN/m2)小梁梁驗算q1＝00.95×00.9×[1