第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.1概述述第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構第—節概述肋形結構是由由板和支承板板的梁所組成成的板梁結構構。板、次梁和主主梁組成的整整體式樓面第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.1概述述水電站廠房上上部結構是由由屋面板、縱縱梁、屋面大大梁及柱組成成的空間結構構。采用手算時，，空間結構簡簡化為平面結結構計算。電站廠房上部部結構簡化為為由板與梁組成成的肋形結構構和由屋面大梁與與柱組成的剛剛架結構分別進行計算算。（平、立、剖面）第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.1概述述第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.1概述述梁布置不同，，板上荷載傳傳給支承梁的的途徑不同，，板的受力情情況不同。板上荷載由互互相垂直的兩兩個方向的板板條傳給支承承梁，荷載p分為p1及p2，p1由l1方向的板條承承擔，p2由l2方向的板條承承擔：p1+p2=p第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.1概述述略去相鄰板帶帶間扭矩影響響，兩個板帶帶在跨中的撓撓度為：位移協調：f1=f2第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.1概述述忽略兩個板帶帶內鋼筋位置置高低和數量量不同的影響響，取I1＝I2l2／l1>2時，p2僅為p的百分之幾，，可不考慮。。l2／l1≤2時，應考慮板在在兩個方向均均傳遞荷載。。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.7雙向板肋形結構構的設計第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.1概述述根據梁格布置不同同，整體式肋形形結構分為：：(一)單向板肋形結結構l2／l1>2時，p絕大部分沿l1傳到次梁，板板當作支承在在次梁上的梁梁計算，稱為為單向板。計算及構造簡簡單，施工方方便。(二)雙向板肋形結結構l2／l1≤2時，p沿兩個方向傳傳到四邊的支支承梁，須進進行兩個方向向的內力計算算，稱為雙向向板。經濟美觀，計計算、構造及及施工較復雜雜。肋形結構設計計步驟：梁格布置，計計算簡圖，內內力計算，截截面設計，配配筋圖。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.2單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖第二節單單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖一、梁格布置置梁格布置首先先要滿足使用用要求。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.2單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖一、梁格布置置梁格布置首先先要滿足使用用要求。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.2單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.2單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖梁格布置應求求得經濟和技技術上的合理理。梁布得稀，省模板和省省工，但板的的跨度加大，，板厚增加，，多用砼，自自重增大。梁布得密，板跨減少，，板厚減薄，，自重減輕，，但費模板和和費工。板面積大，板板較薄時，材材料省，造價價低。避免集中荷載載直接作用在在板上。板和梁宜盡量布置成成等跨度，材料省，造造價經濟，計計算和構造簡簡便。一般建筑板的跨度為1.5～2.8m，板厚為60～120mm。水電站廠房發發電機層的樓樓板，板厚常常用120～200mm。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.2單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖主梁跨度5～8m，次梁跨度4～6m。建筑物平面尺尺寸大，避免免溫度變化及及砼干縮裂縫縫，應設置永永久的伸縮縫縫。伸縮縫需將梁梁、柱分開，，基礎可不分分開。伸縮縫間距根根據氣候條件件、結構型式式和地基特性性等情況確定定。結構的建筑高高度不同，或或上部結構各各部分傳到地地基上的壓力力相差大，及及地基情況變變化顯著時，，應設置沉陷陷縫，避免地地基不均勻沉沉陷。沉陷縫從基礎礎直至屋頂全全部分開，沉陷縫可同時時起伸縮縫的的作用。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.2單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖二、計算簡圖圖設計時把肋形形結構分解為為板、次梁和和主梁分別計計算。計算簡圖應表表示出板或梁梁的跨數，支座性性質，荷載形形式、大小及及作用位置，，各跨的計算算跨度等。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.2單向板肋形結結構的結構布布置和計算簡簡圖(一)支座的簡化周邊擱置在磚磚墻上，簡化化為鉸支。板的中間支承承為次梁，次次梁的中間支支承為主梁，，可簡化為鉸鉸支，不考慮慮支承的剛性性約束，引起起的誤差采用用折算荷載予以調整。板是以邊墻和和次梁為鉸支的多跨連續板板。次梁是以邊邊墻和主梁梁為鉸支的多跨連續續梁。主梁的中間間支承是柱柱，主梁與與柱的線剛剛度之比大大于4，主梁是以以邊墻和柱柱為鉸支的的連續梁。小于4，柱和主梁梁成為剛架架計算。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.2單向板肋形形結構的結結構布置和和計算簡圖圖(二)荷載計算(1)永久荷載構件自重、、面層重及及固定設備備重等，設設計值用符符號g(均布)和G(集中)表示。(2)可變荷載人群荷載和和可移動的的設備等，，設計值用用符號q(均布)和Q(集中)表示?？紤]慮最不利布布置方式。。板和梁上荷荷載分配范范圍如圖。。板取單位寬寬度板條計計算，沿板板跨方向受受均載g或q；次梁承受板板傳來的均均載gl1或qll及次梁自重重；主梁承受由由次梁傳來來的集載G＝gl1l2或Q＝ql1l2及主梁自重重，主梁自自重比次梁梁傳來的荷荷載小得多多，可折算算成集載G、Q一并計算。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.2單向板肋形形結構的結結構布置和和計算簡圖圖(三)計算跨度板或梁計算算時作為鉸鉸支。彈性方法彎彎矩計算的的計算跨度度l0，取支座中心心線間的距距離lc；支座寬度b較大時：板b>0.1lc，l0＝1.1ln；梁b>0.05lc，l0。＝1.05lnln——凈跨度。剪力計算跨跨度l0＝ln。(a)與支座整體體連接(b)擱置在墩墻墻上第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算第三節單單向向板肋形結結構按彈性性理論的計計算內力計算有有按彈性理論和考慮塑性變形內內力重分布布兩種。水工工建筑按彈彈性理論計計算。一、利用圖圖表計算連連續板、梁梁的內力等跨度、等等剛度連續續板、梁承承受均載的的彎矩和剪剪力：α1、α2和β1、β2——分別為彎矩矩系數和剪剪力系數；；l0、ln——分別為板、、梁的計算算跨度和凈凈跨度。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算兩端帶懸臂臂的板或梁梁內力用疊疊加方法確確定。短懸臂上有有荷載時，，連續板、、梁的彎矩矩和剪力：：α′、β′——彎矩系數和和剪力系數數；MA——由懸臂上的的荷載產生生的端支座座負彎矩。。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算固定或移動動集中荷載載下的等跨跨連續梁彎彎矩和剪力力：α、β——彎矩系數和和剪力系數數；G、Q——固定和移動動的集中力力。如連續板或或梁的跨度不等，，但相差不不超過10％，可用等跨度表計算。求支支座彎矩，，取相鄰兩兩個計算跨跨度的均值值；求跨中中彎矩，用用該跨計算算跨度。如板或梁各各跨的截面尺寸不不同，但相鄰跨跨截面慣性性矩的比值值不大于1.5時，可作為為等剛度計算。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算實際跨數多多于五跨，，按五跨計計算。中間支座(D、E)內力取與C支座相同；；中間各跨(4、5跨)跨中內力，，取與第3跨相同。配筋構造按按圖(c)。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算二、連續梁梁的內力包包絡圖第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算二、連續梁梁的內力包包絡圖多跨連續梁梁的最不利利活載布置置方式：求跨中最大正正彎矩，該跨布活活載，再隔隔跨布活載載；求跨中最小彎彎矩，該跨不布布活載，鄰鄰跨布，隔隔跨布；求支座最大負負彎矩，該支座左左右兩跨布布活載，隔隔跨布活載載；求支座最大剪剪力，布置方式式同求支座座最大負彎彎矩。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算內力包絡圖圖活荷載作用用位置不同同，彎矩圖圖和剪力圖圖也不同。。將每一種最最不利位置置的活載與與恒載共同同作用下產產生的彎矩矩(或剪力)，用同一比比例畫在同同一基線上上，取其外外包線即為為彎矩(或剪力)包絡圖。內力包絡圖圖代表連續續梁各截面面的最大(最小)內力。不論活載如如何布，各各截面的內內力值不會會超出內力力包絡圖。。彎矩包絡圖圖用來計算算和配置梁梁的縱向鋼鋼筋；剪力包絡圖圖用來計算算和配置箍箍筋和彎起起鋼筋。第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算內力包絡圖圖的繪制第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算內力包絡圖圖的繪制第九章鋼鋼筋砼肋肋形結構及及剛架結構構9.3單向板肋形形結構按彈彈性理論的的計算內力包絡圖圖的繪制承受均布布荷載的的等跨連連續梁，，可利用用附錄九九的表格格直接繪繪制彎矩矩包絡圖圖。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.3單向板肋肋形結構構按彈性性理論的的計算V0——支座邊緣緣處的剪剪力，近近似按單單跨簡支支梁計算算；b——支承寬度度。板或梁直直接擱置置在墩墻墻上時，，如何處處理？連續板或或梁與支支座整澆澆，危險險截面在在支座邊邊緣。支座邊緣緣的彎矩矩M：第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.3單向板肋肋形結構構按彈性性理論的的計算三、連續續板、梁梁的折算算荷載板和次梁梁中間支支座假定定為鉸支支，沒考考慮受到到的約束束。板彎曲變變形，帶帶動次梁梁扭轉，，將阻止止板自由由變形，，降低板板的彎矩矩，板的彎矩矩值算大大了。采用調整整荷載即即加大恒載載減小活活載考慮受到到的約束束作用。。g’、q’——折算恒載載及活載載；g、q——實際恒載載及活載載。主梁可不不作調整整。板次梁第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.4單向板肋肋形結構構考慮塑塑性內力力重分布布的計算算第四節單單向向板肋形形結構考考慮塑性性內力重重分布的的計算一、基本本原理彈性計算算認為結結構任一一截面內內力達到到承載能能力時，，整個結結構破壞壞，對于于靜定結結構或脆脆性材料料的結構構是正確確的。具有塑性性性能的的超靜定定結構，，某一截截面達到到承載能能力并不不能使結結構破壞壞。結構構還有強強度儲備備。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.4單向板肋肋形結構構考慮塑塑性內力力重分布布的計算算鋼筋混凝凝土構件件截面承載載能力計算中，，考慮了了鋼筋和和混凝土土的塑性性性質，，采用塑性計算算理論。連續梁、、板結構構內力按彈彈性理論論計算，截面承承載力計計算采用用塑性理理論，二二者不統統一。結構中某某截面發發生塑性性變形后后，剛度度降低，，按彈性性方法計計算得出出內力不不能正確確反映結結構實際際內力分分布?？紤]材料料塑性性性質分析析結構內內力更加加合理、、更符合合梁板結結構的實實際工作作狀態。?？紤]材料料塑性性性質可充充分發揮揮結構的的承載力力，帶來來一定的的經濟效效果。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.4單向板肋肋形結構構考慮塑塑性內力力重分布布的計算算某一截面面達到Mu，截面屈服服，梁繞繞截面轉轉動，出出現塑性性鉸。理想鉸能自由轉轉動但不不能傳遞遞彎矩；；塑性鉸能承擔彎彎矩Mu，只在Mu下轉動，，不能反反向轉動動；不能能無限制制轉動，，壓區砼砼被壓碎碎時，轉轉動幅度度達到限限值。靜定結構構形成一個個塑性鉸鉸，變成成破壞機機構。超靜定結結構出現一個個塑性鉸鉸減少—次超靜定定次數，，荷載可可繼續增增加，直直到塑性性鉸陸續續出現變變成破壞壞機構。。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.4單向板肋肋形結構構考慮塑塑性內力力重分布布的計算算p1沒使梁破破壞，僅僅使支座座形成塑塑性鉸，，承擔彎彎矩Mu=36kN·m，繼續加載載到p2＝4kN／m，跨中彎矩矩Mc＝36kN·m，達到Mu形成塑性性鉸，形形成破壞壞機構。。極限荷載載p1+p2＝16kN／m，不是彈性性方法計計算的12kN／m。承受均載載單跨固固端梁，，l＝6m，各截面尺尺寸及上上下配筋筋量相同同，正負極限限彎矩Mu＝36kN·m。按彈性方方法計算算，p1＝12kN／m，支座彎矩矩MA＝MB=-36kN··m，跨中彎矩矩Mc=18kN·m。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.4單向板肋肋形結構構考慮塑塑性內力力重分布布的計算算從形成塑性性鉸到成為破壞壞機構，梁尚有有承受4kN／m均載的潛潛力?？伎紤]塑性性變形的的內力計計算能利利用材料料的潛力力。形成塑性性鉸前，，MA與Mc之比為2：1，形成塑塑性鉸后后，比值值逐漸改改變，最最后成為為1：1(Mu)。材料塑性性變形引引起內力重分分布，故稱為為“考慮慮塑性變變形內力力重分布布的計算算方法””。按彈性理理論計算算，連續續梁的彎彎矩與截截面配筋筋比無關關；按塑塑性內力力重分布布理論計計算，梁梁的彎矩矩不是定定值，隨隨截面的的配筋比比而變化化。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.4單向板肋肋形結構構考慮塑塑性內力力重分布布的計算算(2)塑性鉸出出現后，，支座與與跨中彎彎矩的比比例改變變，但遵遵守力的的平衡條條件：跨中彎矩矩加兩支支座彎矩矩的均值值等于簡簡支梁跨跨中彎矩矩M0，均載作用用的梁：：(1)超靜定結結構破壞壞過程：：一個或或幾個截截面上形形成塑性性鉸，荷荷載增加加，塑性性鉸繼續續出現，，直到形形成破壞壞機構。。破壞標志志不是一一個截面面屈服而而是破壞壞機構形形成。(3)塑性內力力重分布布可由設設計者通通過控制制截面的的極限彎彎矩Mu(即調整配配筋數量量)來掌握。。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.4單向板肋肋形結構構考慮塑塑性內力力重分布布的計算算支座極限限彎矩指指定得低低，塑性性鉸產生生早，為為滿足力力的平衡衡條件，，跨中極極限彎矩矩就須調調整得高高；支座極限限彎矩指指定得高高，跨中中彎矩就就可調整整得低。?？刂平孛婷娴膹澗鼐乜上嗷セフ{整的的計算方方法稱為為“彎矩矩調幅法法”。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算彎矩調整不是是隨意的。如指定的支座座彎矩比按彈彈性方法計算算的小得太多多，則塑性鉸鉸出現太早，，內力重分布布的過程太長長，塑性鉸轉轉動幅度過大大，裂縫開展展過寬。彎矩調整幅度度用彎矩調幅幅系數β=1-Ma／Me表示，Ma、Me分別為調幅后后的彎矩和按按彈性方法計計算的彎矩。。(1)保證塑性鉸的的轉動能力，，須限制配筋筋率，要求調調幅截面的ξ≤0.35。宜采用塑性好好的I、Ⅱ級和III級鋼。(2)β不宜超過0.25，即調整后的的彎矩不宜小小于按彈性方方法計算的75％。(3)每一跨內，調調整后的兩支支座彎矩的均均值加跨中彎彎矩，不小于于按簡支梁計計算的跨中最最大彎矩M0。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.4單向板肋形結結構考慮塑性性內力重分布布的計算考慮塑性變形形內力重分布布方法設計的的結構，鋼筋應力高，，裂縫寬度及及變形大。下列結構不宜宜采用：(1)直接承受動力力荷載的結構構；(2)在使用階段不不允許有裂縫縫產生或對裂裂縫開展及變變形有嚴格要要求的結構；；(3)處于侵蝕環境境中的結構；；(4)要求有較高承承載力儲備的的結構。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求第五節單單向板肋形形結構的截面面設計和構造造要求一、連續板、、梁的截面設設計根據各跨中和支座最最大彎矩計算鋼筋用量量，其它截面面通過抵抗彎彎矩圖校核。。承受均載的等等跨連續板，，q/g小于3，可不畫抵抗抗彎矩圖，按按構造布置鋼鋼筋。連續板剪力由由砼承受，不不設腹筋。整體式肋形結結構次梁和主主梁支座按矩矩形截面計算算；跨中按T形截面計算。。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求板、次梁及主主梁的支座負負彎矩鋼筋互互相穿過，主梁h0單排時，h0＝h-a＝h-60mm；雙排時，h0＝h-a＝h-80mm。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求二、連續板、、梁的構造要要求(一)連續板1．彎起式先配跨中鋼筋筋，跨中一半半彎起伸過支支座。如不夠夠另加直筋。。鋼筋間距相等等或成倍數，，可用不同直直徑鋼筋。彎起角一般30?，板厚≥120mm，可45?。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求2．分離式跨中和支座鋼鋼筋分別配，，全部采用直直鋼筋?？缰兄苯羁蛇B連續幾跨不切切斷，也可每跨都斷斷開。q／g≤3，a＝ln／4；q／g>3，a＝ln／3。板較薄，受力力筋端部可做做直角彎鉤，，抵至板底。。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求板邊嵌固于磚磚墻，計算時時按簡支，實實際支承處有有負彎矩。板頂面設附加加鋼筋，每米5根6mm(包括彎起鋼筋筋)，伸出支座邊邊界不小于l1n／7。墻角板頂常發發生與墻成45?的裂縫，在跨跨度l1n／4(l1n為單向板的凈凈跨度或雙向向板的短邊凈凈跨度)范圍內，板頂面配構造造鋼筋網。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求板與主梁肋連連接處會產生生負彎矩，計計算時沒考慮慮。在與主梁連接接處板頂，沿沿與主梁垂直直向配附加鋼鋼筋。每米板寬不少少于5根直徑6mm，不少于受力筋筋1／3，伸過主梁邊邊緣不小于板板跨1／4。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求電站廠房樓板板洞口周圍加加強構造第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求樓蓋結構平面面布置圖第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求板的計算簡圖圖第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求板分離式配筋筋圖第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求板彎起式配筋筋圖第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板肋形結結構的截面設設計和構造要要求(二)連續梁先配各跨中縱縱筋，部分根根據斜截面承承載力彎起后后伸入支座，，承擔支座負負彎矩，不滿滿足支座正截截面承載力需需要時，另加加直筋。彎起筋不滿足足斜截面承載載力時，另加加斜筋或吊筋筋。鋼筋彎起位置置據剪力包絡絡圖確定。畫畫抵抗彎矩圖圖校核，確定定支座頂面縱縱筋的切斷位位置。端支座計算不不需彎筋時，，仍應彎起部部分鋼筋，伸伸至支座頂面面，承擔負彎彎矩。伸入支座內的的跨中縱筋不不少于2根。第九章鋼鋼筋砼肋形結結構及剛架結結構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求(二)連續梁梁當次梁梁相鄰鄰跨度度相差差不超超過20％，且且均布布恒荷荷載與與活荷荷載設設計值值之比比小于于3時，縱縱向受受力鋼鋼筋的的彎起起和切切斷可可按圖圖進行行。否否則應應按彎彎矩包包絡圖圖確定定。主梁縱縱向受受力鋼鋼筋的的彎起起和切切斷，，應使使其抗抗彎承承載力力圖(材料圖圖)覆蓋彎彎矩包包絡圖圖，并并應滿滿足有有關構構造要要求。。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求等跨次梁的的典型型鋼筋筋布置置(a)無彎起起鋼筋筋(b)設彎起起鋼筋筋第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求主梁彎彎矩計計算第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求主梁剪剪力計計算第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求F——次梁傳傳給主主梁的的集載載設計計值；；fyv——附加橫橫向鋼鋼筋的的抗拉拉強度度設計計值；；a——附加橫橫向鋼鋼筋與與梁軸軸線的的夾角角；Asv——附加橫橫向鋼鋼筋的的總截截面面面積。。主梁兩兩側受受次梁梁傳來來的集集載，，可在在中下下部發發生斜斜裂縫縫。設附加加橫向向鋼筋筋(箍筋或或吊筋筋)承擔集集載。。附加橫橫向鋼鋼筋布布置在在s=2h1+3b的范圍圍：第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.5單向板板肋形形結構構的截截面設設計和和構造造要求求支座處處剪力力大時時，梁梁加做做支托托，局局部加加高。。支托尺尺寸見見圖。。支托附附加鋼鋼筋2～4根，直直徑與與受力力筋的的相同同。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.7雙向板肋肋形結結構的的設計計第七節節雙雙向向板肋肋形結結構的的設計計一、試試驗結結果四邊簡簡支板板在均均布荷荷載作作用下下，裂裂縫出出現前前，板板處于于彈性性工作作階段段，四四角有有翹起起的趨趨勢，，板傳傳給支支座的的壓力力不沿沿邊長長均勻勻分布布，每每邊中中心處處最大大。雙向板板變形形圖第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.7雙向板肋肋形結結構的的設計計四邊簡簡支板板，荷荷載增增加，，第一一批裂裂縫出出現在在板底底中間間，沿沿對角角線向向四角角擴展展。接近破破壞，，板頂頂四角角出現現與對對角線線垂直直裂縫縫。最后跨跨中受受力筋筋屈服服，板板破壞壞。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.7雙向板肋肋形結結構的的設計計矩形簡簡支板板，沿沿短跨跨的最最大彎彎矩在在跨中中，沿沿長跨跨最大大彎矩矩偏離離中點點?？缈玳L比比為2，短跨跨與長長跨的的最大大彎矩矩的比比值為為3.889，按單單向板板計算算可行行。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.7雙向板肋肋形結結構的的設計計四邊固固定的的雙向向板，，沿短短跨跨跨中彎彎矩分分布猶猶如一一兩端端固定定的單單跨梁梁。沿沿周邊邊的彎彎矩與與反力力的分分布均均為由由支承承邊的的中部部向角角點減減小。。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.7雙向板肋肋形結結構的的設計計按理論論分析析，鋼鋼筋應應垂直直于裂裂縫的的方向向配置置。試驗表表明鋼筋布布置方方向對對破壞壞荷載載無顯顯著影影響。平行于于板邊邊配筋筋，施工工方便便。配筋率率相同同，采采用較較細的的鋼筋筋有利利；鋼筋數數量相相同，，板中中間鋼鋼筋排排列較較密比比均布布有效效。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.7雙向板肋肋形結結構的的設計計二、按按彈性性方法法計算算內力力彈性計計算方方法根根據薄薄板小小撓度度理論論假定定進行行。工程設設計根根據板板的荷荷載及及支承承情況況利用用表格格計算算。(一)單塊板板的計計算均載下下單塊塊矩形形雙向向板：：M——不同支支承單單位板板寬跨跨中或或支座座中點點的彎彎矩；；a——不同支支承和和不同同板跨跨比lx／ly彎矩系系數；；lx——板的跨跨長；；p——雙向板板上的的均載載。附錄十十的表表格適適用于于泊松松比為為1/6的鋼筋筋混凝凝土板板。第九章章鋼鋼筋筋砼肋肋形結結構及及剛架架結構構9.7雙向板肋肋形結結構的的設計計(二)連續板板的計計算（簡化化為單單塊板板）1．跨跨中中最最大大彎彎矩矩最不不利利荷荷載載布布置置可可簡簡化化為為滿滿布布的的p'和一一上上一一下下作作用用的的p''。p'=g+q／2，p''＝q／2。p'作用用下下中中間間支支座座固固定定；；p''作用用下下中中間間支支座座簡簡支支。。邊支支座座根根據據實實際際情情況況確確定定。。第九九章章鋼鋼筋筋砼砼肋肋形形結結構構及及剛剛架架結結構構9.7雙向板板肋肋形形結結構構的的設設計計2．支支座座中中點點最最大大彎彎矩矩將p=g+q布滿滿各各跨跨計計算算。。各跨跨板板在在中中間間支支座座為為固固定定。。相鄰鄰兩兩跨跨板板的的另另一一端端支支承承不不同同，，或或兩兩跨跨度度不不等等，，取取相相鄰鄰兩兩跨跨同同一一支支座座彎彎矩矩均均值值。。兩列列三三跨跨雙雙向向板板，，周周邊邊為為簡簡支支。。p''作用用，，各各板板為為四四邊邊簡簡支支板板；；p'作用用，，角角板板為為兩兩鄰鄰邊邊固固定定、、兩兩鄰鄰邊邊簡簡支支；；中中跨跨板板為為三三邊邊固固定定、、一一邊邊簡簡支支。。第九九章章鋼鋼筋筋砼砼肋肋形形結結構構及及剛剛架架結結構構9.7雙向板板肋肋形形結結構構的的設設計計三、、塑塑性性鉸鉸線線理理論論計計算算方方法法假定定破破損損線線如如圖圖所所示示，，在在破破損損線線上上，，板板有有足足夠夠的的轉轉動動能能力力，，承承受受的的內內力力矩矩即即極極限限力力矩矩。。破破損損線線稱稱為為塑塑性性鉸鉸線線。。第九九章章鋼鋼筋筋砼砼肋肋形形結結構構及及剛剛架架結結構構9.7雙向板板肋肋形形結結構構的的設設計計塑性性鉸鉸線線理理論論有有兩兩種種計計算算途途徑徑：：板塊塊平平衡衡法法。?？伎紤]慮形形成成破破壞壞機機構構的的單單獨獨板板塊塊的的平平衡衡，，導導出出一一組組聯聯立立方方程程，，解解出出未未知知幾幾何何參參數數及及作作用用荷荷載載和和抵抵抗抗彎彎矩矩之之間間的的關關系系。。虛功功原原理理法法。。當當給給預預先先確確定定的的破破壞壞機機構構一一個個微微小小的的虛虛位位移移，，塑塑性性鉸鉸處處所所作作的的內內功功等等于于外外荷荷載載作作的的外外功功。。第九九章章鋼鋼筋筋砼砼肋肋形形結結構構及及剛剛架架結結構構9.7雙向板板肋肋形形結結構構的的設設計計塑性性鉸鉸線線法法的的基基本本假假定定板即即將將破破壞壞時時，，塑塑性性鉸鉸線線發發生生在在彎彎矩矩最最大大處處。。分布布荷荷載載下下，，塑塑性性鉸鉸線線為為直直線線，，整整塊塊板板由由塑塑性性鉸鉸線線劃劃分分成成若若干干個個板板塊塊。。板塊的變變形遠小小于塑性性鉸線處處的變形形，把板板塊看作作剛體。。整個板板的變形形集中在在塑性鉸鉸線上。。破壞時時，各板板塊均繞繞塑性鉸鉸線轉動動。整塊板在在荷載作作用下達達到極限限狀態時時，理論論上存在在多個破破壞圖式式，在所所有可能能的破壞壞圖式中中最危險險的是相相應于極極限荷載載為最小小的塑性性鉸線。。最危險的的塑性鉸鉸線上扭扭矩和剪剪力均極極小，可可略去不不計。只只由塑性性鉸線上上的極限限彎矩來來抵抗外外荷載，，并假定定板在轉轉動過程程中，此此彎矩值值保持不不變。第九章鋼鋼筋筋砼肋形形結構及及剛架結結構9.7雙向板肋形形結構的的設計四、雙向向板的截截面設計計與構造造雙向板跨跨中兩個個方向均均需受力力筋，兩兩個方向向的h0不同。短短跨方向向鋼筋排排下層，，長跨方方向鋼筋筋排上層層。板在兩個個方向各各劃分為為三個板板帶，邊邊緣板帶帶為較小小跨