摘要:根據??電力學院（成教部）對2001屆發電廠及電カ系統專業畢業生設計題目安排要求,本人根據畢業設計題目及通知要求進行畢業論文設計。論文題目“35kV降壓變電部電氣部分（初設ゾ。第一章主變及所用變的選擇第一節主變壓器的選擇負荷統計分析（由原始資料計算如下）:10kV側:序號負荷名稱匕.、（KW）Cos(ptg(PQmax(KVar)=Pmax*fg。1配電站甲12000.900.485762配電站乙20000.850.6212403配電站丙12000.850.627444配電站丁15000.850.629305劇場15000.850.629306醫院5000.800.753757學校2000.800.75150ん=P|max+P2max+P3max+P4max^"P5max+P6max+P7max=1200+2000+1200+1500+1500+500+200=8100(KW)ZQ_-Q]max+Q2max+Q3max+Q4max+Q5max+Q6max+Q7max二576+1240+744+930+930+375+150=4945(KVar)SioMAX=7i*ax+ZQ[x=V81002+49452=9490.15(KVA)

rZ/8100nei-.Cos(p.n=- = =0.854ア‘“S949015°WMAX ソ"U.1J考慮到負荷的同時率,lOkV側最大負荷應為:S；0MAX=S10MAXx/o=9490.15X0.85=8066.63(KVA)2、35kV築能綱ihuAS35MAX=S；omax築能綱ihuA二、主變臺數的確定根據《35-llOkV變電所設計規范》3.1.2條規定“在有一、二級負荷的變電所宜裝設兩臺及以上主變壓器。如變電所可由中、低壓側電カ網取得足夠容量的備用電源時,可裝設一臺主變壓器?！北驹O計為35kV降壓變電所,10kV側為負荷,故考慮安裝兩臺主變壓器。若以ー個元件故障作為可靠進行統計,則兩個元件及三個元件的可靠性如下:(S表示可靠度,R表示故障率)Sn=S2+2SR=S2+2S(1-S)=2S-S2Siii=S3+3S2R=S3+3S2(1-S)=3S2-2S3Sii-Siii=2S-S2-(3S2-2S3)=2S-4S2+2S3=2S(S-l)2>0可見當以一個元件故障作為可靠統計的話,兩臺變壓器并聯運行的可靠度要超過三臺變壓器并聯,因此應優先考慮安裝兩臺主變壓器。根據本變電所的實際情況:本變電所35kV側有二路電源，其中一路單回進線,一路采用雙回線進線;10kV側有四路負荷均采用雙回線路供電,為確保供電可靠性,待設計變電所選擇安裝兩臺主變壓器,這樣當一臺主變停運時,另?臺主變仍能保證60%以上的負荷正常供電。三、主變容量的確定:根據《35-110kV變電所設計規范》3.1.3條規定“裝有兩臺及以上主變壓器的變電所,當斷開一臺時,其余主變壓器的容量不應小于60%的全部負荷,并應保證用戶的ー、二級負荷?！惫时驹O計滿足兩個條件:1、兩臺總容量￡SMSi'omax2、SM(60-75)%5；°max本變電所按建成后5年進行規劃,預計負荷年增長率為7%,因此:(1+m)*=8066.63X(1+0.07)5=11313.87(KVA)式中t為規劃年限,m為增長率S=60%ES=0.6x11313.87=6788.32(KVA)查產品目錄,選擇兩臺變壓器容量一樣,每臺容量為8000KVA。四、主變型式1、優先考慮選三相變壓器依設計原則,只要不受運輸條件限制,應優先考慮三相變壓器。該變電所主變壓器為35kV降壓變,單臺容量不大,不會受到運輸條件限制,故選用三相變壓器。2、本設計任務書中只有兩個電壓等級,為了節約投資及簡化布置,所以根據規程規定,滿足條件,選用兩繞組變壓器。

3、自耦變壓器高低壓側之間有電的直接聯系,要求高、低壓繞組在“應一致’所以本所不宜采用自耦變壓器,選擇普通的雙繞組變壓器。?丁ままぎ4、容量比由上述計算可知,主變壓器額定容量為8000KVA,35kV側、10kV側負荷占主變容量的85%,大于50%,為滿足負荷的要求與需要,故35kV側及10kV側容量取100%的額定容量。從以上分析得出主變壓器各繞組的容量比為100/10005、調壓方式的選擇根據《35-110kV變電所設計規范》3.1.5條規定“變壓器的有載調壓是改善電壓質量,減少電壓波動的有效手段,對電カ系統,一般要求llOkV及以下變電所至少采用ー級有載調壓變壓器。而本設計35kV變電所10kV側負有配電所、醫院等重要負荷,對電能的質量和可靠性的要求較高,為保證連續供電和滿足對電能質量的要求,并能隨時調壓，擴大調壓幅度而不引起電網的波動，故應采用有有載調壓方式的變壓器，以滿足供電要求。6、中性點接地方式的確定我國規定電壓小于或等于35kV的系統采用中性點不接地（小接地系統）。本變電站為35kV終端變,中性點不接地。35kV系統:架空線:レ=リバ『350架空線:レ=リバ『35035x30350=3(A)電纜線:1c2=0.1xUnx/2=0.1x35x(2.5X2)=17.5(A)Ic=Ici+Ic2=3+17.5=20.5(A)由于，,>10A由電氣專業資料可知:當35kV系統對地電容電流大于等于10A,應采用中性點經消弧線圈接地，所以本所35kV系統中性點經消弧線圈接地。lOkV系統架空線:Icl=架空線:Icl=Unメレ35010x(10x2+5x2+10+15)350=1.57(A)電纜線:Ic2=0.1xUnx/2=01x10x(5x2+5+l.5)=16.5(A)Ic=Icf+Ic2=1.57+16.5=18.07(A)由于んV30A,由電氣專業資料可知:當10kV系統對地電容電流大于30A,中性點必須接地,本所10kV系統對地電容電流小于30A,因此中性點不接地。7、接線組別《電氣設計手冊》規定:變壓器繞組的連接方式必須與系統電壓相位一致,否則不能并列運行。由于35kV、10kV系統不接地,故主變的接線方式采用Y/△—118、繞組排列方式由原始資料可知,變電所主要是從高壓側向低壓側供電。因此選擇降壓結構,能夠滿足降壓要求,主要根據的依據的《電カ系統分析》,其繞組排列方式如下圖所示ン

ン根據以上分析結果,最終選擇型號如下:SZ9-8000/35,其型號意義及技術參數如下:SZ9-8000/35 高壓繞組額定電壓等級：35kV 額定容量:8000KVA 性能水平代號 有載調壓方式 相數:三相型號額定容量電壓組合(kV)聯結組標じ阻抗電壓％其它參數SZ9-8000/358000kVA高壓38.5+3X2.5%Yn,dll7.0空載電流％負載損耗空載損耗低壓10.51.150.4kW104kW外形尺寸:4430X3242X3220mm第二章電氣主接線的確定第一節電氣主接線選擇

主接線設計依據:《35-UOkV變電所設計規范》有以下兒條規定第3.2.1條:變電所的主接線,應根據變電所在電カ網中的地位、出線回路數、設備特點及負荷性質等條件確定。并應滿足供電可靠、運行靈活、操作檢修方便、節約投資和便于擴建等要求。第3.2.2條當能滿足運行要求時,變電所高壓側宜采用斷路器較少或不用斷路器的接線。第3.2.3條35—llOkV線路為兩回及以下時,宜采用擠形、線路變壓器組或線路分支接線。超過兩回時,宜采用擴大擠形、單母線的接線。35—63kV線路為8回及以上時,亦可采用雙母線接線。110kV線路為6回及以上時，宜采用雙母線接線。第3.2.4在采用單母線、分段單母線或雙母線的35-110kV主接線中,當不允許停電檢修斷路器時,可設置旁路設施。ー、35kV主接線的選擇:從原始資料可知,35kV母線有3回進線,線路分布較為簡單。根據設計規范第3.2.3條規定,主接線若采用雙母線,必然供電可靠性較高,但占地大、投資大、操作易出差錯,故不考慮;橋式接線雖然設備少,但線路沒有跨越功率,倒閘操作很不方便,亦不考慮?，F采用以下二種主接線進行比較：即單母線、單母線分段接線,分析表如下:單母線接線單母線分段可靠性當母線有故障或檢修時,整個母線需停電,靈活性較差當出線開關檢修,該回路停電5、繼電保護簡化,動作可靠性高一段母線發生故障時,分斷斷路器自動將故障切除，保證正常母線不間斷供電當出線開關檢修,該回路停電5、繼電保護簡化,動作可靠性高乂:活性當母線有故障或檢修時,整個母線需停電,靈活性較差3、擴建裕度大,容易擴建1、一臺開關檢修或故障,操作都較簡單,且操作過程不影響其它出線正常運行,操作較為靈活2、擴建裕度大,容易擴建

單母線接線單母線分段經濟性投資較少,占地面積較小投資較大,占地面積小倒閘操作倒母操作比較簡單主變檢修時,斷開相應的DL及拉開相應刀閘即可,不會影響線路的運行，倒母操作比較簡單從以上分析可知,雖然單母線接線經濟性優于單母分段,但可靠性、靈活性均不如單母線分段。從原始資料可知,本變電所是終端變,35kV側有三回進線,且一回電源為雙回線供電,采用單母線接線其供電可靠性基本能滿足要求,為了倒閘操作方便,同時提高供電可靠性，考慮長期發展,因此本變電所35kV母線側采用單母線分段接線。本變電所電源側有雙回路供電，不用增設旁路母線。其接線簡圖如下頁:二、10kV母線接線選擇10kV側通常采用單母線或單母線分段接線，單母線雖使用設備少,經濟性好,但可靠性差,本變電所10kV有配電所、港口、機場等重要負荷,且出線多，故采用單母線分段接線,可靠性較好,操作方便,重要負荷已有雙回線,故不考慮設置旁路母線,綜上所述:本變電所最終選用單母分段。接線簡圖如下:In.配?^口.1所丙リ豐所乙,In.配?^口.1所丙リ豐所乙,加王變配電所內riYll\3\l_變電站主接線簡圖如下:養提養提n里用H取譽H乙芻豈I配電學I豎膏I配?^^-第三章短路電流計算第一節短路電流計算的目的及一般規定一、短路電流計算目的1、選擇電氣主接線時,為了比較各種接線方案,確定某接線是否需要采取限制短路電流的措施等,均需進行必要的短路電流計算。2、在選擇電氣設備時,為了保證各種電器設備和導體在正常運行和故障情況下都能保證安全、可靠地工作,同時又力求節約資金,這就需要用短路電流進行校驗。3、在設計屋外高壓配電裝置時，需按短路條件校驗軟導線的相間和相對地安全距離。

4、在選擇繼電保護方式和進行整定計算時,需以各種短路時短路電流為依據。二、短路電流計算的?般規定采注捌明規劃， com采注捌明規劃， com2、接線方式應按可能發生最大短路電流和正常接線方式,而不能按切換中可能出現的運行方式。3、選擇導體和電器中的短路電流,在電氣連接的電網中,應考慮電容補償裝置的充放電電流的影響。4、選擇導體和電器時,對不帶電抗器回路的計算短路點應選擇在正常接線方式時,I最大的點,對帶電抗器的6—10kV出線應計算兩點,電抗器前和電抗器后的1“短路時,導體和電器的動穩定、熱穩定及電器開斷電流一般按三相電流驗算,若有更嚴重的按更嚴重的條件計算。三、短路電流計算方法:實用短路電流計算法——運算曲線法假設:①正常工作時，三相系統對稱運行;②所有電源的電動勢相位角相同;③系統中的同步和異步電機均為理想電機;④電カ系統中各元件磁路不飽和;⑤短路發生在短路電流為最大值瞬間;⑥不考慮短路點的電弧阻抗和變壓器的勵磁電流;⑦除計算短路電流的衰減時間常數外，元件的電阻不考慮;⑧元件的計算參數均取其額定值,不考慮參數誤差和調整范圍;⑨輸電線路電容略去不計。第二節:計算說明書ー、根據設計任務給定的參數可得:如下圖所示バ?築能綱thulongcomWMfWFtvrコ，?二、短路點選擇短路點選擇（只選擇ハ點）,如下圖所示:1、最大運行方式時,在35kV母線上發生三相短路dl2、最大運行方式時,在10kV母線運行時發生三相短路dz3、最大運行方式時,在10kV配電所乙線路末端發生三相短路d34、最小運行方式時,在10kV配電所乙線路末端發生兩相短路由5、最小運行方式時,在10kV配電所乙線路首端發生兩相短路出6、最大運行方式時,在35kV出線線路末段發生三相短路de7,最小運行方式時,在35kV出線線路末段發生二相短路d,8、最小運行方式時,在35kV出線線路首段發生二相短路必三、阻抗計算,繪制次暫態等值電路用標么值計算,選擇基準值Sj=100MVA,Uj=Uav,〃=プー,XB=-1、100MW發電機組:SF=100/0.85=117.6(KVA)X_X/XSj_0.13x100AI?- =U.11117.62、120MVA變壓器:リ偏ー低％=12.7,U病川％=23.1，Uル低％=9,則Xi%=；(U踴一低％+と高ー中％-Uル低％)=；X(12.7+23.1-9)=13.4Xu%=；(刀中一低％+刀高ー中％-U加低％)=；x(9+23.1-12.7)=^?#01?ス?，，■?*，?］メXni%=；(U漏ー低％+七中一低％-U漏一中％)=gx(12.7+9-23.l)=-0.73、100KM長線路:X2*=X3.=0-4xl00x100=0.075623022.5公里電纜線路：X4*=X5.=0-08X2-5x1°°=0.01463プ4、本變電所選用8MVA主變計算電抗Uk%xSX6.=X7*=— 梟0.07x100=0.8755、配電所乙線路：X8.=0.4x11x10010.52=5.446、35kV出線線路：X9.0.4x30x100372=0.8777、最大運行方式：發電機組滿載,35kV線路二回運行,主變并列運行最小運行方式:8MVA變壓器停一臺,35kV線路單回線運行四、系統等值圖,如下圖所示:五、短路電流的計算,用運算曲線法:(-)最大運行方式下,在35kV母線上發生出點三相短路時,わし築龍象!小點三相短路的等值簡化網絡如圖:X17*=X1*//X2*=0.0756/2=0.0378X18*=X3?〃X4*=0.134/2=0.067X吠=X9M/X1o*=O.11/2=0.055X20*=X5*//X6*=0.097/2=0.0485X2i*=Xh*//Xi2*=0.0146/2=0.0073X22*=X”*+Xis*—0.0378+0.067=0.1048X23*=x20*+X2ド=0.0485+0.0073=0.0558X—x+x—038*0.0558A24*-A17*+A|8* rU.U2)Jo+U.1U4o—U.Z/0.055X25*=X|7*+X18*=0055*0.0558+00558+0.055=0.140.10481、發電廠對35kV側短路電流

求計算電抗Xjs,25*=0.14X -=0.329查汽輪發電機運算曲線,由t=0s,t=4s和Xjs.26*=0.329得/〃?(0s)=3.2 則次暫態短路電流/"=3.2x罩”更=11.75(KA)73x3.7/〃?(4s)=2.3貝リル=2.3x翠少更=2.3*3.672=8.45(KA)73x372、等值系統側對35kV母線短路電流Xj“4*=0.285x =3.42バ 100ふ築微網因為C為旁大系統,所以通過其提供的短路電流周期分量不衰＜4S此EC5■>?一.…[8*=r*=1j/Xj24=1.56/0.27=5.78(KV)3、5點短路電流/〃=11.75+5.255=7.152(KA)ム=2.04+5.255=7.295(KA)(二)最大運行方式下,在10kV母線上發生d2點三相短路時,d2點三相短路的等值簡化網絡如圖:(A) ° (B) G(0 (D)X26*=X13*//X|4?=0.875/2—0.4375X27*=X23*+X26*=0.0558+0.4375=0.4933X28*=0.1048+0.4933+0.1048*0.49330.055へ…ハい”0.055*0.49330X29?=0.055+0.4933+ =0.810.10481、發電廠對lOkV側短路電流求計算電抗Xjs,29*=0.81x2*/。.85=1.9查汽輪發電機運算曲線,由t=Os,t=4s和Xjs.29*=1.9得/"*0)=0.55則次暫態短路電流/"=0.55x羋竺生=7.1159(KA)73x10.5/"*<4s)=0.55則し=0.55x羋”生=7.1159(KA)73x10.52、等值系統側對10kV母線短路電流001.54=3.57(KA)

001.54築假銅/*=7.1159+3.57=10,69(KA)築假銅厶=7.1159+3.57=10.69(KA)（三）最大運行方式下,在10kV側配電所線路末端發生d3點三相短路時,d3點三相短路的等值簡化網絡如圖:X30*=X23*+X26*+X15*=0.0558+0.4375+5.44=5.933皿…ハ,……ヽ0.1048*5.933貝リX31*—0.1048+5.933h 17.340.055X32*=0.055+5.933+0.055*5.933X32*=0.055+5.933+0.055*5.9330.1048=9.1021、發電廠對d3點短路電流求計算電抗Xjs.32*=求計算電抗Xjs.32*=9.102x200/0.85100=21.2查汽輪發電機運算曲線,由t=Os,t=4s和Xjs.32*=21.2>3,可以看作是無窮大系統,所以18*=1因戸2*=1/21,2=0.047900/0RSし=1"=0.047〉”58=0608(KA)V3xl0.52、等值系統側對d3點短路電流可以看作是無窮大系統,所以:ム=/"=冬-=0.317(KA)3、th點短路電流/"=/,=0,608+0.317=0.925(KA)(四)最小運行方式下,在10kV側配電所甲線路末端發生山點兩相短路時,最小運行方式:8MVA變壓器停?臺,35kV線路單回線運行築假銅thuAof^gcofnd4點兩相短路的等值簡化網絡如圖:X33*=X20“*+Xio*+X|3*+X]5*=6.3781則Xu*=o.1048+6.3781+0.1048x6,3781=18.640.055貝リX35*=0.055+6.3781+0.055x6,378=9.780.10481、發電廠對d4點短路電流次暫態短路電流/エ=I"=0.043x2./°，85=0.556(KA)73x10.52、等值系統側對d4點短路電流^^=0.295(KA)18.64^^=0.295(KA)18.643、山點短路電流I"=/x=0.556+0.295=0.851(KA)(五)最小運行方式下,在10kV側配電所甲線路首端發生d5點兩相短路時,最小運行方式:8MVA變壓器停一臺,35kV線路單回線運行d5點兩相短路的等值簡化網絡如圖:37(fL築??,37(fL築??,thulongcomfR~X36*=X2()*+XI]*+X13*=0.9381()QQQX36*=X2()*+XI]*+X13*=0.9381()QQQ1X37*=01048+0.9381+0.1048x-——=2.830.055X38*=0.055+0.9381+0.055x =1.4850.10481、發電廠對lOkV側短路電流求計算電抗Xjs.38*=1485x2界さ85=3.494查汽輪發電機運算曲線,由t=Os,t=4s和Xjs.38*=3.494得則ん=〃=0.286x2ソ/0皮=3.7(KA)

73x10.52、等值系統側對10kV母線短路電流5.52.835.52.83=1.943(KA)（六）最大運行方式下,在35kV側出線線路末端發生d6點三相短路時,de點兩相短路的等值簡化網絡如圖:SSX39*=X23■*+X16*=0.9328貝リX40*=0.1048+0.9328+0.1048x =2.8150.055則X35*=0.055+0.9328+0.055x =1.4770.10481、發電廠對d6點短路電流ム=〃=0.288x2吧/〇的=i057(KA)

V3x372、等值系統側對ル點短路電流=/〃=ユ也=0.554(KA)2.8153、de點短路電流I"=Ix=1.057+0.554=1.611(KA)（七）最大運行方式下,在35kV側出線線路末端發生d7點二相短路時,ch點兩相短路的等值簡化網絡如圖:X42*=X20~*+X]]*=0.0631X43*=X42"*+X16*—0.9401貝リk=0.1048+0.9401+0.1048xセごユ=2.8360.055〇9401貝IX45*=0.055+0.9401+0.055x——=1.4880.10481、發電廠對“點短路電流ム=1"=0.15*2半/。期=055(KA)6x37

1.562.836=0.551.562.836=0.55(KA)3、dア點短路電流/"=厶=0.55+0.55=1.1(KA)(A)最大運行方式下,在35kV側出線線路首端發生ds點二相短路時,d8點兩相短路的等值簡化網絡如圖:貝リX46*=0.1048+0.0631+0.1048x?二=0.2880.055則X47*=0.055+0.0631+0.055x00631=0.1510.10481、發電廠對d6點短路電流/"=3x200/0.85

73x37=11.016(KA)I刃=2.25x200/0.85

V3x37=8.262(KA)1.560.2883、dg點短路電流=5.42(KA)/"=11.016+5.42=16.436(KA)ム=8.262+5.42=13.682(KA)短路電流計算結果匯總表:短路點總電流D1V有名值(KA)17.53し有名值(KA)14.23D2I"有名值(KA)10.69ム有名值(KA)10.69D3V有名值(KA)0.93し有名值(KA)0.93D4V有名值(KA)0.85ム有名值(KA)0.85D51"有名值(KA)5.64し有名值(KA)5.64D6V有名值(KA)1.61し有名值(KA)1.61D7I"有名值(KA)1.1Ix有名值(KA)1.1D8V有名值(KA)16.44ム有名值(KA)13.68第四章電氣設備選擇第一節10kV系統電氣設備選擇電氣設備一般是按正常工作條件選擇,按最嚴重的短路情況校驗,為方便安裝、運行、維護

及備品的儲備,同一電壓等級的設備應盡量選擇同一型號。ー、10kV側各斷路器及隔離開關采用同一種型號主變回路:し1nax1.3xS

百xU1.3x800073x10.5=571.85(A)用線分段回路:=賓"=.常農")=620.85主變回路:し1nax1.3xS

百xU1.3x800073x10.5=571.85(A)用線分段回路:=賓"=.常農")=620.85(A)10kV出線:ん皿Pm”。。/ 2000//cos。_ 70.8573x10.5=129.4(A)選母線分段回路來進行選擇校驗。1、最大長期工作電流計算/“.max=620.85(A)因為10kV配電裝置為戶內配置,按正常工作條件,查表選擇SN10-10I/630斷路器型號Un(kV)IN(A)開斷電流1br.N(KA)極限通過電流し(KA)熱穩定電流(KA)固有厶閘時間用有分閘時間有效值峰值2S10SSN10-10I10630164016く0.2く0.06GN1-10/10001010008026計算值622.110.69及GNl—10"000隔離開關,其參數列表如下:已知/"=10.69,厶=10.69KA由上表可知:斷路器｛N=630A>/H,max=622.1AIbrN=16KA>厶=10.69KA隔離開關/N=1000A>/“max=622.1A2、按短路條件校驗動穩定校驗斷路器*,=2.55X10.69=27.26KA ip=40KA>iimp隔離開關iimp=2.55x10.69=27.26KA ip=50KA>iimp動穩定滿足要求熱穩定校驗斷路器固有分閘時間為0.06S,燃弧時間取平均值0.05S,假設!0kV末端有變壓器,其過流保護整定為IS,10kV線路過流保護整定為1.5S,10kV母聯開關整定為2S,則主變10kV側過流保護整定為2.5S,所以保護動作時間t=2.5So短路存在時間:レ=2.5+0.06+0.05=2.61(S)夕=廣=1查等值時間曲線得%=2.2S,teq=tep+tea=2.2S,*00t>is,可不計し,則?！?/リ?=10.69ゝ2.2=251.41(KA2S)斷路器允許熱脈沖e?=162x4=1024(KA2S)>Qsc隔離開關允許熱脈沖0,=142xlO=1960(KA2S)>Qsc熱穩定滿足要求所以選擇SN10-10I斷路器及GN1-10/400隔離開關是合適的。二、10kV母線的選擇已知IW.max=622.1A,最熱月平均最高溫度:35℃母線的安裝采用單條平放,根據安裝條件及/“,而查手冊?し築微細■>?一、…選擇50x5單條鋁母線平放,其中Z?=637A>IwmaxB=1,ten=2.2S溫度校驗系數Ke=J70.95七1=0.82V70-25"歲=盜=758.67(A)1、熱穩定校驗:し=2.2S,S=50x5=250(mm2),31.01Sm沁=亠』いK、=?^^12.2x1.01=183.16(mm2)<S=250mm2所以熱穩定滿足要求2、動穩定校驗已知,刖=27.26KA,b=50mm=0.05m,h=5mm=0.005m,〇p=69xl()6帕并且取相間距a=0.5m,絕緣子跨距選擇L=1.5m;2則びmax=1.038xiimp2X--X10-7abh1<2=l.O38x(27.26xl03)2x xl()v=27.77x1〇6(帕)0.5x0.052x0.005即るaxV*=69x10.帕故動穩定滿足要求通過以上的計算及校驗可知10kV母線選擇單條50x5鋁母線平放是可以的三、10kV絕緣子及穿墻套管選擇1、10kV絕緣子戶內型選ZNA—10,戶外型選ZS—10其抗受破壞負荷分別為エ,=350x9.8=3430N和の=500x9.8=4900Nん、=1.75-X/2xl0-7=l.75x—x(27.26x103)2x107=390.1(N)Inipヽ ’a 0.5即戶內:0.6xド。=2058N>bmax=390.IN 滿足戶外:0.6xF“=2940N>Fm,、=390.IN滿足 ふL築龍鋼P max -ng.8m2、lOkV穿墻套管：采用鋁導體穿墻套管Uz=10kV,安裝環境溫度W40C,不需要進行溫度修正,即要求套管IpNIw.max選型號為CLB—10,〃=400A,機械負荷り,=750N校驗：①熱穩定校驗Z,2/=7.62x5=288.8(KA2S)丸=10.Z,2/=7.62x5=288.8(KA2S)即I>>1コeq,滿足要求②動穩定校驗套管帽所受力為套管到第一個支持絕緣子所受力的一半尸=1X1,73X-X1〇-7=1X1.73X—X(27.26X103)2X1〇-7=192.8(N)max2a"叩2 0.5Fv=750N, 0.6^=0.6x750=450(N)故滿足要求通過以上計算及校驗,上述所選型號滿足要求。四、10kV電壓互感器的選擇1、電壓互感器的配置a.所有各段母線均設置ー組PT,采用JDZJ1-10,用于同期、測量儀表和保護裝置。b.準確度等級和二次負荷計費用的電度表0.5級(本次選用)監視用的功率表、繼電器需1級估測用需3級根據安裝地點電網使用條件,選擇PT的額定電壓、結構方式、準確級、最后驗算PT最大ー相副線圈所供的伏安數應滿足所選準確級和允許伏安數,本設計不對所選PT全部驗算,僅對10kV母線PT進行校驗1、10kVPT的選擇:根據負荷平均分配的原則,lOkV10回線路平均分在I、II段母線上(各4回),每段母線上還有一回主變分支,一回電容器,?回站用變。其中站用變的計量裝在低壓側。其它回線表計配置如下,以I段母線為例,主變分支配有有功功率表、無功功率表、有功電度表、無功電度表各ー只。5回10kV線路配有有功電度表、無功電度表各ー只,電容器分支裝有無功電度表ー只,測量母線的電壓表ー只,裝在A、C相間,三個測量相對地電壓的絕緣監視電壓表。所配表計型號及數量列表如下:儀表名稱型號電壓線圈線圈相數儀表數目(只)線圈電壓(V)每相功率損耗(VA)COS4)有功功率表16D1-W1000.6122無功功率表16Di-Var1000.6121電壓表16T1-V1000.2114三相有功電度表DSj1001.50.3825三相無功電度表DXi1001.50.3825即PT二次側每相所帶負載為Pah=(5+5)xl.5x0.38+(2+l)x0.6=7.5(W)しぬ=(5+5)xl.5xVl-0.382+0=13.87(Var)=y/Pab+Qub=a/7.52+13.872=15.77"A)0,=C3T厶=Cos-1=57.26°Sllb13.87Phe=(5+5)xl.5x0.38+(2+l)x0.6+0.2=7.7(W)服=(5+5)xl.5xJl-0.382+0=13.87(な刀=V7.72+13.872=15.86(K4)(phl=Cos-I上=Cos'=60.95°Sab15.86則Pa則Pa=注Cos(57.26°—30°)+P=5/3-^Cos21.260+0.2=8.29(W)°。=°。=注Si〃(57.26°-30°)=V3^Z^Si〃27.26°=4.17(。Sa=7^2+Qa=48.292+4.172=9.28(VA)&$瓦。。s(小30。)+S/os(かー30。)]+%=；[15.77Cos(57.26°+30°)+15.86Cos(60.95°-30°)]+0.2=8.49(W)V3Qb/[s“M〃(服+30。)+SbS〃(か-30。)]=■4415.775山(57.26°+30°)+15.86S山(60.95°-30°)]=13.8(Kzr)V3Sb=\P；+Q：=78.492+13.82=16.2(E4)Pt=-^=\shcCos(</>hc+30°)]+匕.=；[15.86Cos(60.95。+30°)]+0.2=0.048(W)v3 V3Qc=?1加Si〃(。ん+30")]= [15.865zn(60.95°+30°)]=9.16(Var)Sc=岳+Q,2=76.048,+9.162=9.16(VA)由以上計算可知:B相負荷最大,即S〃=16.2E4查手冊選用三個單相PT,其型號為JDZJi-10,其技術參數如下:型號數量（只）額定電壓（kV）額定容量（VA）最大容量（VA）UN\UN2UN30.5級1級3級JDZJ-1061〇/あ0.1/60.1/35080200400由上表可知,所選用的PT每相額定容量（0.5級）SN=50VA>2Sn2=28.94VA由于PT一次側額定電流極?。ê涟布墸?高壓側的熔斷器,只能由機械強度能允許的最小截面來選,選用專用于保護電壓互感器的Rt-IO型熔斷器,其額定電流為0.5A,最大切斷電流為50KA,大于母線短路電流/〃=10.69X4,能滿足要求。五、lOkV電流互感器的選擇1、電流互感器的配置a.只要有DL,就要有CT,以滿足測量和保護裝置的需要,一般裝設在遠離母線側。b.一般情況下大接地電流系統三相配置,35kV及以下可三相也可以兩相2、電流互感器的選擇CT應按正常工作條件選擇,按短路條件校驗。本次設計僅對lOkV饋線（配電所乙Pmax=2000KW）進行校驗。lOkV線路屬小電流接地系統,無特殊要求，故采用不完全星形接線，裝于A、C兩相,其二次側接有計費用電度表、監視用電流表、保護用的電流繼電器線圈,控制屏、保護屏、儀表屏距CT約40m0CT相間距離。=0.5m,電流互感器至最近?個絕緣子的距離l=l.0m〇a.因考慮到5年發展,該線路最大負荷電流（1+0.07）5x2000/0.87-= Vixl0x0,9ーー224.9（A）則根據/“〉屋max的原則,初步選定LFZ—10（Lー電流互感器,Fー復匝,Z澆注絕緣）屋內型電流互感器,300/5的CT,變比為300/5,供給測量、計費用的選0.5級，保護回路選用D（或B）級。其參數如下表:（戶內復匝澆注絕緣式）型號額定電流比二次負荷（。）1s熱穩定倍數動穩定倍數0.5級D級LFZ-10300/50.480140736lOkV線路CT采用兩相不完全星形接線,裝在A、C相儀表電流線圈名稱A相C儀表電流線圈名稱A相C相電流表(46L1-A)0.6功率表(46D1-W)0.60.6電度表(DS1)0.50.5總計1.71.1b.CT的二次負載列于下表選擇CT連接導線截面Sn2=/シ“2=52x0.6=15(E4)ImaxP ImaxP 17卓===0.06