萬科·松山湖1號花園楓林湖5-7櫻花湖1-16棟樓懸挑腳手架-PAGE99-一、編制依據《建筑施工計算手冊》江正榮著；《建筑工程施工質量驗收統一標準》（GB50300-2001）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）《建筑施工高處作業安全技術規范》《建筑施工安全檢查標準》《建筑施工手冊》（第四版）萬科·松山湖1號花園楓林湖5棟～7棟、櫻花湖1棟～16棟樓施工圖紙及我司相關安全、技術規定。二、工程概況工程名稱：萬科·松山湖1號花園楓林湖5棟～7棟、櫻花湖1棟～16棟樓建設單位：東莞市松湖居置業有限公司設計單位：深圳市筑博工程設計有限公司監理單位：東莞市恒信建設工程咨詢有限公司施工總承包單位：深圳市廣勝達建筑工程有限公司工程地址：東莞市松山湖建筑面積：總建筑面積約為122709.3m2，共19棟住宅樓各棟住宅建筑面積、層次、層高、建筑物類別、及其距±0.000最高點：面積單位：平方米編號類別/0.00標高建筑面積（m2）地上（下）層數建筑高度（m）楓林湖5棟住宅/33.37804.8118（1）59.57楓林湖6棟住宅/32.306067.6114（1）47.9楓林湖7棟住宅/32.304614.2910（1）35.9櫻花湖1棟住宅/32.304614.2910（1）35.9櫻花湖2棟住宅/32.306228.8214（1）47.9（同13棟）櫻花湖3棟住宅/33.308016.118（1）59.9櫻花湖4棟住宅/33.308295.6220（1）65.9（同16棟）櫻花湖5棟住宅/33.808277.1420（1）65.9櫻花湖6棟住宅/33.807508.818（1）59.9櫻花湖7棟住宅/33.807113.4716（1）53.9櫻花湖8棟住宅/33.806224.5214（1）47.9櫻花湖9棟住宅/33.805335.1712（1）41.9櫻花湖10棟住宅/32.304153.679（1）32.9櫻花湖11棟住宅/32.304155.599（1）32.9櫻花湖12棟住宅/33.305335.1712（1）41.9櫻花湖13棟住宅/33.806228.8214（1）47.9（同2棟）櫻花湖14棟住宅/33.806940.1116（1）53.9櫻花湖15棟住宅/33.807508.818（1）59.87櫻花湖16棟住宅/33.808295.6220（1）65.9（同4棟）本工程的19棟住宅樓，標準層高為3.0m，結構形式為框架-剪力墻結構。部分樓棟建筑外立面有450mm線條；部分樓建筑外立面有600mm三、外腳手架方案選擇根據本工程建筑結構特點和總體部署，本著安全、經濟、適用和外架立面形象美觀的出發點進行，結合甲方后期室外工程需求，本工程采用全封閉雙排外腳手架（落地架和懸挑架相結合，分段搭設）。具體的思路及方案如下：樓層數相同棟號：20層（65.9m）18層（59.9m）16層（53.9m）14層（47.9m）12層（41.9m）10層（35.9m）9層（32.9m）櫻花湖16棟櫻花湖5棟櫻花湖4棟櫻花湖15棟櫻花湖6棟櫻花湖3棟楓林湖5棟櫻花湖14棟櫻花湖7棟櫻花湖13棟櫻花湖8棟櫻花湖2棟楓林湖6棟櫻花湖12棟櫻花湖9棟櫻花湖1棟楓林湖7棟櫻花湖11棟櫻花湖10棟懸挑工字鋼設置層數全部設置在結構3層。第一次卸荷設置層數全部設置在結構10層，其中9層、10層樓不需要卸荷，在女兒墻上固定好。第二次卸荷設置層數設置在結構14層。（每4層一次卸荷）14層樓本次不設置第三次卸荷設置層數設置在結構18層。（每4層一次卸荷）工程結構特征：楓林湖5、6棟同櫻花湖14（鏡像）結構相同附圖種平面形式一樓層不同楓林湖7棟同櫻花湖1、10、11結構相同附圖種平面形式二樓層不同櫻花湖7、8、9、10棟同櫻花湖2、3、12、13棟結構相同附圖種平面形式一樓層不同櫻花湖6棟同櫻花湖18棟結構相同附圖種平面形式一樓層相同櫻花湖4棟同櫻花湖16棟結構相同（附圖：20層樓剖面）附圖種平面形式一樓層相同櫻花湖2棟同櫻花湖13棟結構相同附圖種平面形式一樓層相同楓林湖5棟～7棟及櫻花湖1～16棟樓建筑平面類型基本相似（分為一梯三戶及一梯兩戶），只是層數不同。因此本方案分兩種情況分別敘述：12層樓按一次懸挑二次卸荷；20層樓按一次懸挑三次卸荷；懸挑層以下搭設落地腳手架搭設共三層局部四層（地下一層）地下室頂板以外全部三層高度9m部分9m+3.7m（地下室）=1結構三層樓板面各布置一道懸挑工字鋼梁，工字鋼梁端通過鋼絲繩懸吊于上層結構墻柱或框架梁中預埋的吊鉤上，工字鋼梁上搭設扣件式鋼管腳手架。搭設落地鋼管腳手架前，立桿基礎必須先行處理，素土夯實后澆搗150厚C15砼墊層，周邊磚砌排水溝。本工程為住宅樓，上下立面較規則，在考慮外架設置思路時，以懸挑板為單元確定最突出外墻面樓層設置內外排立桿位置，外架寬度900mm，在內排立桿與外墻面設計間距300～400mm，（考慮外裝飾干掛石材）在腳手架距結構邊設置一排橫桿，距離結構邊120-150mm，上部鋪設鋼筋網片進行防護，且綁扎牢固。內排立桿對于飄窗及凹凸結構間距小于500mm位置，采用小橫桿內挑并加設大橫桿的方式處理，外架內立桿距外墻500mm以上的增加一排立桿。具體立桿加設位置表示在各段架體立桿平面布置圖內本工程外架步距設計為1800mm，立桿縱距不大于1500mm，腳手架寬度為900mm，內立桿距離最外側腳手架采用普通鋼管腳手架體系，鋼管采用φ48×3.5mm普通焊接鋼管，懸挑工字鋼型號為14，鋼絲繩（6x37）直徑為15mm，抗拉強度為2000N/mm2。腳手架外架立桿、水平桿、踢腳板統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色，底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。鋼管之間采用旋轉扣件和對接扣件相連，腳手板采用800腳手架必須滿足施工作業層安全施工防護要求，腳手架必須高出作業層1.5米或一步架，作業層腳手架上部滿鋪腳手板，作業層下設安全平網，且設置18cm高踢腳板。四、外架材料選用1、外腳手架搭設選用Ф48×3.5mm普通鋼管，每根鋼管的最大重量不得大于25kg。2、采用直角扣件、旋轉扣件、對接扣件連接，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，并經安全員和材料員外觀檢測合格并簽字同意后方可進場，否則不得使用。3、用于立桿、縱向水平桿和斜桿的鋼管長度以3～6m為好。4、有裂縫或者銹蝕的、焊接的等不符合標準的鋼管嚴禁使用。有脆裂、變形、滑絲的等不符合標準的扣件禁止使用。鋼管上嚴禁打孔。連墻件采用腳手架鋼管、扣件要求同腳手架。5、腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭矩達65N·m時,不得發生破壞。6、腳手板采用800×1000mm鋼筋網片，單片重量14kg。7、立桿和水平鋼管按要求涂刷藍色油漆，剪刀撐刷桔紅色黃色油漆。8、外架周邊圍護安全網采用全新阻燃型安全網，網目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，要有檢測合格的證明文件，水平防護之水平兜網采用大眼網，有安全合格證和檢測合格報告。9、型鋼水平懸挑桿采用14號工字鋼并檢測合格后使用。10、預埋拉環的直徑為2011、鋼絲繩采用6×37直徑為15的鋼絲繩，并經過檢測合格后，方可使用。五、懸挑架的搭設懸挑結構采用普通工型鋼懸挑腳手架，懸挑層挑出工字鋼采用14號工字鋼作為懸挑鋼梁，鋼梁上設置短鋼管，立桿套于短鋼管上，向上搭設外架架體立桿、水平桿、剪刀撐、安全網等。在懸挑層，工字鋼位置預埋設兩個φ20鋼筋卡環，卡環采用φ20圓鋼制作。根據結構圖紙，有部分懸挑鋼梁的外邊支撐點在飄板上，考慮飄板承載系數低，而不能滿足懸挑受力要求，要求有層所有上飄板采用預留鋼筋，采用后澆施工工藝，從而避開因飄板無法承載懸挑鋼梁的弊端。遇到有飄板擋住張拉鋼梁鋼絲繩時，在該層飄板上鋼絲繩張拉懸挑位置預留φ50洞口，張拉鋼梁鋼絲繩從預留洞位置穿過飄板進行張拉，避免鋼絲繩在飄板上受力。轉角部位三條工字鋼交接后部位做法和轉角部位懸空立桿增設工字鋼設置詳見附圖。在工字鋼設置后其上頂采用木楔滿塞或回彎后搭接焊牢，其工字鋼2側面至卡環位置采用木楔滿塞，防止工字鋼水平滑動。工字鋼卸載鋼絲繩卡環預埋位置在工字鋼上一層同位置梁位進行預埋，采用φ20圓鋼。內外鋼絲繩均選用φ15鋼絲繩斜拉懸挑結構，拉于每根工字鋼梁的內外排立桿處,并環抱工字鋼梁底。斜拉鋼絲繩和懸挑工字鋼對應拉設（詳見懸挑層工字鋼平面布置圖），在鋼絲繩吊接位置直接采用手動倒鏈預收緊鋼絲繩使每到鋼絲繩同時受力。具體搭設方法見附圖，鋼絲繩端部設三個繩卡和安全彎,在繩卡根部留安全彎，以方便檢查鋼絲繩是否松動或滑脫現象。當腳手架連墻桿件未靠近主節點位置時，采用加設上斜撐或下斜撐與建筑預埋件采用旋轉扣件連接。考慮工字鋼側向抗彎強度較低，故靠工字鋼梁面每兩跨設置一道水平剪刀撐，與工字鋼采用焊接加固，防止工字鋼側向變形。根據結構圖紙，部分軸線位置樓板為空洞，對此部分鋼梁設置因參照下圖進行設置。六、外腳手架的搭設和拆除1、搭設順序做好搭設的準備工作→按房屋的平面形狀放線→按立桿間距排放底座→放置縱向掃地桿→逐根樹立立桿，隨即與縱向掃地桿扣牢→安裝橫向掃地桿，并與立桿或縱向掃地桿扣牢安裝第一步大橫桿→安裝第一步橫向水平桿→第二步縱向水平桿（保證架體高于上層作業面至少1.2m）→懸挑層上層混凝土澆筑→設置連墻件→鋼絲繩吊拉→接立桿→加設剪刀撐鋪腳手板→安裝防護欄桿和擋腳板→掛立面安全網→進入正常外架程序。2、拆除順序外架拆除根據外墻裝修情況和外架分段情況逐段拆除，每段外架拆除順序從上至下，拆除順序如下：安全網→護身欄桿→擋腳板→腳手板→橫向水平桿→縱向水平桿→立桿→連墻件→縱向支撐→下一層拆除七、構造要求及技術措施1、立桿縱距1.5m(局部根據具體樓層調整,詳見立桿平面布置圖)，橫距0.90m，大橫桿步距1.8m，外架內立桿距相應懸挑段最突出部位結構邊300～400mm，隨著結構的收縮,外架內立桿距外墻500mm以上的增加一排立桿，小于500mm的，小橫桿內挑并加設大橫桿,來保證外架內側距外墻邊300～400mm，外腳手架搭設至施工電梯位置時，外腳手架架體與施工電梯前腳手架分離搭設。施工電梯前腳手架按照施工電梯安裝要求進行懸挑搭設。2、連墻件設置層層連墻加固的方式，連墻件兩步兩跨設置，豎向間距3.0m，水平間距3m，采用雙扣件連接，且在每個轉角處均設連墻件。且上下層交錯設置，以保證架體的安全穩定。腳手架必須配合施工時搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連接件以上二步。在外腳手架連墻桿未起到受力作用前，為保證腳手架的穩定，搭設的外腳手架自由端應設置每隔4.5m設置一道內斜撐。靠近主節點位置采用十字扣件連接。3、立桿搭設要求腳手架立桿按照立桿平面布置圖設置，并保證立桿豎直。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50㎝；各接頭中心距主節點的距離不大于60㎝。立桿接長除每個懸挑段頂層頂步可采用搭接外，其它各層各步接頭必須采用對接扣件連接；相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，且應符合下列規定：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；4、大橫桿搭設要求大橫桿置于小橫桿之上，在搭設過程中注意水平，在立桿的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不得小于50㎝，各接頭距立柱的距離不大于50㎝。且根據作業層腳手板鋪設的需要，可在兩大橫桿之間居中設置1根大橫桿5、小橫桿搭設要求每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15㎝。小橫桿間距應與立桿柱距相同。嚴禁將外徑不相同的鋼管混合使用。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。6、縱向水平桿的構造應符合下列規定：（1）縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；（2）縱向水平桿接長宜用對接扣件，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：1）縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。2）搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3）縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。縱向水平桿對接接頭布置7、橫向水平桿的構造應符合下列規定：（1）主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主接點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度a不應大于500mm。橫向水平桿外伸長度（2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；（3）雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至外墻面的距離不應大于200mm。8、連墻件設置應符合下列規定：連墻點的位置設置在與立桿和縱向水平桿相交的節點處，離節點間距不宜大于30cm，連墻桿水平桿件距離樓面高度不得大于100mm。為防止外腳手架歪斜，連墻件未起作用前，腳手架需設置拋撐。連墻點亦按兩步兩跨布設。9、因本工程外架搭設高度基本都在32～66m左右，除設置剪刀撐，需另外設置橫向斜撐，剪刀撐的設置應符合下列規定（1）在雙排腳手架兩端各設置一道剪刀撐，并由底向頂連續設置；（2）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面傾角宜在450～600（3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接應符合：搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。（4）剪刀撐隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。10、斜道的搭設應符合下列要求：（1）腳手架斜道是作為人員上下通行用的通道，寬度不宜小于1.0m，坡度宜為1:3（高:長）。一般為之字斜道，在之字形斜道的拐彎處要設置休息平臺，寬度不小于1.2m（2）斜道兩側、端部及平臺外圍，必須設置剪刀撐。斜道兩側及平臺外轉角設置兩道高度為1.2m的護身欄桿并掛上安全網及高度不小于180mm的擋腳板。（3）斜道上必須設防滑條，防滑條間距不大于300mm。腳手板采用鋼筋網片，若搭接則搭接長度不小于200mm。11、腳手架遇有施工須通行的建筑物門洞時，按下列要求處理：圖A為門洞口抽取一根立桿時腳手架構造措施，圖B為門洞口抽取兩根立桿時腳手架構造措施，門洞兩側立桿采用雙管加強。12、安全通道為保證施工人員進出施工現場時安全,防止高空墜物傷人,特設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐,上部滿鋪竹桿及防護網以防止墜物。其具體位置見下圖。其余臨時作業面通道必須搭設防護棚。防護棚搭出約2m,其支撐是靠支在外架上的鋼管,在鋼管上鋪設七夾板和安全網。其搭設示意如下圖：3m防護棚搭設示意3m安全通道搭設示意13、扣件安裝應符合下列規定（1）扣件規格必須與鋼管外徑相同。（2）螺栓擰緊力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m。（3）在主節點處固定縱向和橫向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。（4）對接扣件的開口應朝上或朝內。14、腳手板的鋪設應符合下列規定：（1）作業層腳手板沿縱向滿鋪，做到嚴密、牢固、鋪穩、鋪實、鋪平，不得有50mm以上間隙。嚴禁留長度大于150mm的探頭板。（2）腳手板的探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。（3）在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。（4）搭接鋪設的腳手板，要求兩塊腳手板端頭的搭接長度應不小于400mm，接頭處必須在橫向水平桿上。15、其他要求：（1）本作業設計在實施時，尚需參照有關的外架搭設規定和有關的安全規定；（2）按照施工方案的要求進行交底和作業，遇到未明確和不符合有關要求時及時向項目部反映；（3）安裝拆除人員必須按高處作業要求掛好安全帶；（4）立網拉掛平整順直，網連接材料要符合要求；（5）平橋滿鋪，不得留空頭板，保證有3個支撐點綁扎固定；（6）踢腳板需刷顯眼的紅白油漆，要求顏色鮮艷，美觀；（7）拆除時材料應垂直放下，設警戒線，不得隨意拋落；（8）驗收合格方可進行作業，未經驗收或驗收不合格不準作下一道工序作業。（9）施工現場的安全立網、平網，必須由安全監督機構抽樣檢測及簽發《準用證》方可使用。八、腳手架的防護每段懸挑腳手架在懸挑層均采用舊模板全封閉，以上各層均采用鋼筋網片腳手封閉，架體與建筑物之間的500mm空隙每層均采用平網防護，在懸挑板內側沿板邊線按500mm間距埋設400mm長φ16短鋼筋頭（上部露出100mm），以方便平網防護掛設。在各層操作面外架均設置擋腳板，擋腳板高度為180mm。腳手架外架立面采用密目式綠色安全網，不得隨意開洞，水平方向作業層按結構進度滿鋪鋼筋網片腳手板，并搭設斜道。斜道腳手板的防滑條間距不應大于30cm。由于架體較高，需加設防雷擊措施，具體方法是：在主體底層選定四個轉角，將轉角處的鋼筋與腳手架連接。作業層的外側面應設鋼絲網，腳手架自懸挑架開始，每隔10米設置一道水平兜網。設置供人員上下使用的安全樓梯，爬梯或斜道，梯道上應有可靠的防滑措施；在腳手架上同時進行多層作業的情況下，各作業層之間設置可靠的防護棚檔，以防止上層附物傷及下層作業人員；嚴禁以下違章作業：a、利用腳手架吊運重物；b、作業人員攀登架子上下；c、推車在架子上跑動；d、在腳手架上拉結吊裝繩；e、任意拆除腳手架部件和連墻桿件；f、起吊構件和器材時碰撞或扯動腳手架；（5）六級以上大風、大霧、大雨天氣下腳手架上的施工應暫停作業；（6）加強使用過程中的檢查，發現問題應及時解決；九、腳手架的檢查與驗收1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：1)基礎完工后及腳手架搭設前。2）作業層上施加荷載前。3）每搭設完10-13米高度后。4）達到設計高度后。5）遇有六級大風與大雨后。6）停用超過一個月。2、腳手架使用中，應定期檢查下列項目：1）桿件的設置和連接連、墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）扣件螺栓是否松動。4）高度在24以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合JGJ130-2001《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》的規定5)安全防護措施是否符合要求。6)是否超載。7）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行，抽樣檢查數目與質量判定標準，應按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2001的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。3、其它：外架驗收必須經相關人員驗收合格并簽字后方可使用；外架搭設過程及以后半月內逐日對外架懸挑層鋼絲繩、外架連墻件、大小橫桿的變形情況進行巡檢，及時發現主要受力構件的情況并及時處理，每段外架搭設完畢后半月后，每周巡檢并處理一次。腳手架由持證架子工嚴格按規程搭設，搭設前要進行安全技術交底，腳手架主要受力桿件材質應一致，嚴禁鋼木混用，腳手架應分部、分段、按施工進度驗收，驗收合格后方可投入使用。驗收要求如下：腳手架必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性。架子立桿縱距1.5m以內，步距1.8m，立桿橫距0.90m。在縱向水平桿與立桿的交點處必須設置橫向水平桿并與縱向水平桿扣牢。整個架子應設置必要的支撐與連墻點，以保證腳手架成為一個穩固的結構。連墻件水平隔跨設置一個，垂直每一層布置一個。連墻件應與墻面垂直，不得向上傾斜，下傾角度不超過15°，連墻件與結構連接采用雙扣件連接，外側與架體內外立桿相連。外腳手架的搭設，沿建筑物周圍連續封閉，為增強整體穩定性，在外架轉角處、頂層均加強設置連墻件。架子應沿高度由下而上連續設置剪刀撐，剪刀撐寬度宜為3～5個立桿縱距，斜桿與地面夾角宜為45～60度范圍。架子立桿，橫桿及搭設偏差應符合有關規定。十、外腳手架的拆除1、外架拆除總體安排外架所用大橫桿、立桿、小橫桿通過塔吊吊運至材料堆場，扣件通過施工電梯轉運。2、外腳手架拆除準備（1）勞動力準備架子班長二名：負責拆除過程中的現場指揮；架子工：必須具有上崗證（2）技術準備有經過審批同意的外腳手架拆除方案，并由工長對架子進行外架拆除作業的安全技術交底。3、外腳手架拆除順序堅持先上后下、先加固后拆除的原則進行外腳手架的拆除，不得上下同時作業，在拆除時按照先拆擋腳板，再拆腳手架→護身欄桿→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿，最后拆除拉結點，在拆除至最后一節立桿時要先設臨時支撐加固，再拆除拉結點，在大片架子拆除之前先進行加固，以便拆除后保證外架完整、安全穩定。4、外腳手架拆除安全措施（1）架子拆除前劃出作業區，周圍和交通要道豎立警戒標志并設專人進行監護、專人指揮，嚴禁非作業人員入內；（2）作業人員必須正確佩帶好個人防護用品方可上架作業，系好安全帶、扎好裹腿、穿軟底鞋方允許上架作業；（3）拆除外架前，班組成員要明確分工，統一指揮，操作指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望或開玩笑，工具不用時放入工具袋內；（4）拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；拆除作業中有需要加固的部位，應先加固再拆除，防止架體倒塌；（5）在拆除前，對拆除部位全面檢查并清除腳手架上雜物及樓面障礙物。（6）嚴格遵守拆除順序，拆除作業必須由上而下逐層進行，一步一清，嚴禁上下同時作業。（7）拆除立桿要抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，然后托住中間，再拆端頭扣，由中間操作人員往下順桿子，不得往下亂扔，小橫桿和扣件轉入樓層，通過施工電梯轉運至地面；（8）在拆腳手架時要有專人統一指揮，上下呼應、動作協調，當解開與另一個有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（9）拆除過程中不得隨意中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚，禁止單人進行拆除作業；（10）拆除過程中不要中斷，如確需中斷應將拆除部分處理清楚告一段落，并檢查是否倒塌，確認安全后方可停歇；（11）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。（12）當腳手架拆除至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件橫桿。（13）拆除時如附近有供電線路，要采取隔離措施嚴禁架桿接觸電線。十一、安全管理1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。5、腳手架的安全檢查與維護6、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2）連墻件；7、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施8、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。9、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等必須按照相關規范要求進行設置。11、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。十二、應急救援預案本項目建立以項目經理為組長，技術負責人為副組長，專職安全員、專業工長和勞務隊班組長為組員的項目應急領導小組，負責項目安全應急預防的領導和組織工作，項目將指派組織協調能力強的專人負責日常管理，是項目安全事故發生時現場救援的主要責任人。1.制定預案目的由于層高較高，層數較多，腳手架施工中易發生人員高處墜落、物體打擊事故，為避免事故的發生，首先要做好預防，在事故發生后，須即時組織搶救，并對事后進行正當處理。2．應急救援組織2.1應急機構及電話序單位姓名電話號碼移動手機備注（職務）松山湖醫院門診2急救電話1203公安報警電話1104火警電話1195深圳市廣勝達建筑龍康目執行經理6深圳市廣勝達建筑丁術負責人7深圳市廣勝達建筑楊冠目副經理8深圳市廣勝達建筑陳治目副經理9深圳市廣勝達建筑繆偕全員10深圳市廣勝達建筑鄭全員11深圳市廣勝達建筑于新工工長12深圳市廣勝達建筑林亞料員13深圳市廣勝達建筑馮慶電工長2.2成立各種事故應急領導小組，分項巡查。高空墜落與物體打擊由朱榮慶任組長；觸電由繆偕章任組長；模板坍塌由于新國任組長；救援物質由林亞均負責落實跟進。3．應急救援發生原因、預防及救援方法3.1．高處墜落事故1．）發生原因a．）施工人員在搭設排架和鋪設梁、板模板時未系掛安全帶，引起墜落事故；b．）操作人員安全意識不強，不能做到安全三寶的正常使用，引起墜落事故；c．）搭設排架的鋼管、扣件、腳手板等材料不滿足規范要求，出現裂紋、銹蝕、糜爛等問題，引起墜落事故；d．）腳手架搭設時應設置簡易上下樓梯，施工人員上下作業時無可靠安全措施保障，引起墜落事故；e．）在臨時施工洞口處未設置臨邊防護欄桿，引起墜落事故。2．)預防措施a．）對班組進行安全交底，使職工保持高度警惕，認清墜落風險。作業前對作業條件作仔細檢查，包括臨時上下樓梯、活動空間、腳手架的情況等。b．）腳手架每隔8-12m，應設置防物體打擊的防護隔離層，采用木板滿鋪。c．）遵守安全操作規程和公司、項目部的安全管理制度，做好安全防護工作。d．）采用有效合格的個人安全防護用品：eq\o\ac(○,1)。凡進入施工區的人員，作業人員必須戴好安全帽eq\o\ac(○,2)。從事無法采取可靠防護措施的高處作業人員必須使用安全帶。安全帶必須栓在牢固的地方不得栓在帶有剪切性的物體上。eq\o\ac(○,3)。高處作業人員衣著要靈便，禁止赤腳、穿拖鞋、高跟鞋及易滑的鞋從事高處作業。eq\o\ac(○,4)。高處作業人員使用的工具，應隨手放入工具袋。3)救援方法a.)如傷者處于休克狀態，要讓其安靜、保溫、平臥、少動、并將下肢抬高約20度左右。遇傷者呼吸心跳停者，應立即了解傷者的受傷情況、部位、傷害性質，并立即進行人工呼吸，腦外心臟擠壓等措施。b.）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。c.）有骨折者，應初步固定后再搬運。如有凹陷骨折，嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近的大醫院治療。d.）發現脊椎受傷者，應及時在創傷處用消毒的清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎好。搬運時，將傷者臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。e.）發現傷者手足骨折，不要盲目搬運傷者，應在骨折部位用夾板臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經和血管。f.）遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷者保持頭高腳高的臥位，并注意保曖。g.）已傷者在做簡單搶救后，都應動用最快的交通工具或其它措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救。在運送中應盡量減少顛簸。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口等情況。3.2.物體打擊事故1.）發生原因a.）施工人員在作業時未配戴安全帽，引起物體打擊事故；b.）操作人員安全意識不強，未做好四口、五臨邊的防護工作，引起物體打擊事故；c.）交叉施工時，未做好防護工作，引起物體打擊事故；d.）高空施工機械及垂直運輸機械操作不當，引起物體打擊事故；2.)預防措施a.）對班組進行安全交底，使職工保持高度警惕，認清作業風險及注意事項。b.）正確使用個人安全防護用品。c.）按照有關規定做四口、五臨邊的防護工作。d.）盡量不采用上下交叉作業，特殊原因確需上下交叉作業時，應做好防護工作。e.）高空作業時應拉警戒線，嚴禁往下拋物。f.）高空機械遵照各自的操作規程作業，在作業半徑內劃出危險帶，禁止人員停留。3.)救援方法a.)發生物體打擊事故時，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷者處于休克狀態，要讓其安靜、保曖、平臥、少動、將下肢抬高約20度左右。遇傷者呼吸心跳停者，應立即了解傷者的受傷情況、部位、傷害性質，并立即進行人工呼吸、腦外心臟擠壓等。b.）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。如有凹陷骨折，嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近的大醫院治療。3.3.觸電事故1.)發生原因：a.）施工人員對電器操作不當，引起觸電事故；b.）施工人員對電線、電器未進行必要的保護及檢查，導致漏電，引起觸電事故；2.)預防措施a.）現場所有用電采用TN-S系統，配電線路按三相五線制布線，三級漏電保護措施，布線和維護以及臨時接駁必須由項目部專職機電負責人會同專業電工負責。b.)施工操作前由專業人員對用電材料進行檢查，并進行現場安全交底工作。3.)救援方法a.)員工發生觸電事故時，發現人應立即切斷電源。如來不及切斷電源，應用絕緣體（干竹或干木等物）撥開電線、電器，使其與觸電者分離。b.）將觸電的員工抬去安全的地方，立即進行人工呼吸或者胸外心臟按壓。c.）對昏迷或者感到不適者立即送醫院搶救或打救護電話：120。4.附表：現場應急救援器材序號器材及設備數量主要用途1鋼支架100支支撐加固2模板、木方現場存放支撐加固3擔架2付搶救傷員4止血急救包10個搶救傷員5手電筒或應急燈10個照明救援6竹爬梯4樘救援疏散7對講機10臺聯系指揮8氧氣袋5個救援傷員9常用急救箱1個救援傷員10滅火器若干滅火用11緊急預備救護車輛1輛救援傷員十三、外架受力計算初選腳手架的設計參（數為：立桿縱距la=1.5m，立桿橫距lb1=0.9m，步距h=1.8m，連墻件為2步2跨設置，全部為剛性連墻件，且全部設置雙扣件。腳手板為鋼筋網片，作業層計算項目荷載效應組合縱橫向水平強度與變形恒載+施工均布活荷載立桿穩定（1）恒載+施工均布荷載（2）恒載+0.85×（施工均布活荷載+風荷載）連墻件承載力風荷載+5kN本驗算書內容為采用《品茗施工安全設施計算軟件》2009版計算軟件進行驗算，所有計算參數為控制值，腳手架設計參數會偏于安全。一、懸挑腳手架：情況一一次懸挑一次卸荷懸挑腳手架選取高度為34.5m最不利架體進行計算（9~普通型鋼懸挑腳手架情況一參數表（一次懸挑一次卸荷≦12層）一、基本參數立桿橫向間距或排距lb(m)0.9立桿步距h(m)1.8立桿縱向間距或跨距la(m)1.5腳手架計算高度H(m)34.5雙立桿計算方法不設置雙立桿鋼絲繩卸荷設置是鋼絲繩上下吊點的豎向距離Ls3鋼絲繩不均勻系數α0.82鋼絲繩安全系數K9腳手架卸荷次數1第1次卸荷高度(m)21鋼絲繩卸荷設置是鋼絲繩上下吊點的豎向距離Ls3鋼絲繩不均勻系數α0.82鋼絲繩安全系數K9腳手架卸荷次數1第1次卸荷高度(m)21大小橫桿布置方式大橫桿在上搭接在小橫桿上的大橫桿根數2計算腳手架配件用量否鋼管類型Φ48×3.5腳手架排數雙排腳手架橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑承載力系數0.75一般樓層高度(m)3連墻件布置方式二步二跨連墻件連接方式扣件連接二、荷載參數施工均布荷載(kN/m2)3腳手架用途結構腳手架省份廣東地區東莞連墻件風荷載高度變化系數μz1.058架底部風荷載高度變化系數μz0.74基本風壓Wo(kN/m2)0.5風壓周期50年一遇風荷載體型系數μs1.128腳手板自重(kN/m2)0.3欄桿擋腳板自重(kN/m)0.15每米立桿承受的結構自重(kN/m)0.1248安全設施與安全網自重(kN/m2)0.005腳手板類別沖壓鋼腳手板欄桿擋板類別木腳手板擋板腳手板鋪設總層數19同時施工層數2立桿穩定考慮風荷載是三、水平支撐梁支撐梁連接方式型鋼平鋪在樓面上建筑物內錨固長度t(m)1.5建筑物外懸挑長度m(m)1.5鋼梁型號14號工字鋼樓板混凝土強度等級C30錨固壓點方式壓環鋼筋直徑(mm)20截面積(cm2)21.5截面慣性矩I(cm4)712鋼材強度設計值(N/mm2)215截面模量(抵抗矩)W(cm3)102彈性模量E(N/mm2)206000四、支桿與拉繩第一道支撐與墻的距離(m)0.35支撐間距(m)0.9支撐數量2上部鋼繩布置方式布置鋼繩布置方式共點與墻支點距離(m)3計算方式支點法鋼絲繩型號6×37鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)2000鋼絲繩直徑(mm)15鋼絲繩安全系數K9下部支桿布置方式不布置支桿內排架距離墻長度a(m)0.35型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為34.5m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.35m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處廣東東莞，基本風壓0.5kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取1.058，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為1.128；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:19層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度1.5m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:9.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物0.35m。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；活荷載標準值:Q=3×0.9/(2+1)=0.9kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.9=1.26kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×1.26×1.52=0.311kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.154×1.52-0.117×1.26×1.52=-0.366kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.311×106,0.366×106)/5080=72.047N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=72.047N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.09=0.128kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.9kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.128×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×121900)=1.972mm；大橫桿的最大撓度1.972mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；活荷載標準值：Q=3×0.9×1.5/(2+1)=1.350kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.135)+1.4×1.35=2.121kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.121×0.9/3=0.636kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.641kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.641×106/5080=126.181N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=126.181N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900)=0.013mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.135+1.35=1.543kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1542.6×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×121900)=1.59mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.59=1.603mm；小橫桿的最大撓度為1.603mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.9/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；活荷載標準值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×2.025=3.168kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×34.50=5.410kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×19×1.5×(0.9+0.3)/2=5.344kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×19×1.5/2=2.138kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×34.5=0.259kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.15kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×13.15+0.85×1.4×4.05=20.599kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×13.15+1.4×4.05=21.45kN；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規范以外，故僅供參考）鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。卸荷凈高度為13.5m;經過計算得到a1=arctg[3.000/(0.900+0.350)]=67.380度a2=arctg[3.000/0.350]=83.346度卸荷處立桿軸向力為：P1=P2=1.5×20.599×13.5/34.5=12.091kN；kx為不均勻系數，取1.5各吊點位置處內力計算為(kN)：T1=P1/sina1=12.091/0.923=13.098kNT2=P2/sina2=12.091/0.993=12.173kNG1=P1/tana1=12.091/2.400=5.038kNG2=P2/tana2=12.091/8.571=1.411kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]=T1=13.098kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82；K--鋼絲繩使用安全系數。計算中[Fg]取13.098kN，α=0.82，K=9，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=(2×13.098×9.000/0.820)0.5=17.0mm。吊環強度計算公式為：σ=N/A≤[f]其中[f]--吊環鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規范》規定[f]=50N/mm2；N--吊環上承受的荷載等于[Fg]；A--吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5πd2；選擇吊環的最小直徑要為：d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5=（2×13.098×103/50/3.142）0.5=12.9mm。鋼絲繩最小直徑為17.0mm，必須拉緊至13.098kN，吊環直徑為14.0mm。七、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：ω0=0.5kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.5×0.74×1.128=0.292kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.292×1.5×1.82/10=0.169kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=20.599×21/34.5=12.539kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=21.45×21/34.5=13.056kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=12538.534/(0.186×489)+168963.188/5080=171.116N/mm2；立桿穩定性計算σ=171.116N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=13056.23/(0.186×489)=143.548N/mm2；立桿穩定性計算σ=143.548N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝1.058，μs＝1.128，ω0＝0.5，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.058×1.128×0.5=0.418kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=10.8m2按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.316kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.316kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=350/15.8的結果查表得到φ=0.941，l為內排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.941×4.89×10-4×205×103=94.331kN；Nl=11.316<Nf=94.331,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=11.316小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體350mm，支拉斜桿的支點距離墻體為350mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=712cm4，截面抵抗矩W=102cm3，截面積A=21.5cm2。受腳手架集中荷載P=(1.2×13.15+1.4×4.05)×21/34.5=13.056kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×21.5×0.0001×78.5=0.203kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=13.197kN；R[2]=13.071kN；R[3]=0.331kN；R[4]=0.121kN。最大彎矩Mmax=0.046kN·m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=0.046×106/(1.05×102000)+14.904×103/2150=7.364N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值7.364N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根據《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.85。經過計算得到最大應力σ=0.046×106/(0.85×102000)=0.531N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算σ=0.531小于[f]=215N/mm2,滿足要求!十一、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=13.287kN；RU2=14.161kN；十二、拉繩的強度計算鋼絲拉繩(支桿)的內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=14.161kN選擇6×37鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑15mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝170.5KN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.82；K--鋼絲繩使用安全系數。K＝9。得到：[Fg]=15.534KN>Ru＝14.161KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=14.161kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為σ=N/A≤[f]其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》10.9.8每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(14161×4/(3.142×50×2))1/2=13.4mm；實際拉環選用直徑D=14mm的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下拉環未受拉力，無需計算，節點按構造做法即可。二、懸挑腳手架：情況二一次懸挑三次卸荷懸挑腳手架選取高度為65m最不利架體進行計算（14普通型鋼懸挑腳手架情況二參數表（一次懸挑3次卸荷?12層≤20層）一、基本參數立桿橫向間距或排距lb(m)0.9立桿步距h(m)1.8立桿縱向間距或跨距la(m)1.5腳手架計算高度H(m)60雙立桿計算方法不設置雙立桿鋼絲繩卸荷設置是鋼絲繩上下吊點的豎向距離Ls3鋼絲繩不均勻系數α0.82鋼絲繩安全系數K9腳手架卸荷次數3第1次卸荷高度(m)21第2次卸荷高度(m)33第3次卸荷高度(m)45鋼絲繩卸荷設置是鋼絲繩上下吊點的豎向距離Ls3鋼絲繩不均勻系數α0.82鋼絲繩安全系數K9腳手架卸荷次數3第1次卸荷高度(m)21第2次卸荷高度(m)33第3次卸荷高度(m)45大小橫桿布置方式大橫桿在上搭接在小橫桿上的大橫桿根數2計算腳手架配件用量否鋼管類型Φ48×3.5腳手架排數雙排腳手架橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑承載力系數0.75一般樓層高度(m)3連墻件布置方式二步二跨連墻件連接方式扣件連接二、荷載參數施工均布荷載(kN/m2)3腳手架用途結構腳手架省份廣東地區東莞連墻件風荷載高度變化系數μz1.35架底部風荷載高度變化系數μz0.74基本風壓Wo(kN/m2)0.39風壓周期50年一遇風荷載體型系數μs1.128腳手板自重(kN/m2)0.3欄桿擋腳板自重(kN/m)0.15每米立桿承受的結構自重(kN/m)0.1248安全設施與安全網自重(kN/m2)0.005腳手板類別沖壓鋼腳手板欄桿擋板類別木腳手板擋板腳手板鋪設總層數33同時施工層數2立桿穩定考慮風荷載是三、水平支撐梁支撐梁連接方式型鋼平鋪在樓面上建筑物內錨固長度t(m)1.5建筑物外懸挑長度m(m)1.5鋼梁型號14號工字鋼樓板混凝土強度等級C30錨固壓點方式壓環鋼筋直徑(mm)20截面積(cm2)21.5截面慣性矩I(cm4)712鋼材強度設計值(N/mm2)215截面模量(抵抗矩)W(cm3)102彈性模量E(N/mm2)206000四、支桿與拉繩第一道支撐與墻的距離(m)0.35支撐間距(m)0.9支撐數量2上部鋼繩布置方式布置鋼繩布置方式共點與墻支點距離(m)3計算方式支點法鋼絲繩型號6×37鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)2000鋼絲繩直徑(mm)15鋼絲繩安全系數K9下部支桿布置方式不布置支桿內排架距離墻長度a(m)0.35型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為60m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.35m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處廣東東莞，基本風壓0.39kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取1.35，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為1.128；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:33層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度1.5m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:9.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物0.35m。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；活荷載標準值:Q=3×0.9/(2+1)=0.9kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.9=1.26kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×1.26×1.52=0.311kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.154×1.52-0.117×1.26×1.52=-0.366kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.311×106,0.366×106)/5080=72.047N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=72.047N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.09=0.128kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.9kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.128×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×121900)=1.972mm；大橫桿的最大撓度1.972mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；活荷載標準值：Q=3×0.9×1.5/(2+1)=1.350kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.135)+1.4×1.35=2.121kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.121×0.9/3=0.636kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.641kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.641×106/5080=126.181N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=126.181N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900)=0.013mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.135+1.35=1.543kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1542.6×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×121900)=1.59mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.59=1.603mm；小橫桿的最大撓度為1.603mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.9/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；活荷載標準值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×2.025=3.168kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準