1、工學碩士學位論文PAGE IIPAGE I鑄造工藝課程設計說明書設計題目底座鑄造工藝設計學 院年 級專 業學生姓名學 號指導教師工學碩士學位論文鑄造工藝課程設計說明書PAGE IIPAGE 27 DATE yy-M-d 21-11-4 DATE yy-M-d 21-11-4目 錄 TOC o h z HYPERLINK l _Toc2363 1 前 言 PAGEREF _Toc2363 1 HYPERLINK l _Toc8246 1.1 本設計的目的、意義 PAGEREF _Toc8246 1 HYPERLINK l _Toc13503 1.1.1 本設計的目的 PAGEREF _Toc13

2、503 1 HYPERLINK l _Toc27820 1.1.2 本設計的意義 PAGEREF _Toc27820 1 HYPERLINK l _Toc7803 1.2 本設計的技術要求 PAGEREF _Toc7803 1 HYPERLINK l _Toc3517 1.3 本課題的發展現狀 PAGEREF _Toc3517 2 HYPERLINK l _Toc15770 1.4 本領域存在的問題 PAGEREF _Toc15770 3 HYPERLINK l _Toc21002 1.5 本設計的指導思想 PAGEREF _Toc21002 3 HYPERLINK l _Toc4560 1.

3、6 本設計擬解決的關鍵問題 PAGEREF _Toc4560 3 HYPERLINK l _Toc24492 2 設計方案 PAGEREF _Toc24492 4 HYPERLINK l _Toc321 2.1 造型和制芯方法 PAGEREF _Toc321 4 HYPERLINK l _Toc8949 2.2 鑄造方法 PAGEREF _Toc8949 4 HYPERLINK l _Toc29357 2.3 澆注位置的確定 PAGEREF _Toc29357 4 HYPERLINK l _Toc19578 2.4 分型面的確定 PAGEREF _Toc19578 5 HYPERLINK l

4、_Toc28128 3 鑄造工藝參數的設計 PAGEREF _Toc28128 7 HYPERLINK l _Toc8252 3.1 加工余量的確定 PAGEREF _Toc8252 7 HYPERLINK l _Toc7347 3.2 起模斜度的確定 PAGEREF _Toc7347 8 HYPERLINK l _Toc10011 3.3 鑄造收縮率的確定 PAGEREF _Toc10011 9 HYPERLINK l _Toc6446 3.4 分型負數 PAGEREF _Toc6446 9 HYPERLINK l _Toc7429 3.5 最小鑄出孔和槽 PAGEREF _Toc7429

5、10 HYPERLINK l _Toc6527 4 砂芯的設計 PAGEREF _Toc6527 11 HYPERLINK l _Toc2431 4.1 砂芯的形狀 PAGEREF _Toc2431 11 HYPERLINK l _Toc20710 4.2 芯頭的結構尺寸 PAGEREF _Toc20710 12 HYPERLINK l _Toc7535 5 澆注系統的設計 PAGEREF _Toc7535 14 HYPERLINK l _Toc21703 5.1 澆注系統設計要求 PAGEREF _Toc21703 14 HYPERLINK l _Toc2139 5.2 澆注系統類型選擇 P

6、AGEREF _Toc2139 14 HYPERLINK l _Toc3963 5.3 澆注系統結構 PAGEREF _Toc3963 15 HYPERLINK l _Toc18549 5.4 澆注系統參數計算 PAGEREF _Toc18549 15 HYPERLINK l _Toc22181 5.5 冒口的計算 PAGEREF _Toc22181 19 HYPERLINK l _Toc21547 6 鑄造工藝裝備設計 PAGEREF _Toc21547 21 HYPERLINK l _Toc10504 6.1 模樣及模板 PAGEREF _Toc10504 21 HYPERLINK l _

7、Toc12566 6.2 芯盒 PAGEREF _Toc12566 22 HYPERLINK l _Toc30770 6.3 砂箱的設計 PAGEREF _Toc30770 23 HYPERLINK l _Toc27512 7 結 論 PAGEREF _Toc27512 25 HYPERLINK l _Toc17541 致 謝 PAGEREF _Toc17541 26 HYPERLINK l _Toc15026 參考文獻 PAGEREF _Toc15026 27 前 言 本設計的目的、意義 本設計的目的了解和掌握鑄件的生產與設計過程；根據鑄造零件結構、材質、批量、生產條件等因素，確定鑄造工藝方

8、案及工藝參數、繪制鑄造工藝圖、工藝卡等技術文件，最終用于指導鑄件生產操作 砂型鑄造工藝設計及工裝設計M. 北京:北京出版社. 1980年8月. 本設計的意義對于鑄造在生產中，鑄造工藝設計中各部分的設計有著各種各樣的原則和要求。通過本次課程設計來設計鑄造出合格的底座，且鑄件的外觀尺寸符合要求，沒有內部組織、力學性能和殘余應力等缺陷，符合實際生產的需要。并全面的了解和掌握鑄造工藝設計的過程和一般方法。 本設計的技術要求灰鑄鐵符合標準GB/T1348-2009，必須保證機械性能；凡有加工符號的表面留有加工余量；鑄件不得有砂眼、氣孔、裂紋等缺陷；未注鑄造圓角為R3-R5；鑄造公差等級為CT12級；去毛

9、刺，銳邊銳角倒鈍 石德全. 造型材料M . 北京: 北京大學出版社. 2009年9月第一版: 184-222.圖1.1 底座零件圖 本課題的發展現狀鑄造技術目前已經有著較為成熟的生產工藝，能夠進行大中型、小型的各類復雜件的大量生產和單件生產，且能滿足各類生產生活的需求。鑄造成型工藝種類繁多有金屬型鑄造、陶瓷鑄造、壓力鑄造、離心鑄造、消失模鑄造、砂型鑄造等，而本次設計所使用的砂型鑄造是應用最為普遍的鑄造方法且已經有著較為成熟的生產工藝技術能夠滿足本次設計的需求。 本領域存在的問題砂型鑄造在生產中有著其獨到的優點但同樣的也存在著眾多的問題，例如對澆鑄溫度的控制問題，澆鑄溫度過高會出現粘砂的問題，溫

10、度過低又存在澆不足的風險。除此之外還存在著砂芯的放置問題，這影響著鑄件尺寸的精確性。以上所提及僅是鑄件領域中存在的部分問題除此還存在眾多的問題有待實踐解決。 本設計的指導思想本設計主要以最少的工藝實現最快、最合理的生產工藝最為生產要旨，且安全環保，把生產成本，產品質量，生產速度作為生產中的重要準則。 本設計擬解決的關鍵問題（1）鑄件的分型面的選取問題；（2）冒口的設計問題；（3）澆鑄溫度的確定。 設計方案 造型和制芯方法本鑄件采用手工造型，手工造型和制芯所使用的工藝裝備簡單,靈活多樣,適應性強.所以對單件、小批或成批生產，特別對重大型鑄件和復雜形狀鑄件有著廣泛的用途。機器造型和制芯的生產率高，

11、勞動強度低，鑄件質量比較穩定。但是，它需要龐大的機器設備,而且投資大。所以本鑄件采用手工造型 陸文華, 李隆盛, 黃良余. 鑄造合金及熔煉M. 北京:機械工業出版社. 2012年8月第一版：262-278. 鑄造方法本鑄件采用濕型砂進行鑄造。型砂和芯砂均采用黏土砂制作。濕型砂的采用是因為濕型砂不需要烘干、不經固化而且具有一定的濕強度；雖然強度低但退讓性好，便于落砂，而且濕型砂造型效率高。 澆注位置的確定鑄件的澆鑄位置是指澆鑄時鑄件在鑄型內所處的位置和狀態。它關系到鑄件的冶金質量、鑄件的尺寸精度及造型工藝的難易程度，因此在確定工藝方案時需要選擇合適的澆鑄位置。因此澆鑄位置的確定應該遵從以下幾個原

12、則：（1）鑄件的重要部位或主要的加工面、耐磨面、受力面等應位于下部或呈直立狀態。（2）鑄件的大平面應朝下。（3）保證鑄件的充型能力。（4）要有利于鑄件的補縮。（5）避免使用吊砂、吊芯或懸臂式砂芯。（6）盡量保證合箱的位置、澆鑄位置和鑄件冷卻位置一致 李新亞主編; 中國機械工程學會鑄造分會組編. 鑄造手冊, 第 5 卷, 鑄造工藝M. 北京: 機械工業出版社, 2011. 5. abc圖2.1 澆鑄位置如圖2.1所示有四種澆鑄位置的放置方案。方案a存在排氣性差、去渣能力弱、而且無法保證其表面質量的問題。方案c在使用時需要放置吊砂，但放置難度較大，不易操作。所以綜合以上判據選用方案b的澆注位置。

13、分型面的確定分型面是兩半鑄型相互接觸的表面。通常在確定好澆鑄位置后再選擇分型面，一個好的鑄造工藝方案需要合理的結合澆鑄位置再選擇分型面，才能做到簡化生產并易于保證鑄件質量。以下是分型面的選取原則：1）盡可能的使鑄件全部或大部分處于同一半型中。2）分型面的數目盡可能的少。3）盡量選用平面作為分型面。4）避免砂箱過高。5）便于下芯6）注意減輕鑄件清理和機械加工量 劉文川, 向敬成. 大型鑄件有效澆注時間的計算J. 大型鑄鍛件. 2000年第 4 期 (總第90期)通過以上原則分型面的選取方案有以下幾種：a b圖2.2 分型面設置方案據圖2.2可知分型面的選取有兩種方案。方案a的分型面選取有利于沖型

14、，且便于砂芯的放置，鑄件也全部在同一半型內。方案b不利于砂芯的放置且分型面放置于兩個砂型不是最好的選擇。綜上考慮選擇方案a作為分型面的選取方案。 鑄造工藝參數的設計 加工余量的確定工藝設計為了保障零件加工面尺寸和精度，在鑄造工藝設計時，將加工表面上留出的、準備切去的金屬層厚度稱為機械加工余量。加工余量過大，浪費金屬和機械加工工時，增加鑄件和零件成本；過小則不能完全除去鑄件的表面缺陷，甚至露出鑄件表皮，達不到零件要求。據此查表3.1和表3.2得圖3.1和圖3.2所需加工的個表面的機械加工余量，以表3.3所示。 圖3.1 各機械加工余量面 圖3.2 底座零件圖表3.1 毛坯鑄件典型的機械加工余量等

15、級（GB/T6414-1999）方法要求的機械加工余量等級鑄鋼灰鑄鐵球墨鑄鐵可鍛鑄鐵銅合金砂型手工造型GKFHFHFHFH砂型機械造型或殼型EHEGEGEGEG表3.2 要求的鑄件加工余量（GB/T6414-1999）最大尺寸要求的鑄件加工余量等級EFG40630.40.50.7631000.711.41602501.422.82504001.42.53.54006302.234表3.3 各面機械加工余量12各面機械加工余量等級43.5 起模斜度的確定為論了方便起模樣或取出砂芯，模樣、芯盒的出模方向留有一定的斜度，一免損壞砂芯或砂型。起模斜度可以采取增加鑄件壁厚、增減鑄件壁厚、減少鑄件壁厚的方

16、式來形成。在鑄件上添加起模斜度時，起模斜度應小于或等于產品圖上所規定的起模斜度值，以防止零件在裝配或工作中與其他零件相妨礙，起模斜度面如圖3.3和圖3.4所示。 圖3.3 需要起模斜度的面 圖3.4 底座零件圖本次設計采用金屬模樣造型腔，金屬模樣的起模斜度與測量面高度有關，不同高度的測量面應具有的起模斜度如下表3.4：表3.4 金屬模樣起模斜度起模斜度測量高度h/mm金屬或塑料模a/mm102。200.4 10401。100.8401000。301.0401000。201.8根據表3.4中的數據選擇不同的面的起模斜度，各面起模斜度如下表3.5 杜西靈, 杜磊編著. 鑄造實用技術問答M. 機械工

17、業出版社, 2007年05月第 1 版.表3.5 各面起模斜度各面編號12345起模斜度1.01.01.01.01.0 鑄造收縮率的確定金屬在凝固過和程中有液態收縮、凝固收縮和固態收縮，其中液態收縮和凝固收縮的結果會使鑄件最后凝固的部位產生縮孔、縮松，為消除縮孔、縮松，獲取組織致密的鑄件，采取工藝措施進行補縮。根據該該零件的結構，金屬液在凝固冷卻過程中的收縮介于“自由收縮”與“受阻收縮”之間，因此按照材料鑄造手冊中“鑄造收縮率”的設計依據（表3.6）選擇該鑄件的鑄造收縮率為1%。表3.6 各類鑄鐵件的鑄造收縮率鑄件的種類收縮率阻礙收縮自收收縮灰鑄鐵中小型鑄件0.10.80.91.1大中型鑄件0

18、.70.90.81.0特大型鑄件0.60.80.70.9長度方向0.70.90.81.0灰鑄鐵特殊的圓筒形鑄件直徑方向0.50.60.8分型負數干砂型、表面烘干型以及尺寸較大的濕砂型，分型面由于烘烤，修整等原因一般都不很平整，上下型接觸面很不嚴。為了防止澆注時炮火，合箱前需要在分型面之間墊以石棉繩、泥條等，這樣在分型面處明顯增加了鑄件的尺寸。為了保證鑄件尺寸精確，在擬定工藝時為抵掉鑄件增加的尺寸而在模樣上減去相應的尺寸稱為分型負數。而本次設計零件是濕型且是中小型鑄件，故不予考慮分型負數。最小鑄出孔和槽械零件上的孔、槽和臺階一般盡可能的鑄造出來，這樣既可以節約金屬還可以減少機械加工的工作量、降低

19、成本，又可使鑄件的壁厚比較均勻，減少形成縮孔、縮松等鑄造缺陷的傾向，提高鑄件的質量。在有些特殊要求的孔，如彎曲孔和異形孔，無法進行機械加工，則一定要鑄出。但有些情況下孔和槽有不宜鑄出。所以根據表3.7可知本鑄件槽不需要機械加工。表3-7 鑄鐵件最小鑄處孔尺寸（單位：mm）鑄件材質壁厚鑄孔最小直徑鑄鐵8106102025101540501530501003550 砂芯的設計砂芯用于形成鑄件內腔、形成孔以及不易起模的外部輪廓部分，也可以在鑄型局部需要特殊性能時用作砂型的局部。鑄型工藝對砂芯的基本原則是：砂芯的形狀尺寸和在砂型中的位置符合逐漸的要求；要有足夠的強度和剛度，能夠抵抗高溫金屬液體的沖擊和

20、靜壓力；排氣順暢，能將在沖型及凝固過程中產生的氣體順利排出。砂芯的設計包括：砂芯分塊，下芯順序，砂芯的個數，芯頭的結構等。本鑄件采用黏土砂制芯。 砂芯的形狀砂芯在鑄件澆鑄過程中不僅需要一定的強度和剛度還需要良好的透氣性。據此砂芯的設置在設計過程中需要滿足以下原則：（1）盡量減少砂芯的數量；（2）復雜的砂芯分塊設計；（3）選擇合適的砂芯形狀，便于填砂、舂砂、安放芯骨和采取排氣措施；（4）砂芯的分盒面應盡量與型砂的分型面一致；（5）便于下芯和合型；（6）被分開的砂芯每段要有良好的固定條件 咸陽機器制造學校. 中等專業學校試用教材鑄造工藝學（上冊）. 機械工業出版社, 1979年08月第1 版.據以

21、上原則及鑄件結構的分析可知本次鑄件的砂芯需要1個。如圖4.1所示為砂芯的位置，圖4.2為砂芯的形狀。圖4.1 砂芯形成位置 圖4.2 砂芯的形狀 芯頭的結構尺寸芯頭是指伸長出鑄件以外不與金屬液，起到定位、支撐及排氣作用，即在設計時需要考慮的是如何保證砂芯的準確位置，是否能夠承受砂芯自身質量及液態金屬等外部的作用力，芯頭按照所處的位置可以分為垂直芯頭和水平芯頭。 而圖4.3設計的砂芯皆為垂直砂芯。圖4.3 垂直芯頭示意圖為了在保證滿足芯頭要求的同時，垂直芯頭的長度應盡量小。過長的芯頭會增大砂箱尺寸及增加型、芯砂用量。垂直芯頭的長度可根據砂芯的長度、直徑或斷面平均寬度及鑄型種類來決定。垂直芯頭的長

22、度，斜度與間隙見表4.1和表4.2。表4.1 垂直芯頭的高度（單位：mm）LD或(A+B)/23031601011501513002025512002530253025302025表4.2 垂直芯頭的斜度（單位：）芯頭高度152025上芯頭234下芯頭11.52表4.3 垂直芯頭與芯座之間的間隙S（單位：mm）鑄型種類D（A+B）/25051100151200濕型0.51.01.0干型0.51.51.5根據表4.1、4.2、4.3可以選出芯頭的尺寸為：芯頭高度3040mm，選擇40mm，芯頭間隙為1.0mm；下芯頭斜度選為1.5，上芯頭斜度選擇3。 澆注系統的設計 澆注系統設計要求澆注系統是鑄

23、型中液態金屬流入型腔的通道，通常由澆口杯、直澆道、直澆道窩、橫澆道和內澆道等單元組成。正確的設計澆鑄系統使金屬液平穩而又合理的充滿型腔，對保障鑄件質量有很重要的作用。因此澆注系統的設計應該遵循以下幾條原則：引導金屬液平穩、連續地充滿型腔，避免由于湍流過度強烈而造成夾卷空氣、產生金屬氧化物夾雜和沖刷分流塞。充型過程中流動的方向和速度可以控制，保證對鋼軌截面的沖刷均勻、砂型輪廓清晰、完整。在合適的時間內充滿型腔，避免形成夾砂、冷隔、皺皮等缺陷。調節鑄型內的溫度分布，有利于強化鑄件補縮、防止鑄件變形、裂紋等缺陷。具有擋渣、溢渣能力，凈化金屬液。澆注系統結構應簡單，可靠，減少金屬液消耗。 澆注系統類型

24、選擇澆注系統的引入位置影響到澆注系統結構類型的確定，同時對液態金屬充型方式、鑄型溫度分布鑄件質量影響很大。澆注系統根據其內澆口的設置位置，可分為頂注式澆注系統、底注式澆注系統、中間注入式澆注系統和階梯式澆注系統。對于中小鑄件多采用將內澆口開設在鑄型的分型面處,可以采用頂注式、底注式和中間注入式的澆注系統,對于大型鑄件可以采用階梯式澆注系統。頂注式澆注系統的充型能力強,有利于冒口的補縮，但對鑄型底部的沖擊較大，金屬液在充型過程中容易二次氧化；底注式澆注系統充型過程平穩，金屬液不容易氧化，缺點是不利于頂部冒口的補縮，金屬液的充型能力相對較差；中間注入式澆鑄系統同時具有頂注式澆注系統和底注式澆注系統

25、的優點和缺點；階梯式澆注系統具有充型能力強、充型平穩、金屬液不易氧化、補縮能力強的優點，但其缺點是結構復雜，消耗的金屬液量多。根據本題目鑄造工藝方案的設計，據鑄造工藝手冊常用合金砂型鑄造澆口比及其應用采用完全封閉式澆注系統。澆鑄系統斷面比取：F直：F橫：F內=1.15:1.1:1 諸葛勝. 福士科鑄造材料（中國）有限公司. 鑄鐵冒口設計手冊. 澆注系統結構將內澆道開設在下砂箱內，由于封閉式澆注系統具有很強的擋渣能力，所以不進行過濾網的設置。根據鑄件的結構和尺寸等因素，將澆注系統結構設計成如圖5.1所示。圖5.1 澆鑄系統結構 澆注系統參數計算底座零件的重量為103.73kg。這里首先需要計算阻

26、流截斷面積：根據奧贊公式（式1）求得鑄件澆注系統最小截面積： （5-1）式中：式中各個參數計算如下：金屬液總質量G：根據鑄件質量和生產類型，選擇鑄件冒口系統占其質量百分數為20%，一個砂箱內共布置2個鑄件則：G=M(1+20%)=103.73（1+0.2）2=248.96kg；計算澆注時間t：對于澆鑄質量（m）小于450kg，形狀簡單的鑄鐵件，其澆注時間可按經驗公式計算： （5-2）式中，t澆注時間（s）；型內金屬重量，包（kg）；S系數，根據鑄件尺寸可查表5.1得S取1.4 王樹成. 王樹成. 壓邊澆冒口對鑄件質量的影響J. 現代鑄鐵, 2002年第46卷第2期: 46-47 頁.表5.1

27、系數S的選擇鑄件壁厚/mm7.515.515.518.018.025 系數S1.41.51.8將上述數據代入計算澆注時間：22.1s。澆注速度：v 升=m/t （5-3）式中，m質量（Kg）；t澆注時間（s）；v 升 =m/t=248.96/22.1=11.3 kg/s； 流量因數：根據鑄型種類和阻力大小，取0.5；平均靜壓頭Hp：Hp=H0-P2/2C （5-4） 式中：Hp為均勻計算壓力頭；H0為阻流斷面以上的金屬壓頭；C為鑄件（型腔）總高度；P為斷流面以上（嚴格地說，是阻流斷面重心以上）的型腔高度。由于本次設計采用頂注式所以P=0，故Hp=H。澆口杯高度為120mm，其平均靜壓頭高度為：

28、500mm。據以上因素帶入公式（5-1）可得：Agmin=248.96/（0.3122.10.57）=10.4cm2 該澆注系統采用封閉式澆注系統。取Agmin=10.4cm2，可采用2個內澆道，一個橫澆道，各組元截面積之比A直：A橫：A內=1.15:1.1:1，所以可得到橫澆道面積為11.44m2，直澆道面積為11.96cm2。單個內澆道面積為2.6cm2。據鑄造工藝手冊可知底座直澆道、橫澆道、內澆道的尺寸如表5.3所示。表5.3 底座澆道尺寸（單位：mm）abcD直澆道50橫澆道 463830-內澆道302614- 橫澆道 內澆道 直澆道圖5.2 澆注系統截面圖1）澆口杯尺寸設計澆口杯是用

29、來承接來自澆包的金屬液體，同時可以減輕金屬液對型腔的沖擊，避免金屬液的飛濺與溢出，還能夠分離渣滓和氣泡，阻止其進入型腔。常用的澆口杯類型包含漏斗形、盆型、池槽型三種 王文清, 李魁盛. 鑄造工藝學. 北京: 機械工業出版社, 2004本次設計的澆口杯采用普通漏斗形澆口杯，其具體參數如圖5.2所示，已知直澆道下端直徑為48mm，查鑄造工藝手冊可得D1=120mm，D2=96mm, h=120mm，鐵液容量為9.6kg。圖5.3 澆口杯圖5.4 鑄造工藝圖冒口的計算冒口是指為避免鑄件出現缺陷而附加在鑄件上方或側面的補充部分。功能在鑄型中，冒口的型腔是存貯液態金屬的空腔，在鑄件形成時補給金屬，有防止

30、縮孔、縮松、排氣和集渣的作用，而冒口的主要作用是補縮。冒口的設計功能不同的冒口，其形式、大小和開設位置均不相同。對于凝固過程中體積收縮不大的合金(如灰鑄鐵)，或不產生集中縮孔的合金(如錫青銅)，冒口的作用主要是排放型腔中的氣體和收集液流前沿混有夾雜物或氧化膜的金屬液，以減少鑄件上的缺陷。圖5.5 冒口種類本鑄件材料為灰鑄鐵，所以選用實用冒口。M=V/A （5-5） 式中：M：模數（cm）；V：鑄件體積（cm3）；A：鑄件散熱表面積（cm2）M=V/A=1226.692/5017.48=0.244cm0.48cm。所以可以直接選用澆注系統當冒口。 鑄造工藝裝備設計 模樣及模板模樣用來形成鑄型的型

31、腔、芯頭座等結構，直接影響鑄件的形狀、尺寸精度 和表面粗糙度。所以必須重視對模樣的設計，對模樣要求應具有足夠的強度、剛度、尺寸精度和表面粗糙度，同時模樣應滿足制造簡單、使用方便、成本低廉等 要求。模樣的材質有多種。木模樣適用于單件、小批量或成批生產的模樣，特點是重量輕、易加工，但強度低、尺寸精度低；鑄鐵模樣適用于大中型且大量生產的 模樣，其特點是加工后強度及硬度高、耐用且價廉；塑料模樣適用于成批及大量 生產鑄件，特別適合于形狀復雜難以加工的模樣，特點是重量輕、制造工藝簡單， 但較脆且不能受熱。模樣在分型面處分為上模和下模。模樣之間的連接要牢靠，模樣在模板上的定位必須準確，以免造成分型面處的錯型

32、。圖 6.1 砂型制造流程考慮到鑄件的技術要求（上下型錯模不得大于1mm）和樹脂砂工藝的特點（連續放砂的要求），采用型板，上型板及上砂型的三維圖如圖6.1所示，下模板及下砂型如圖6.2所示。型板尺寸：長1200mm，寬為800mm，型板上設計定位孔，安裝定位銷。本鑄件屬于用手工造型的方法進生產，所以本鑄件選擇金屬模制作模樣，如圖 6.2所示。圖6.2 模板 芯盒芯盒是制芯工藝必要的工藝裝備，芯盒設計與制造直接關系到鑄件質量，對提高生產率、降低成本、減輕工人勞動強度非常重要。且遵循以下原則：（1）在設計芯盒結構時需要根據生產的批量進行相配；（2）制作出的芯盒必須具有一定的強度、剛度和耐磨性等方面優點，從而保證設計出的芯盒具有一定的使用壽命；（3）芯盒的類型選擇和尺寸要求要根據設計的砂芯形狀和尺寸進行合理設計；（4）在確保砂芯設計合理的情況下，可以通過減小芯盒尺寸等因素來降低芯盒重量，從而減輕能耗和勞動強度；（5）設計的芯盒需要方便操作，在其制作過程盡量可以簡單，降低生產成本；本鑄件用黏土砂造型造芯， 采用熱芯盒制芯，芯盒結構如下圖6.3所示：圖6.3 芯盒 砂箱的設計砂箱的設計內容有：選擇類型和材質，確定砂箱尺寸