1、中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司中國交通建設劉家峽大橋工程主橋148+536+113m重力式錨懸索橋施工測量專項實施方案編制單位：中交第一公路工程局有限公司編制時間：二o一年三月1概況2施工監控內容1施工監控依據22施工監控目的2.3施工監控內容4施工監控的精度3施工監控計算3.1計算說明2分析方法3.3監控計算內容4施工監控計算工況及成果4施工監控實施4.1設計參數的測定2臨時結構變形測定3施工測量4.3.1主梁索塔位移測量|=4.3.5溫度場測量|=4.3.6主鞍鞍座縱向預偏量測量4.37主纜錨固區域的應力測試4.3.8測試工況及時機44參數預測、反饋與調整4.4.1參

2、數的確定4.4.2參數的修正4.5施工監控對策4.6施工控制組織體系4.7施工控制技術體系4.8施工控制工作流程與信息傳遞4.9監控質量保證措施333333691011101116191920202037383939274142454851525457劉家峽大橋劉家峽大橋148+536+113米重力式錨懸索橋施工測量專項方案中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司劉家峽大橋劉家峽大橋148+536+113米重力式錨懸索橋施工測量專項方案中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司1概況劉家峽黃河特大橋屬于臨夏折橋至蘭州達川二級公路的重點工程，為跨越劉家峽水庫黃河支流而設，折

3、達二級公路起點位于臨夏州折橋鎮，與臨夏市西濱河路相接，終點位于蘭州市西固區達川鎮，與國道G109相接,全長81.51Kmo折達公路是甘肅省的重點工程，對促進當地經濟發展和改善交通條件有重要意義。劉家峽橋工程橋址區位于劉家峽水庫庫區右岸的本池溝溝口，跨越劉家峽水庫，河面寬度約500m。橋梁全長797m,主橋為單跨重力式懸索橋,邊跨設置形式是：西邊跨148米，無吊索；東邊跨113m,無吊索。跨徑布置為：148+536+113o主纜中心距為156m,橋面布置為：1.5+0.5+11+0.5+1.5米。橋梁位于R=10700m的豎曲線上,主橋以中點為變坡點，釆用雙向2.5%縱坡，橋中心橋面標高1790

4、.041m。橋梁平面位于直線上，與河道中心線正交。橋面為雙向2%橫坡。II1II主橋雙塔釆用鋼管混凝門框架結構，塔柱高60.5m,鞍罩、避雷針裝置高1431m。由樁基礎、塔基、塔柱（3000*50mm的鋼管，鋼管內灌注II1IIC40混凝土）和橫梁組成，塔頂作裝飾處理。為造型美觀，使橋塔與伊斯蘭建筑“邦克樓（望月樓）”形似，橋塔豎直設置。人行道在橋塔處繞行。IIIII主纜共2根，采用對稱布置，成橋狀態下主跨跨度536m。主橋主纜成橋線型采用二次拋物線，中跨垂跨比為l/llo主跨主纜計算跨徑為536m,西岸邊跨主纜計算跨徑為148m,東岸邊跨主纜計算跨徑為113m。主纜施工采用預制平行鋼絲索股逐

5、根架設的施工方法（PPWS）。主纜共兩根，橫橋向間距156m,單束預制平行鋼絲索股由127根主梁縱梁為單跨雙絞簡支鋼桁梁結構。理論直徑為281mm,每根主纜由19股預制平行鋼絲成品索編制而成，每股成品索由127根05.2mm的平行鍍鋅鋼絲組成，用定型IIIII捆扎帶捆扎。本橋單穆桁架懸索橋，標準吊索間距為8m,端部吊索距橋塔中心線12m,布置為平行豎直吊索，采用平行鍍鋅鋼絲、HPDE防護。由于騎跨式轉彎半徑小，本橋采用銷接式連接，每根吊索由單根鋼絲索組成，上端與索夾銷接，下端采用錨頭與設在勁梁上的錨箱連接。吊索兩端錨頭采用熱鑄錨,錨杯內澆鑄鋅銅合金，下端錨頭設有100mm的調節量，用以消除制造

6、.架設引起的吊索長度誤差。為滿足吊桿橫向變形需要，橋跨中部17對較短的吊桿上端設有球向轉動裝置。該橋立面布置見圖1,主塔處橋梁橫斷面見圖2o劉家峽大橋劉家峽大橋148+536+113米重力式錨懸索橋施工測量專項方案中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司22施工監控內容2.1施工監控依據城市橋梁設計準則(CJJU-93)；城市橋梁設計荷載標準(CJJ77-98)；公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTGD62-2004)；公路橋涵地基與基礎設計規范(JTJ024-85)公路工程抗震設計規范(JTJ004-93)鋼一混凝土組合結構設計規程(DLT5085-99)公路橋涵施工技

7、術規范(JTJ041-2000)公路橋涵設計通用規范(JTGD60-2004)公路橋涵鋼結構與木結構設計規范(JTJ024-85)；公路懸索橋設計規范(征求意見稿);(11)公路懸索橋吊索(11)公路懸索橋吊索(JT/T449-2001)；劉家峽大橋劉家峽大橋148+536+113米重力式錨懸索橋施工測量專項方案中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司(12)公路工程可靠度設計統一標準(GB/T50283-1999)；(13)公路工程技術標準(JTGB01-2003)；(14)公路磚石及混凝土橋涵設計規范(JTJ022-85)；(14)(15)大跨徑公路橋梁抗震設計規范(16)公路

8、工程質量檢驗評定標準(第一冊土建工程)(JTGF80/1-2004)(17)大跨徑混凝土橋梁的試驗方法(交通部公路科學研究所(17)1980/10)混凝土結構試驗方法標準(GB50152-92)工程測量規范(GB50026-93)2.2施工監控目的根據公路橋涵施工技術規范(JTJ041-2000)18.1.3的規定，懸索橋施工過程中，必須進行施工監控，確保施工質量。一般說來，對于懸索橋，設計人員在圖紙上設計出的是成橋理想狀態,要想將這種狀態在現場科學地、安全地、經濟地在工地上得以實現，就必須依靠嚴格的施工監控。大跨度懸索橋的成橋線型和內力是否與設計一致及是否合理，是與施工過程的合理安排與嚴格控

9、制緊密相關的；按照已完成工程的結構狀態和施工過程，收集和調整控制參數、預測后續施工過程的結構形狀，提出后續施工過程應釆取的措施和調整后的設計參數，保證施工完成的結構與設計結構不論是內力或線形都滿足設計的精度要求，最大可能地接近設計理想狀態，這是施工監控的目的。施工監控是隨施工過程逐漸實現的。它是通過對橋梁施工過程中的主要受力斷面應力、主要測點變形、主要構件的受力的測量，將實用的結構測試技術和現場分析技術應用于施工，并結合實際施工過程形成結構計算分析、監測及反饋控制一套完整的系統。通過施工現場的結構測試，跟蹤計算分析及成橋狀態預測得出合理的反饋控制措施，給施工過程提供決策性技術依據，為結構行為控

10、制提供理論數據，從而正確地指導施工，確保成橋線形與受力狀態符合設計要求。施工控制既是懸索橋施工質量的保證措施，又是施工過程安全的保證措施。施工監控是施工質量控制體系的重要組成部分，是保證橋梁建設質量的重要手段，是對橋梁建設質量的宏觀調控，是橋梁施工質量控制的補充與前提。監控單位配合監理，輔助業主，指導施工，解決橋梁施工質量控制過程中的關鍵技術問題。施工監控是一個預告-監測-識別T修正T預告的循環過程，其目的就是通過施工過程中的有關參數的監測與數據分析處理，使施工過程中結構內力合理，結構變形控制在允許范圍內，確保結構施工過程中結構的安全和穩定，使成橋后的軸線和橋面線形達到設計要求，并且使結構的內

11、力分布與設計理想的內力狀態基本吻合，確保橋梁施工安全和正常運營。1=12、劉家峽大橋屬于異常復雜的高次超靜定結構，其內力和線形隨溫度、橋塔偏位.恒載誤差、施工誤差變化相當敏感，并且設計與施工高度耦合,所采用的施工方法和安裝順序與成橋后的主梁、主纜線形及結構的內力狀態有非常密切的關系。施工階段隨橋梁結構體系和荷載工況的不斷變化，結構內力.1=12、1）懸索橋是由剛度相差很大的結構單元（塔、主纜、梁、吊索）組成的超靜定結構，與其它形式的橋梁相比，在荷載下具有強烈的幾何非線性。2）設計時設計參數的取值不可能與實際結構所反映的一致。例如結構的自重、截面尺寸、混凝土彈性模量、施工荷載等均是具有隨機性的幾

12、何及物理參數，與設計值相比將或多或少的有所變化；ImIHI3）溫度對懸索橋結構的幾何形狀非常敏感，外界的溫度變化將引起懸索橋幾何形狀和吊索張拉力的顯著改變。ImIHI4）主纜的架設長度對懸索橋結構的幾何形狀非常敏感，架設長度誤差將引起懸索橋幾何形狀的較大改變。5）跨度變化對懸索橋結構的幾何形狀非常敏感，架設過程中的橋塔偏位將引起懸索橋幾何形狀的較大改變。6)7)6)7)8)9)上述大多數因素的影響在設計階段一般沒有也無法完全考慮和計及，只有在施工過程中根據結構的實際參數和通過監測得到的反應予以考慮。若不在施工過程中實施有效控制，就有可能由于誤差的積累致使成橋后結構的整體受力狀態及線形嚴重偏離設

13、計目標而影響結構的可靠性。為了確保設計圖紙上的懸索橋能夠安全而經濟地在工地上得到實現，保證橋梁順利修建，消除上述誤差的影響，必須釆用合理的施工控制方法。2.3施工監控內容施工控制的內容是校核主要的設計數據，提供施工各理想狀態線形及內力數據，對施工各狀態控制數據實測值與理論值進行比較分析，進行結構設計參數識別與調整，對成橋狀態進行預測與反饋控制分析，對結構線形及內力（應力）進行監測，防止施工中出現過大位移和應力，確保施工朝預定目標進行。為更好地使施工監控工作與現場施工工作緊密相連，根據施工階段，確定相應的監控工作內容詳述如下。）監控準備階段設計窗紙上給出的參數與實際采用材料的往往有差別，如絲股彈

14、性模量和實際面積、鋼梁和混凝土梁面積和重量、材料熱膨脹系數等，施工監控單位應通過對設計圖紙的深入理解，向設計、施工(加工)、監理等單位收集有關計算的實際參數，通過必要的計算，提出施工監控的相應狀態。橋塔施工建成階段本階段監控工作主要是：布設橋塔內應力、位移、溫度測點，監測主塔線形、傾斜度；對橋塔的施工階段應力進行監控和收集結構計算有關資料；收集橋塔完成后橋塔中心.主索鞍底座中心等的實測里程、標高和方向；測量橋塔受溫度影響的變形曲線。架設貓道及完成階段本階段監控工作主要是：根據施工單位提出的貓道施工流程，對貓道施工的全過程進行計算分析，提出架設承重索、架設橫向通道和面層等各階段的承重索控制線形、

15、橋塔頂的控制位移，提出施工控制建議和措施；(2)(3)(2)(3)(4)(5)計算空纜狀態的線形和內力；確定空纜在各跨的跨度和各點標高；|=_|確定索鞍預偏量(索鞍偏移量和頂推次數的多少有兩個決定因素：第一就是橋塔的控制應力，第二就是千斤頂的最大頂推力。為了施工方便，要盡量減少索鞍的頂推次數。索鞍頂推的原則是在最大頂推力范圍內，在橋塔的應力沒有超標的情況下，盡量減少頂推次數，盡量一次頂推到位。如果不可行，則在橋塔應力和最大頂推力達到極限的時候開始頂推,頂推到平衡狀態后還要繼續頂推一段距離，將后面調索過程中索鞍的偏移預留出來，但預留不能太大，使最大頂推力和橋塔應力均在允許的范圍|=_|(6)(7

16、)(6)(7)(8)(9)給出鞍座處水平調整量與控制點標高的變化量的對應表；給出基準絲股錨跨張力與溫度變化的對應表；rr/貓道架設完成后，進行貓道各跨跨徑和跨中標高的測量，測量橋塔頂主索鞍和散索鞍底座中心的坐標。rr/(10)提出基準絲股施工控制建議報告；架設主纜階段本階段的監控內容是：根據施工完成后的主梁散索套的實際位置和實際標高、橋塔中dm心實際位置和實際標高，并考慮橋塔、混凝土梁的徐變收縮、基礎沉降等影響后，計算主纜架設時的空纜線形、基準絲股線形、一般絲股相對位置和絲股線形調整控制參數(溫度、橋塔變形等影響參數)；各鞍座的預偏量；提出用于施工的監控報告和施工控制建議；dm基準絲股架設過程

17、中對絲股各跨跨徑.控制點標高進行監控測(3)(4)使用；(3)(4)使用；(5)(6)緊纜完成后，對結構線形進行測量，測量內容為：主纜各跨跨徑.跨中點標高；索塔頂的坐標；氣溫對主纜跨中標高及索塔頂水平位移的影響規律的觀測。對錨跨索股拉力進行測試。安裝索夾階段本階段的監控工作內容是：(1)根據上一工況測量獲得的主纜線形，進行誤差分析和成橋線形預測，根據分析結果調整確定吊索長度和索夾的安裝位置，提供索夾安裝位置表；提供吊索長度制作表；進行絲股錨跨張力的調整和抽樣監測；計算貓道改掛后結構線形的變化和結構的內力。提供吊索長度制作表；進行絲股錨跨張力的調整和抽樣監測；計算貓道改掛后結構線形的變化和結構的

18、內力。(3)(4)吊索張拉與調整階段本施工階段的監控內容是：提出吊索力的張拉調整方案，進行各方案的模擬計算；提出施工控制索力張拉調整方案建議，并與業主、設計院和施工單位共同確定實際的施工方案；對擬定的施工方案，按施工過程進行完全的跟蹤分析計算，結合應力、變形測量資料，提出各施工工況的吊索力調整控制值；確定鞍座的頂推時刻和頂推量；監控吊索力調整過程中塔頂與梁端變形、主纜與加勁梁線形；監控主纜.橋塔.加勁梁、吊索的內力。橋面鋪裝和成橋階段本階段的監控內容是：根據橋面鋪裝機械和設備情況和擬定的施工流程，計算鋪裝階段橋塔、加勁梁的結構內力與變形，提出施工控制建議；按吊索張拉完成的實際索力狀態，確定成橋

19、時的實際內力狀態,提出是否需要調整吊索力的控制建議；計算實際成橋狀態的線形和結構內力，并與設計值對比，給出監控結論數據；對總索力、主纜錨跨張力、橋塔應力應變、加勁梁應力應變進行測試；對成橋線形、橋塔狀態、鞍座復位情況進行測量；觀測日照對結構線形的影響規律。5二在以上每一個階段，都要及時整理分段監控成果，提出處理方案，供業主.5二2.4施工監控的精度由于懸索橋是多次超靜定結構，在施工過程中結構隨施工階段的改變而不斷變化，結構的實際參數與設計值會存在一些差異，加上現場施工荷載及環境變化的不確定性將會使結構的應力狀態和線形偏離設計值。因此，如何通過最初主纜線形的確定、索鞍偏位的調整和加勁梁標高的調整

20、來逼近和達到預先設計的結構應力狀態和線形，將是施工過程中最為關心的問題。這就要求施工監控監測小組通過現場監測及調查等手段，收集已完成工程的結構狀態及施工過程，整理實測控制參數，再通過監控分析計算，預測后續施工過程的結構線形及內力狀況，提出后續施工過程應采取的措施和調整后的設計參數，指導施工、保證施工過程中結構的安全，使橋梁最終達到設計成橋狀態。根據現有施工水平及儀器精度，及公路橋涵施工技術規范，確定本次監控主要項目控制精度見下表:項目規定值或允許偏差（mm）塔柱頂水平偏位10傾斜度塔高的L/3000,且不大于30或設計要求系梁高程土10索鞍底板面高程+10,0表4索塔施工精度要求索股架設垂度容

21、許誤差：基準索股W+20:其他索股W+25mm、15mu索夾縱向誤差不大于lOmmo表5主索鞍安裝精度項目規定值或允許偏差（mm）縱向最終偏差符合設計要求橫向偏差10高程+20,-0四角高差2表6散索套安裝精度項目規定值或允許偏差（皿）縱.橫向偏位5高程5角度2或符合設計要求3施工監控計算mu本橋由主纜、索塔、吊桿、主梁組成，作為受力結構的主纜和主梁縱梁又形成組合體系，其中主要承重結構又是主纜，主纜是一條只承受拉力的柔性大纜，在自重力和荷載作用下主纜將產生較大變形，主纜線形變化（坐標改變）將會改變主纜和主梁縱梁的內力，內力的改變又反過來影響主纜變形，其內力與變形具有突出的幾何非線性特性，采用一

22、般力學方法已不能準確計算出內力與變形，在施工控制中更不能忽略非線性的影響。因此，本控制結構分析采用基于非線性的有限元法和解析法計算程序進行。mu在施工監控前應進行前期的結構分析計算，在施工過程中應根據控制監測的實際計算參數進行計算分析。施工前期的計算是根據前期施工單位提供的施工方案對施工過程中每個階段進行詳細的變形計算和受力分析，確定橋梁結構施工過程中每個階段在受力和變形的理想狀態，以此為依據來控制施工過程中每個階段的結構行為。施工過程中的結構計算是根據施工監測的數據、進行分析處理，分析現階段狀態與理論狀態之間的偏差原因，對計算數據進行參數識別、修正，使計算模型逐步與實際狀態接近，誤差能控制的

23、設計容許的范圍內，根據此模型計算預測下一施工階段的施工參數。施工過程中的結構計算分析是一個不斷對結構計算參數進行識別、進行修正的過程，貫穿于整個施工過程中。3.1計算說明劉家峽大橋計算將采用懸索橋專業非線性有限元軟件和西南交通大學開發的“橋梁空間非線性分析系統BNLAS進行，同時結合使用橋梁專用程序MIDAS/Civil,將本橋結構離散為空間梁元和索單元結構進行計算，采用多個程序平行進行，可互相校核，避免人為錯誤。這三個軟件能均能進行懸索橋空間非線性施工架設過程仿真分析，能充分考慮主塔混凝土收縮、徐變的影響，能考慮結構體系溫差和環境整體溫度影響，因此采用該軟件均可實現真正意義上的懸索橋施工空間

24、控制。另外，對結構局部強度、穩定性檢算，如主纜錨固區、混凝土主梁局部應力及穩定性分析等，可以采用通用有限元軟件ANSYS進行。根據該橋的結構特點，將全橋上部結構劃分為橋塔單元、鋼桁梁單元、鞍座單元.主纜單元、索夾單元和吊索單元，根據橋梁的施工步驟劃分為橋塔施工階段、鋼桁梁的拼裝階段、安裝施工貓道階段、鞍座就位主纜絲股架設階段、緊纜索夾安裝階段、貓道改掛階段、安裝并張拉吊索頂推鞍座階段、拆除貓道階段、橋面鋪裝等二期恒載施工階段和運營階段。3=i在進行結構建模時，主纜自重（包括纏絲及防護）按沿弧長的均布荷載處理，由吊索傳遞的荷載及施工臨時荷載都按集中荷載處理，荷載模式與實際情況較為一致。集中荷載間

25、的纜索曲線為懸鏈線，其索長用解析式計算，考慮索截面變化對曲線形狀的影響。兩錨固點間的主纜，根據力的平衡條件和變形相容條件確定各部分的索力和曲線形狀。3=i在計算中，考慮了頂推鞍座工況時，塔頂的偏移量及塔內彎矩.剪力,便于施工控制者確定何時頂推鞍座，以保證橋塔的安全。對架設荷載按永久荷載（通過吊索傳遞的荷載）和臨時荷載兩種形式處理，永久荷載直接傳遞給下一工況；臨時荷載的數量（大小和個數入作用的位置可任意，由計算者根據每一工況的實際值輸入。3.2分析方法在本橋施工控制分析時倒拆計算與正裝迭代計算兩種方法。首先，以理想的成橋階段時為初始狀態，對結構進行倒拆分析，從倒拆分析中可初步得出各節段在施工過程

26、中的位移.初始位置及鞍座偏位量。倒退分析由于是基于理論的設計參數，這與實際的結構參數有差異，因此在實際監控過程中需要對參數進行調整并重新進行計算，并將新的計算結果與實測結果進行比較，如果差別在允許范圍內則不需做修正。否則,再采用最小二乘法等相關理論修正初始狀態進行迭代計算。3.3監控計算內容根據施工圖設計文件擬定的結構尺寸、配筋情況及施工單位上報的施工順序，采用有限元程序對施工過程進行分析，確定各施工階段的結構受力狀態和位移狀態。施工過程監控包括橋梁結構設計驗算、索塔結構施工、鋼桁架梁的拼裝、貓道施工.主纜架設、吊索張拉和橋面鋪裝等過程，監控計算目的是為了確定施工過程各控制參數，指導制訂施工方

27、案及工藝指標。計算內容包括各項施工參數的確定、各施工過程的標高、鋼桁梁的線形、空纜線形、鞍座預偏量、索夾安裝位置、主梁應力及撓度.主塔應力及變位、主纜索股及吊桿索力、張拉順序及控制指標、全過程施工控制預報等。1）設計參數的確定在本橋施工控制中，對于設計參數誤差的識別就是通過量測施工過程中實際結構的行為，分析結構的實際狀態與理想狀態的偏差，用誤差分析理論來確定或識別引起這種偏差的主要設計參數，經過修正設計參數，來達到控制橋梁結構的實際狀態與理想狀態的偏差的目的，本橋采用施工控制技術為我院開發的自校正調節法。該辦法是將自適應控制和預測控制結合起來，實現最優控制。對于本橋施工控制來說，首先通過對設計

28、圖紙的閱讀，理解設計意圖,并分析設計文件，確定設計采用的材料參數，如材料容重、彈模、材料熱脹系數、結構截面尺寸等。而后，向施工單位了解施工工藝及方案，確定施工工序和臨時荷載的大小.位置及作用時機和持續時間等。并向監理征詢有關意見。ill1設計參衣在實際施工過程中難免會存在一定的偏差。引起橋梁結構施工狀態與設計狀態產生偏差的主要參數，對于本橋擬釆用的施工控制參數包括：混凝土容重.施工荷載、結構溫度場和施工周期、張拉索力值（主纜及吊桿）、栓及纜索吊桿的彈性模量、實際結構尺寸等。在施工過程中,ill1本橋前期計算時部分設計參數見表2o表2本橋設計參數表項目序號名稱計算取值項目序號名稱計算取值整體1環

29、境相對濕度70%主纜1鋼絲直徑12705.22主跨跨徑536m2鋼絲彈性模量3邊跨跨徑148和113m3鋼絲容重索塔1塔高60.5m4主纜直徑mm2混凝土強度C405主纜垂度3混凝土彈性模量3.25E46主纜跨度148+536+1134混凝土容重7鋼絲標準強度16705徐變增長速率0.00558主纜結構溫度6徐變終極值吊桿1吊桿直徑7307主梁1混凝土強度C402吊桿材料彈性模量2混凝土彈性模量3.45E43吊桿（含PE）容重3混凝土容重4吊桿及錨頭重力4徐變增長速率0.00555吊桿間距8m5徐變終極值6索夾重力2）橋梁結構設計驗算（施工監控目標值驗算）計算初始狀態一般可以采用設計部門確定的

30、設計成橋狀態作為監控計算初始狀態。監控計算應對設計成橋狀態進行復核驗算，對結構關鍵部位的應力、位移等進行檢査，是否滿足規范要求，并進行過程優化以確定最優設計成橋狀態，并以此作為監控計算的初始狀態。3）索塔結構施工監控計算在索塔施工時，由于結構自重、施工設備、風荷載等都可能對索塔造成破壞。為了保證每階段施工的安全性，必須在索塔施工過程中，計算索塔各節段的橫向預偏值和各構件的受力，為施工提供指導。索塔施工完成后，在貓道架設、主纜架設、吊索力張拉、橋面鋪裝和成橋階段，索塔的受力都將有較大的變化，必須計算每個階段索塔的受力和偏位情況，為施工提供指導。4）貓道架設過程的監控計算貓道屬臨時工程，但對橋梁的

31、施工能否順利進行卻至關重要。國內懸索橋施工時曾經出現過，在主纜施工過程中，貓道隨時間不斷下撓致使貓道與主纜間距離過大，貓道繩調節螺桿已經調至極限位置，必須在貓道上搭設支架的情況。因此貓道承重繩的長度控制是關鍵。根據施工單位提出的貓道施工流程，對貓道施工的全過程進行計算分析，給出貓道承重繩制造長度，提出架設承重索、架設橫向通道和面層等各階段的承重繩控制線形.橋塔頂的控制位移，提出施工控制建議和措施。5）主纜架設過程的監控計算主纜是懸索橋最重要的承重結構，其線形的準確，施工過程主索鞍位置定位，對結構內力狀態的準確與否至關重要。國內存在既有橋梁因索鞍定位不準使得成橋后索鞍在塔頂偏向一側，并達到極限位

32、置，橋塔受力較大產生傾斜，塔柱下部出現開裂的病害情況。1=1Ar懸索橋主纜真實線形應為分段懸鏈線，采用該線形計算與采用拋物線計算相比更精確，但要復雜些，就現在的分析手段而言也是可行的。一旦線形確定，主纜制作長度、主索鞍定位、索夾安裝位置、索股經索鞍及散索鞍處的長度修正.鞍座預偏量等施工參數即可確定。根據自錨式懸索橋吊桿張拉工序，施工過程主索鞍頂推時機和頂推量也即確定。監控計算同時考慮溫度偏離設計值影響，考慮主塔.1=1Ar根據施工完成石的鋼桁架梁實際位置和實際標高、橋塔中心實際位置ITh和實際標高，并考慮橋塔、鋼箱梁的彈性壓縮變形、基礎沉降等影響后，計算主纜架設時的空纜線形、無應力長度、各鞍座

33、的預偏量、基準絲股線形、一般絲股相對位置和絲股線形調整控制參數（溫度、橋塔變形等影響參數）；提出用于施工的監控報告和施工控制建議。ITh6）吊索張拉過程的控制計算1=1【5吊索張拉對于懸索橋來說是最復雜的工序。根據計算提出吊索力的張拉調整方案，并進行各方案的模擬計算；提出優化施工控制索力張拉調整方案建議，并與業主1=1【5計算吊索力調整過程中橋塔頂、梁端的變形；計算吊索力調整過程中各支座的支反力；梁、塔.纜和已張拉吊索的結構內力；確定鞍座的頂推時刻和頂推量。本橋主纜成橋后線形為空間曲線，在由空纜線形向成橋線形的形成過程，即張拉吊索的過程中，主纜將形成橫橋向曲線，主纜的豎向、橫向位移和轉動，從而

34、影響吊索索股內力，因此吊索張拉過程控制計算是本橋最關鍵、最復雜的部分。8）橋面鋪裝和成橋階段的監控計算根據施工單位確定的橋面鋪裝機械和設備情況以及擬定的施工流程，計算鋪裝階段橋塔、加勁梁的結構內力與變形，提出施工控制建議。按吊索張拉完成的實際索力狀態，確定成橋時的實際內力狀態，提出是否需要調整吊索力的控制建議。3.4施工監控計算工況及成果施工監控計算分五步進行：第一步，模擬設計的成橋狀態建立計算模型和非線性分析的初始平衡狀態，檢查驗算橋梁結構設計是否滿足規范要求；第二步，對成橋狀態計算模型進行分析計算，得出主纜、吊桿的無應力長度；第三步，根據主纜及吊桿的無應力長度計算出空纜線形；第四步,計算每

35、一施工階段加勁梁、主纜線形及各結構部分內力、位移，提供施工架設參數；第五步，計算實際成橋狀態并與設計成橋狀態對比及進行荷載組合分析。1）成橋狀態的計算及復核III成橋狀態是施工監控計算的初始狀態，由于懸索橋的監控計算必須進行非線性分析，非線性分析需要確定初始平衡狀態。III對大橋進行運營荷載各種組合作用下的強度、剛度、穩定性進行復核檢算，對結構局部強度、剛度、穩定性進行有限元分析，如主梁散索套區域應力分析等。2）確定混凝土主梁立模標高根據設計圖紙、設計參數和施工方案，計算吊桿安裝、吊索張拉、支架拆除、橋面鋪裝施工等后續施工在主梁各節點上的撓度值，加上支架預壓彈性變形，以每跨跨中累計最大變形值，

36、反向按二次拋物線設置預拱度,加上各節點的設計標高，即得到主梁立模標高。3）主纜、吊桿無應力長度計算Illi無應力長度是指構件在標準溫度下，截面應力應變為零時的長度。主纜各索股之間的長度差別由于在索鞍處彎曲半徑不同以及垂度差別的影響，因此可以通過主纜中心索股的無應力長度分別計算出各索股的無應力長度。主纜長度計算采用先分段再求和的過程進行。Illi根據所確定的設計成橋狀態作為計算的初始平衡狀態，先假設主纜和吊桿的無應力長度，對計算模型進行正裝迭代計算，從第一架設階段開始,一步步正裝計算，直至成橋階段。經過多次迭代，當計算成橋狀態與設計成橋狀態一致時，此時假設的主纜和吊桿的無應力長度就為所需值。4）

37、空纜線形和鞍座預偏量在主纜施工中，主索鞍是預偏的，并且固定于塔頂，因此，對塔而言,塔頂承受豎直偏心力，索塔將因此而發生彎曲變形，該彎曲變形將隨主纜索股數量的增加而增大，到成纜時該變形值達到最大值。由于索塔發生變形，主纜線形也將隨之發生相應變化，所以，成纜線形與第一根標準索股線形是不同的，需根據第一根索股線形，做向前索股拼裝成纜，并考慮現場溫度效應等的影響，綜合考慮后做施工模擬計算。IlliTin第一根基準索股線形即為索塔完全剛性，索鞍在塔頂可自由滑動下的空纜線形，該線形根據現場溫度、索股彈模、裸塔位置、貓道完成時索塔位置以及二期恒載及索塔溫度效應綜合確定。IlliTin空纜狀態是指索鞍預偏后，

38、索夾和吊桿還未掛上，加勁梁由滿堂支架支撐狀態下，主纜所取得的形狀和受力狀態。空纜狀態分析的目的就時確定在空纜掛纜（索鞍預偏后）時主纜的水平分力和控制點坐標。空纜狀態是索夾位置.安裝吊桿和施工張拉模型的初始狀態。在吊桿的張拉過程中，假定主索鞍在塔頂處于自由滑移狀態，那么主索鞍將隨著張拉過程逐漸向跨中滑移。而實際上在張拉過程中，鞍座和塔柱是固結的，塔受到向跨中水平推力作用，為保證塔身應力不超過允許值,抵消此水平推力作用，需事先設置一個預偏量。在架設索股時，也需對索鞍進行預偏，即偏離成橋位置來調整各跨主纜的張力，使相鄰兩跨主纜水平力在索鞍處保持一定的平衡關系，在外荷載施加時再逐漸頂推索鞍到成橋位置。

39、索鞍預偏量的原則量：保證各跨主纜無應力索長空掛于索鞍上.架纜時索股在鞍槽內不滑動。在計算中模擬吊索張拉，進行多次倒拆迭代計算得到主纜的空纜線形，包括空纜各點標高、鞍座預偏量、索夾的位置。5）施工各階段的結構分析對橋梁結構進行正裝計算后，確定各計算參數是否理想，可對各計算參數進行優化。在此基礎上，模擬架設過程進行正裝計算，施工架設計算與施工同步進行，包括施工前的預測計算及施工后的校核計算。施工前的預測計算是結合現場實測監控參數，計算下一階段施工的結構內力狀態和位移狀態，并據此為施工單位提供各項施工控制參數的目標值。施工后的校核計算是本階段施工完畢后，將架設計算結果與施工監測結果進行比較，若兩者差

40、別滿足要求，則繼續下階段的預測計算及施工；若不滿足要求，則根據最新的實測監控參數進行結構分析并對原施工控制參數的目標值進行必要的修正，提供修正計算后的施工控制參數。預測計算提供的計算結果包括：主班及吊桿的無應力索長計算；主纜及吊桿的伸長量計算；有一定偏差，若按原設計繼續施工到成橋，則成橋狀態線形與內力將不能滿足設計要求，故據其實測線形，進行預測并依據反饋分析調整索夾位置及吊桿長度，以使成橋狀態符合要求。)；加勁梁標高的計算；有一定偏差，若按原設計繼續施工到成橋，則成橋狀態線形與內力將不能滿足設計要求，故據其實測線形，進行預測并依據反饋分析調整索夾位置及吊桿長度，以使成橋狀態符合要求。)；加勁梁

41、標高的計算；吊索分級張拉順序及張拉力計算(吊桿張拉過程中，主梁縱梁應力、變形和主纜的線形均將產生變化，通過計算確定吊桿張拉的次序、張拉力，確保張拉過程中主梁縱梁的應力不超限，成橋后塔、梁、主纜的線形和內力符合設計要求。)；各施工階段主纜軸力和線形計算；各施工階段加勁梁內力和線形計算；各施工階段主塔內力和塔頂偏位計算；(6)(7)(8)鞍座預偏值、頂推值計算。(9)鞍座預偏值、頂推值計算。其中塔頂鞍座并不在每一施工階段進行復位(頂推)操作，在每一施工階段塔頂鞍座的偏位量不會很大，塔頂鞍座是否進行復位及復位量主要由塔的應力控制，盡量做到既不使塔的應力過大，又不使鞍座復位過于頻繁，原則是在保證安全的

42、前提下減小施工難度。隨著吊桿的繼續張拉，主纜受力越大而截面變小，致使已裝索夾松動,因此，要加強對索夾螺栓緊固力的監控計算，以便及時補緊，防止下滑。若本橋由跨中向端安裝，下滑力小的索夾先安裝，下滑力大的索夾后安裝,此項緊固力可不作調整。6)成橋狀態對比分析及荷載組合將施工階段計算得到的最終成橋狀態和設計成橋狀態進行對比分析，并計算分析其與活載組合下的狀態。4施工監控實施4.1設計參數的測定由于結構設計參數是根據設計規范、材料出廠力學性能指標等取用的，其與實際情況總是存在一定的誤差，所以，在施工中應對部分設計參數進行測定，以便及時修正設計參數，為施工監控奠定良好的基礎。本次施工監控需收集以下資料及

43、試驗數據。（1）施工圖設計文件（含變更設計）；(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)ini(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)ini（10）索夾及吊桿錨頭重力；（11）氣溫晝夜變化規律。4.2臨時結構變形測定本項目中臨時結構有主纜施工貓道。主纜施工貓道安裝和拆除均會使主塔產生位移，在施工過程中可以通過測量主纜貓道安裝前后塔偏，對貓道拆除對塔偏的影響進行預測，而提前對主纜的線形進行調整。4.3施工測量懸索橋施工監控的主要內容為索塔偏位、梁體線型.主纜控制點位置、塔梁應力測量、溫度測量和吊桿索力測量。4.3.1主梁索塔位移測量本橋施工監控位移測量包括梁體線型監控測量、主纜線形測量和索塔偏

44、位測量。1）主梁線形（撓度）測量懸索橋主梁的線形，主要地由主纜的線形、吊索的張力和結構的剛度控制，設計計算是按理論的結構剛度確定的吊索力，當計算參數與實際參數有差別是，結構線形就將與理論計算的不同。主梁線形監測的目的，是觀察吊索張拉后主梁的線形是否與當前工況下的監控計算標高相吻合，以預測和調整后續的吊索張拉過程。隨著吊索張拉數量的增加，主纜力越來越大，加勁梁中的軸向力也越來越大，為防止施工過程中鋼加勁梁發生穩定性問題，需要在梁上設置穩定性觀測點。撓度必測釆用LeicaNA730動安平水準儀，配備FS1測微器，精度級別為DS1,使用2m的鋼鋼尺進行測量。撓度監測前，在東西索塔側面橋面附近高度處采

45、用植筋技術埋設鋼質或銅質螺栓（標上明顯標記），根據已存在的高程控制網，按照二等水準測量的要求（儀器DS1、因瓦水準尺、采用附合水準路線或閉合水準路線往返各測量一次，閉合差小于4VLmm）,精確測出預埋螺栓的高程，作為控制測量高程基準點，并保護好。由于橋塔基礎可能有沉降，且索塔上主纜安裝產生的豎向力會使橋塔產生壓縮變形，故塔側面的基準點，應定期與橋位外的基準點進行聯測，當基準點變化較大時，應及時聯測其高程，且及時進行修正。在施工過程中，進行標高測量時，就以這兩個點作為基準點，按照三等水準測量的要求（儀器DS1、因瓦水準尺、采用附合水準路線或閉合水準路線往次測量，閉合差小于12VLmm）,測量橋面

46、上各撓度測點的高程。主梁撓度測點縱向布置見圖10oIlin裝節段的起點和終點，長度方向左中右，一個吊裝節段16米兩個斷面，每個斷面三個點。全橋共設105個點。撓度測點均采用20mm直徑螺紋鋼制作，上部加工磨圓并涂上紅漆，頂部露出混凝土頂面約lcm,周圍用紅Ilin油漆標記。撓度測點安裝時應在豎直方向與箱梁內的鋼筋網電焊牢固，從預埋至上部結構監控完成，應注意保護，不得覆蓋或損壞。主梁撓度測點橫向布置見圖11。主主劉家峽大橋劉家峽大橋148+536+113米重力式錨懸索橋施工測量專項方案中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司劉家峽大橋劉家峽大橋148+536+113米重力式錨懸索橋施

47、工測量專項方案中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司III為了盡量減少溫度的影響，主梁撓度的觀測數據應以結構溫度比較穩定時測得的為準，在每一個監控階段，冬春季應在清晨&30（夏、秋季在7：00）以前完成測量外業工作，且固定測量時間，以減少溫度變化對測量的影響。以這些觀測數據為依據，進行有效的施工控制。III主梁撓度測量工作應定人、定儀器進行觀測，避免由于人為引起的誤差。主梁撓度測點監測工況：在主梁鋼桁架拼裝前，撓度測定焊接定位牢固后；在主梁鋼桁架拼裝完成后；主纜安裝前后；吊索張拉前后;支架拆除前后；橋面鋪裝施工前后。2）主梁軸線偏移測量iU由于該橋主梁為直線，用全站儀采用穿線法測

48、量軸線偏位。先用鋼尺找出主梁端和各四分點處梁的中線并用油漆做標計，測量時將全站儀架設在橋梁一端的梁面中心控制點上，后視另一端梁面中心控制點，以此視線作為基準線，在主梁上各中心標記處放置小鋼尺，鋼尺零點與各斷面中心點重合，用全站儀直接讀取鋼尺讀數，即為軸線偏移值。iU主梁軸線偏移量測量在主梁鋼桁梁完成后.主纜安裝中、吊桿張拉中根據監控需要適時進行。3）主梁梁端縱向位移測量在主梁梁端和簡支梁間直接布設位移計進行縱向位移測量。位移計可根據計算選擇行程為10厘米的電子位移計，電子位移計信號采集設備采用YJ28A-P10R型靜態數字電阻應變儀進行數據采集，并用其相應軟件進行分析與處理。釆用電測位移計測量

49、位移變化值，自動化程度高，測量精度高（可達l/30mm）,測試速度快。4）貓道及主纜施工線形測量為了使貓道施工的線形最大限度地接近設計線形，以方便后面基準絲股和主纜的施工，應對該工況下的橋塔水平位移及扭轉狀態進行監測和控制，防止過大的橋塔變形。架設貓道時貓道承重索的水平力將作用在混凝土主梁上，理論上將引起橋梁的縱向壓縮變形。另外由于溫度的影響，加勁梁也會產生伸縮變形。在貓道施工過程中對上述變形進行觀測，可以了解加勁梁結構在縱向力作用下的反應，為吊索張拉的監控計算提供實際的梁底摩擦力參數。貓道架設完成后進行塔頂水平位移受日照影響的觀測，此項觀測可以了解貓道對橋塔的約束作用，同時為橋塔實際水平剛度

50、的推算提供實際參數。基準絲股線形的監控測量，也就是基準絲股重要部位（主、邊跨跨中）絕對垂度即標高的測量，并與相應工況下監控計算的垂度值相比較，以控制和調整基準絲股線形。基準絲股標高的測量與調整，在懸索橋上部構造施工過程中占有十分重要的地位，它的線型，實質上就是以后主纜的線型,因為主纜中其他絲股的線型，是根據基準絲股的線型而進行相對控制的，因而基準絲股的測量，應絕對可靠和滿足設計精度的要求，同時應顧及溫度變化的影響，因為索股較長，因而溫度的細小變化，將較大地影響索股的長短，繼而影響中跨跨中和邊跨跨中基準絲股的絕對垂度，因此絕對垂度的測量，應在夜間溫度變化較小的時間段內觀測。基準絲股垂度測量的第一

51、種方法是：單向三角高程中間法。眾所周知,寬闊水面上空進行三角高程測量，由于水網地區大氣折光的影響復雜性和|=i=i豎直角對高差的影響隨距離的增大而增大，所以長距離三角高程測量的精度較低，一般10001500m距離三角高程的精度在510cm左右，甚至更大；而對向三角高程可大部分地減少大氣折光的影響，但由于基準絲股的垂度測量，根本無法進行對向觀測，因此為了達到基準絲股垂度測量的精度要求，在單向的情況下，只能釆用三角高程中間法，即在待測點附近,選擇外界條件與待測點相似的水準點（與待測點同高）。垂度測量時，在測站上分別觀測待測點和水準點的豎直角，繼而求出水準點和待測點間的高差，最后根據水準點的高程和觀

52、測高差計算待測點高程，此法由于觀測得到的是高差值，可認為大氣折光的影響在高差的計算中得到大部分的消除，因而待測點的高程可達到一定的精度，如果此法運用得當，在1000m1500m的范圍內，絕對垂度的測量可達到土202.5cm的精度，基本上可滿足大型懸索橋基準絲股垂度測量的精度要求。|=i=i基準絲股測量的第二種方法是：單向三角高程測量，在數據處理時考慮當地大氣折光系數的改正和地球曲率的改正，而當地水面大氣折光系數的獲恥可根據跨河水準測量和同時對向三角高程對比實驗的方法，在當地不同氣象條件下經過實驗獲取，若實驗的方法得當，實驗的次數足夠多的情況下，所獲得的大氣折光系數具有一定的代表性，可對觀測的垂

53、直角進行改正，最后釆用改正后的垂直角計算待測點的高程，此法運用得好的話，亦可達到第一種方法的精度，因而兩種方法可交替或同時使用，相互校核，以達到測量值絕對可靠和高精度的目的。i=i=i一般絲股的架設線形是以基準絲股為基準的，施工時是以相對測量的方法來進行線形確定。為防止絲股線形發生大的變化，每間隔5天對基準絲股的標高和最上層已調整好的絲股的標高進行測量，同時對橋塔的變形狀態進行測量，將測量數據與控制計算數據對比，達到監控的目的。i=i=i主纜架設完成后，主纜對橋塔的約束作用進一步增強，為與計算分析對比，并從而確定比較真實的橋塔與主纜對橋塔頂變形的影響，為吊索的張拉控制提供準確參數，主纜架設完成

54、后，需對橋塔頂水平位移受日照影響的情況進行觀測。無論是貓道還是主纜的施工線形均采用全站儀進行測量，其測點布置見圖10o線形測點布設于主纜中跨四分點、邊跨跨中和邊跨靠近主塔四分點處，塔頂測點在鞍座安裝完成后測設。測點采用反射棱鏡。在橋梁兩側因地制宜布設平面三角控制網，此控制網與施工單位所用控制網相同。置站于控制網上某點，后視另一點，用全站儀測量主纜上各測點的空間坐標。劉家峽大橋劉家峽大橋148+536+113米重力式錨懸索橋施工測量專項方案中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司主纜線形監測與施工同步。主纜施工分四步，第一步：安裝基準索股,調整線形；第二步：安裝一般索股；第三步：緊纜

55、形成主纜；第四步：安裝索夾，吊桿。、基和索股冬裝時，在測點處兩根主纜上測點位置固定反射棱鏡，測量反射棱鏡的空間坐標，與設計位置進行比較，作為調整基準索線形的依據。在安裝一般索股時，以基準索股為參照，由施工人員控制。緊纜形成主纜前，拆除基準索股上的棱鏡，將其固定在主纜相應位置上，測量主纜形成后的初始空間位置，在索夾安裝張拉吊桿后，及時監測主纜空間位置的變化。5）索塔偏位監測索塔偏位采用全站儀進行監測。索塔偏位測點布設于索塔塔頂內側（橋中心線側），測點為反鏡棱鏡，每塔設一只，共4只。索塔偏位測點布置見圖13o塔頂所安裝可扭轉棱鏡大樣圖*!|.P-|圖13主塔頂端變形測點橫向布置圖釆用精密天頂基準法

56、，以配有轉角棱鏡的全站儀測點設置于塔柱上的變形觀測點在橋軸線方向相對于鉛垂線之間的微小角度Zi,從而塔上的測點偏差值為：劉家峽大橋劉家峽大橋148+536+113米重力式錨懸索橋施工測量專項方案中交第一公路工程局有限公司中交第一公路工程局有限公司式中，Zi為天頂距，以全站儀作四個測回觀測；四個測回中，觀測差值小于等于10才作為有效觀測，否則重測。hi為監測點到測站的垂直高度(應扣除儀高)不同時間段的偏離值之差為塔柱位移觀測值：ALi=Lij-LiO式中：Lij為第j項觀測計算偏離值LiO為初始觀測計算偏離值塔頂偏位測量在主塔施工完成后進行初始測量，在主纜安裝前后、索夾安裝、吊桿安裝、橋面施工等

57、工序中進行監測。5)變形觀測的注意事項橋梁施工變形及變位監測工作貫穿于施工的全過程，其特點是理論計算與施工實施緊密相連。因而需要監控、施工和監理各方面密切合作，各司其職完成工作；施工中嚴格按照既定的施工方案進行，控制主梁上的施工堆積物并及時報告施工荷載的位置和大小的變化情況，以利于監控單位及時進行計算調整；施工中應按照施工規范要求組裝模板，避免由于混凝土超方過大造成施工監控的困難；變形測量工作由施工單位、監控單位分別獨立進行，監理單位對施工單位測量結果簽字確認。測量工作應定人、定儀器進行觀測，避免由于人為引起的誤差；施工控制組要在掌握設計文件要求基礎上，結合施工組織設計和施工現場情況，認真仔細

58、收集、分析實測資料，使施工控制工作順利進行。4.3.5溫度場測量溫度變化包括日溫度變化(晝夜溫差)和季節變化兩部分，日溫度變化比較復雜，尤其是日照作用，季節溫差對主梁縱梁的撓度影響比較簡單,其變化是均勻的。由于溫度變化會引起主纜、吊桿、主塔及主梁長度的變化，從而引起主纜、主塔及主梁線形的變化，因此，溫度場的測試也是懸索橋施工控制測量的主要內容之一。溫度場的測試包括主纜.吊桿、混凝土主梁及索塔等各部分。1)溫度測點布置在索塔、主梁內埋設溫度測試元件，測量各斷面短期溫度變化曲線和季節溫度變化曲線。索塔和主梁內的溫度測點埋設位置同應力測點，布置見圖14圖17ofin主纜溫度測試點布置示意圖在工廠制作

59、2米長的主纜節段作為測溫索，在主纜試驗節段四周和中間共設5個測點。測試時，將測溫索段吊掛在橋上，以使其處于與主纜相同的溫度場中。主纜溫度測點布置見圖19。fin主纜溫度測試點布置示意圖圖19測溫索溫度測點埋入方法為：將測點處鋼絲在中部切斷后用套管固定后放入原位，測溫段制作完成后將其從一端抽出，而后將測溫元件埋入測試部位，在端部密封即可。吊桿溫度場采用點溫計直接在吊桿表面測量。2)溫度測試方法liTT索塔和主梁內溫度測點采用銅鐮熱敏電阻，并配合使用DT9202A型萬用表測量其電阻，根據電阻隨溫度變化的關系來確定被測物體的溫度。liTT銅銀熱敏電阻測溫度具有較高的測量精度，最大測量誤差為土(0.1

60、5+3xio-3t)C,其中t銅銀熱敏電阻測溫度具有較高的測量精度，最大測量誤差為土(0.15+3xio-3t)C,其中t為被測溫度。大氣溫度的測量采用水銀溫度計，溫度測試精度05。o混凝土表面溫度、吊索、主纜表面溫度均采用點溫計進行測量。在進行結構變形、變位的觀測的同時，同時對大氣溫度.混凝土表面溫度、混凝土內部溫度進行監測，并做好測試記錄，繪制溫度曲線。埋入主纜測溫段的測溫元件采用IFT36智能型溫度傳感器，采用溫度測試儀進行測量。該傳感器精度為05C,線性誤差為05C。IlliIlliImLHiiImilm4.3.6主鞍鞍座縱向預偏量測量由于自錨式懸索橋需要靠張拉吊索來將加勁梁的重量轉移