1、 畢業設計說明書 配氣機機構的設設計 姓 名名: 寇 志志 奎 所屬院校：內江職職業技術術學院 專 業: 汽車制制造與裝裝配技術術 班 級: 08汽汽車（三三年）大大專二班班學 號: 08801ss050086 指導教師： 譚 嘯 天 配氣機構的的設計【內容摘要要】 氣門門配氣機機構是四四沖程柴柴油機所所特有的的機構，它它是按照照發動機機的點火火次序和和各缸工工作循環環的要求求，定時時開啟和和關閉進進、排氣氣門，完完成換氣氣過程。因因此配氣氣機構要要滿足：進、排排氣的定定時和準準確；氣氣門關閉閉要嚴密密可靠；氣流阻阻力要小小；結構構簡單拆拆裝方便便。 氣門配配氣機構構由氣門門組、氣氣門傳動動組

2、、凸凸輪軸傳傳動機構構三部分分組成。氣氣門組主主要由：氣門、閥閥座、氣氣門導管管、氣門門彈簧和和連接鍵鍵組成，1195BB型柴油油機采用用不帶閥閥殼氣門門組氣門門的開啟啟和關閉閉是靠傳傳動機構構來實現現的，傳傳動機構構可分為為機械和和液壓傳傳動機構構。1995B型型柴油機機采用下下置式傳傳動形式式，由凸凸輪、挺挺柱、推推桿、搖搖臂、搖搖臂座、搖搖臂軸、調調整螺釘釘等組成成。凸輪輪軸與曲曲軸之間間的傳動動機構與與柴油機機的型式式、凸輪輪軸與曲曲軸的相相對位置置、氣門門傳動機機構的型型式等有有關，一一般有齒齒輪傳動動和鏈傳傳動。1195BB型柴油油機采用用齒輪傳傳動，柴柴油機曲曲軸與凸凸輪軸的的傳

3、動比比為2：1. 配氣氣機構控控制發動動機進排排氣過程程,直接接影響著著發動機機的性能，是衡衡量發動動機可靠靠性的指指標之一一. 本組組 成 員：楊楊尚俊 寇志志奎 伍立 資料料 準 備：楊楊尚俊 寇志志奎 伍立 測繪繪、制圖圖：楊尚尚俊 說明明書定制制：寇志志奎 伍立立 校 審審：楊尚尚俊 寇志志奎 伍立目錄概述1、配氣機機構的功功用.6 22、配氣氣機構的的設計要要求.6 33、配氣氣機構計計算參數數的確定定.7一、凸輪軸軸的設計計：1、凸輪軸軸的設計計要求.72、凸輪軸軸的結構構.773、凸輪軸軸的選材材.74、凸輪軸軸的支承承軸頸軸軸承的材材料.7 5、凸輪軸軸的定位位方式.76、凸輪

4、軸軸的最小小尺寸定定位方式式.77、凸輪軸軸的熱處處理工藝藝.888、凸輪軸軸的損壞壞形式.89、凸輪軸軸的計算算.9二、凸輪的的設計 11、凸輪輪設計的的要求.110凸輪基圓設設計.111基圓半徑的的確定.113凸輪位置的的確定.113配氣相位與與凸輪的的作用角角.14凸輪頂部的的圓弧半半徑.14三、挺柱的的設計1、挺柱的的結構.102、挺柱的的材料.153、平面挺挺柱導向向面與導導向孔之之間擠壓壓應力的的計算.1664、平面挺挺柱的最最大速度度.165、凸輪與與挺柱間間接觸應應力的計計算.176、挺柱導導向面直直徑 與與長度按按照下面面的公式式確定.1187、挺柱頭頭部球面面支座的的設計.

5、1998、凸輪和和挺柱的的主要損損壞形式式及其預預防.199四、推桿的的設計1、推桿的的功能.2202、推桿的的材料.2003、推桿的的結構形形式.2004、尺寸設設計.2205、推桿穩穩定性安安全系數數的確定定.206、推桿球球頭與挺挺柱球面面支座，推推桿球頭頭與搖臂臂調節螺螺釘球面面支座間間接觸應應力的計計算.21五、搖搖臂的設設計1、搖臂的的工作原原理.2222、搖臂的的結構.2223、搖臂比比.224、搖臂潤潤滑.2225、搖臂的的定位.2236、搖臂的的材料.237、搖臂與與氣門桿桿頂面間間接觸應應力的計計算.23六、氣門組組的設計計1、氣門的的設計.225 1）氣氣門設計計的基本本

6、要求.25 22)氣門門的工作作條件分分析.225 33）氣門門材料的的選擇.266 44）氣門門頭的設設計.27 55）氣門門桿的設設計.292、氣門旋旋轉機構構的設計計.3303、氣門座座圈的設設計.3004、氣門導導管的設設計.3225、氣門的的主要損損壞形式式和預防防措333七、氣門彈彈簧的設設計1、氣門彈彈簧的設設計要求求.3342、氣門彈彈簧的作作用.3553、氣門彈彈簧的工工作條件件.3554、氣門彈彈簧的結結構.355、氣門彈彈簧的選選材.356、氣門彈彈簧特性性曲線與與氣門慣慣性力曲曲線的配配合.367、氣門彈彈簧的有有關計算算.377 11）彈簧簧的最大大彈力.37 2）彈

7、彈簧最小小的彈力力.38 3）彈彈簧的剛剛度.388 44）彈簧簧變形.388 55）內、外外彈簧之之間的負負荷分配配.399 6）內內外彈簧簧的剛度度.39 7）彈彈簧的尺尺寸.40 8、提高高氣門彈彈簧疲勞勞強度的的措施.442參考文獻.43致謝.43 配氣機機構的設設計 概述述1、配氣機機構的功功用：是是完成換換氣過程程，根據據發動機機氣缸的的工作循循環次序序，定時時地開啟啟和關閉閉進、排排氣門，不不斷的用用新鮮的的氣體來來氣缸內內上一循循環的的的廢氣。2、配氣機機構的要要求： 對于一一個正常常工作的配配氣機構構應該具具有如下下的要求求：進、排氣門門的時間間足夠大大，泵氣氣損失小小，配氣

8、氣正時恰恰當，在在排氣過過程中能能較好的的排出廢廢氣，進進氣過程程中能吸吸入較多多的新鮮鮮空氣，因因而使發發動機具具有較高高的充量量系數和和合適的的扭矩特特性。振動、噪聲聲較小，并并且工作作可靠和和耐磨。結構簡單、緊緊湊。為了減輕慣慣性負荷荷，使配配氣機構構運動零零件的質質量減到到最小。 配氣機構設設計的計計算參數數確定： 從確定氣氣門座處處的通過過截面以以及確定定喉口流流通截面面開始。氣氣閥處的的流通截截面積根根據氣體體不可壓壓縮連續續流動的的條件確確定，也也即在額額定轉速速I情況況，氣門門最大升升程時，按按氣門座座截面處處假設的的平均速速度來確確定。已知：氣缸缸直徑DD=955， 氣道道喉

9、口的的最帶直直徑，在在氣缸直直徑D，配配氣機構構的結構構方案以以及燃燒燒是的形形式都已已給定的的情況下下，氣門門布置在在氣缸上上可能性性的限制制。進氣氣門的數數值應大大于下列列規定的的范圍： 采用用氣門頂頂置式：， 則可以以得到：， 根據柴柴油機的的1955B的結結構，選選擇=36mmm,排氣門的氣氣道喉口口的直徑徑，通常常取得比比進氣門門的氣道道喉口直直徑小110%200%，氣氣閥升程程h時，某某研究瞬瞬間具有有圓錐密密封面之之氣門的的流通截截面為： 式式中a氣門頭頭斜面角角（現代代發動機機上，aa=455度); 氣門門的升程程，它的的取值一一般是氣氣門頭的的25%左右，氣氣門頭的的直徑是是

10、40.mm，則： =100mm所以: = =10（355*COOS455+100*Siin455*Coos455) =8655mm對進行校核核： Froop=（11.11.22）Fxxn=(1.111.2)xx8655=(9951.5110388) 取取10000mmm喉口的直徑徑為：= xx10 =36mmm 喉喉口的直直徑經過過檢驗取取值正確確。 一、凸凸輪軸的的設計凸輪軸設計計的要求求： 1）正正確的設設計進排排氣凸輪輪的位置置，實現現配氣正正時，使使柴油機機正確的的按照一一定規律律運轉。 2）從從柴油機機的總體體布局來來設計凸凸輪的允允許彎曲曲變形，合合理的計計算出支支撐它的的軸頸數數

11、目，軸軸頸的直直徑、和和凸輪軸軸的最小小直徑尺尺寸。 3）選選擇合理理的材料料和熱處處理工藝藝，使它它不僅有有足夠的的剛度與與韌性，而而且要使使凸輪和和支撐軸軸的表面面有合理理的硬度度，具有有較好的的耐磨性性。凸輪軸的結結構： 1995B柴柴油機是是小功率率柴油機機，可以以采用整整體式凸凸輪軸，它它的結構構較緊湊湊，這種種結構都都是將凸凸輪軸從從機體一一端插入入的，所所以將它它的兩個個支撐軸軸頸加工工的尺寸寸大小是是不同，前前端的支支撐軸頸頸尺寸大大，后端端的小些些，而且且前端軸軸頸的尺尺寸必須須大于凸凸輪軸的的高度，這這樣便于于安裝。軸軸頸上安安裝滑動動軸承。凸輪軸支承承軸頸的的數目： 由由

12、于該柴柴油機是是單缸四四沖程發發動機，不不必將支支承軸頸頸設計的的過多，只只是將凸凸輪軸的的前后端端各設計計一個就就已經足足夠了，所所以將該該軸頸數數目為22個。凸輪軸的選選材： 因因為凸輪輪軸要承承受一定定的機械械強度，必必須要有有足夠的的強度和和韌性，同同時還應應具有一一定的耐耐磨性，才才能讓發發動機在在正常的的工況下下工作，選選擇碳鋼鋼，一般般選擇445鋼就就可以滿滿足要求求了。凸輪軸的支支承軸頸頸軸承的的材料： 1195BB柴油機機經過查查表得知知，采用用鐵基粉粉末冶金金，它是是將它直直接安裝裝在凸輪輪軸軸承承座孔內內，它的的型號：1955010018 內徑外徑寬度前端404727后端

13、283526凸輪軸的定定位方式式： 定位的的原因:由于汽汽車的上上下坡或或者在加加速的時時候，都都可能使使凸輪軸軸發生軸軸向竄動動。為防防止由此此引起的的對配氣氣定時的的不良影影響，需需要采用用軸向定定位措施施。對也也1955B型柴柴油機的的采用的的是軸向向定位方方式。凸輪軸的最最小直徑徑確定： 凸輪軸軸的最小小尺寸可可以按照照下面的的公式：Db=2Roo（24）（mmm） 上上式中的的Ro是是凸輪的的基圓半半徑，由由表可知知：Roo=144.5 DDb=22Ro（24） =22x144.5（24）=（255277）當轉速較高高時，支支承軸頸頸間距離離較大、凸凸輪上受受力較大大時取上上限值。

14、凸輪軸軸支承軸軸頸與軸軸承孔德德徑向間間隙一般般在0.020.003mmm，范圍圍內，軸軸向間隙隙為0.010.225mmm。8、凸輪軸軸的熱處處理工藝藝： a 滲碳； b 滲碳； c 機械加加工； d 高高頻淬火火（回火火）； ff 機械加加工；9、凸輪軸軸的損壞壞形式： （1）支支承軸頸頸的磨損損。 （2）凸凸輪表面面的磨損損、刮傷傷和點蝕蝕。10、凸輪輪軸的計計算： 根根據氣門門彈簧和和配氣的的計算的的：配氣氣機構運運動零件件的質量量Mknn=1115g， Mnn=755g Mrr=0/ Mmrr=0和和Mn=1200g，凸凸輪的尺尺寸Roo=144.5mmm，RR1=1138 R22=

15、8.3mmm HHtmaax=77mm 搖臂臂的尺寸寸：Lrr=466 LL=322 凸輪軸軸的角速速度=1115raad/ss彈簧的的最小彈彈力是PP=2339牛頓頓，進氣氣么的喉喉口直徑徑d=336mmm。 從排氣氣門作用用到凸輪輪上的最最大的力力為：Prmaxx=+/4（PPr）LLn/LLr+MMr（rr1r2） =2339+33.144*/44x（00.44450.11）xxx46/32+3744xx（113814.5）xx=25539牛牛頓注： 式中中的=36mmm為排排氣門的的直徑 =442mmm為進氣氣門的直直徑 00.4445兆帕帕，是由由指示功功圖而確確定 =0.1兆帕帕

16、Mr=（+/3）xx（/+999=3774g =/3=1120 xx/3xx=81gg凸輪軸的彎彎曲量： Y=00.8 =00.00003mmm式中 E=22.2*兆帕鋼的彈彈性模量量; LL=a+b=226+770=996mmm-凸輪軸軸跨距長長度根據結構總總體布置置來取： -軸軸的外徑徑軸的外外徑，選選取時要要考慮利利用軸的的外徑向向凸輪供供給潤滑滑油和保保持軸具具有足夠夠的剛度度。 擠擠壓應力力： =0.4418 =2555兆帕 式中 ： =25mmm凸輪的的寬度 二、凸凸輪的設設計雖然瞬時的的打開和和關閉氣氣門能夠夠獲得最最大的時時間截面面，但是是這樣做做會使零零件產生生很大的的慣性力

17、力。因此此在設計計配氣機機構時選選用這樣樣的凸輪輪型線，使使它保證證可以有有足夠的的氣缸沖沖量的同同時，同同時也保保證運動動零件的的慣性力力數值在在允許的的范圍內內。1、凸輪的的設計時時應該滿滿足以下下的要求求：具有合適的的配氣相相位。它它能照顧顧到發動動機功率率、扭矩矩、轉速速、燃油油消耗量量、怠速速和啟動動等各方方面的性性能要求求。為使發動機機具有良良好的充充氣性能能，因而而時間面面積值應應盡可能能大些。加速度不宜宜過大，并并應連續續變化。具有恰當的的氣門落落座速度度，以免免氣門和和氣門座座的過度度磨損和和損壞。應使配氣機機構在所所有工作作轉速范范圍內都都在平穩穩工作，不不產生脫脫離現象象

18、和過大大的振動動。工作時噪聲聲較小。應使氣門彈彈簧產生生共振的的傾向達達到最小小程度。應使配氣機機構各傳傳動零件件受力和和磨損較較小，工工作可靠靠，使用用期長。 上述述這些要要求往往往相互矛矛盾，必必須根據據發動機機的具體體情況要要求，抓抓住主要要矛盾，協協調各種種因素，妥妥善解決決。凸輪線性通通常根據據所選的的線型形形成規律律做出，這這樣保證證制造比比較簡單單的凸輪輪線形。2、凸輪的的基圓設設計： 凸凸輪型線線從基圓圓開始繪繪制，從從保證配配氣機構構有足夠夠剛性的的條件出出發選擇擇它的基基圓半徑徑R，其其值在RR=（11.52.55）x 范圍。基圓半徑：R=(1.552.5)xx10=152

19、5 對對與1995B柴柴油機取取14.5mmm。 1105BB柴油機機的配氣氣相位角角根據手手冊可以以得到：進氣提前角角進氣滯后角角排氣提前角角排氣滯后角角凸輪的布置置：（進進排氣的的夾角） =90+1/44（477-211+499-199） =1044配氣相位與與凸輪的的作用角角： =0.5（1180 式式中分別別為進排排氣的提提前開啟啟角、進進排氣的的滯后關關閉角。 =0.5（1180 = =凸輪頂部的的圓弧半半徑： = =144.5 =8.3 = =1338 為了保證證氣門的的間隙，凸凸輪的背背面部分分的半徑徑加工的的比小一一個間隙隙 值中中包括了了配氣機機構的溫溫度間隙隙及彈性性變形量

20、量。對于于進氣=（0.250.335）mmm，而而排氣門門則=（00.3550.50）mmm。半半徑為rr的圓與與半徑為為r1的的圓弧或或者與直直線（rr1=）的接接合，可可以按拋拋物線或或者按某某給定半半徑的圓圓弧連接接。 三三、挺柱柱的設計計1、挺柱的的結構： 挺柱的的功能是是按凸輪輪的運動動規律推推動傳動動機構，同同時承受受凸輪的的側向壓壓力。特特別是挺挺柱的底底面，由由于和凸凸輪表面面接觸的的面積很很小，接接觸應力力很大，表表面磨損損很大，甚甚至可能能刮傷，因因此挺柱柱側面以以及底面面要求耐耐磨。形形狀是筒筒型，這這種結構構可以減減輕它的的質量，從從而達到到減小它它的往復復慣性力力。它

21、的的這種結結構同時時也保證證凸輪軸軸在旋轉轉時，挺挺柱底面面所受的的偏心切切向力使使挺柱產產生旋轉轉運動，保保證工作作表面的的磨損時時很均勻勻的挺柱柱的軸線線相對于于凸輪的的軸線的的偏移量量為13，而而1955B柴油油機的偏偏移量為為2mmm。對于1955B柴油油機采用用的是平平面挺柱柱，它的的特點是是結構簡簡單，質質量輕。對對于高速速發動機機也是比比較適合合的。2、挺柱的的材料： 挺挺柱一般般用的是是低碳鋼鋼底部堆堆焊合金金，或者者鑄鐵底底部采用用冷激，或或球墨鑄鑄鐵制造造，其摩摩擦表面面應經過過熱處理理提高硬硬度后精精磨。挺挺柱的材材料和底底面的硬硬度是和和凸輪軸軸材質及及凸輪表表面的硬硬

22、度相匹匹配的。對對與2995B柴柴油機的的是200鋼制造造，底部部堆焊合合金，熱熱處理的的硬度HBCC55。凸凸輪軸的的材料為為45鋼鋼，凸輪輪表面淬淬火處后后，硬度度為BRRC544655。平面挺柱導導向面與與導向孔孔之間擠擠壓應力力的計算算： 最大大擠壓應應力按下下式計算算： 上式中：挺柱柱導向面面直徑（mmm）； L在凸輪輪的計算算位置是是，挺柱柱插入導導向孔中中的長度度（mmm）； 作用用在凸輪輪上的最最大力矩矩 = =39.36 4、平面面挺柱的的最大速速度： 平面挺挺柱最大大速度受受限于推推柱端面面直徑，依依據平面面挺柱的的凸輪機機構運動動學可知知，挺柱柱與凸輪輪的接觸觸點偏移移量

23、e與與挺柱速速度成正正比： 因此，如如挺柱端端面直徑徑， 由由發動機機的總體體布置決決定，則則確定挺挺柱的最最大速度度（時，必必須保證證凸輪與與平面挺挺柱不產產生干涉涉，為此此滿足 凸輪與挺柱柱間接觸觸應力的的計算： 平平面挺柱柱接觸應應力的計計算： 式中： F作用在在凸輪上上的力（kkgf）; 凸輪輪廓線瞬瞬時曲率率半徑（mmm）； B凸輪與與挺柱底底面間的的接觸線線寬度（mmm）； 分別為為凸輪材材料與挺挺柱材料料的泊松松比； 分別為為凸輪材材料與挺挺柱材料料的彈性性模量（kkgf/mm）以上或當使使用的材材料為鑄鑄鐵可取取做0.27，材材料為鋼鋼材是取取0.330。彈性模量經經過查表表可

24、知:碳鋼：2.00 x（kkgf/） 如使并將將此值代代入公式式中澤可可以簡化化： 5.67xx挺柱導向面面直徑 與長度度按照下下面的公公式確定定： =(0.150.220）DD （mmm） =（0.150.220）*95 =(144.255199) 取 116mmm 式式中 D氣缸直直徑(mmm） =（33.03.55） （mmm） =（33.03.55)*116 =(448559)mmm 根據1195的的結構取取=58mmm 挺柱柱導向面面直徑與與挺柱孔孔間的徑徑向間隙隙一般在在0.00200.088mm的的范圍內內。挺柱頭部球球面支座座的設計計： 挺柱柱頭部加加工有凹凹形的球球面支座座，

25、它是是支撐推推桿球頭頭的。在在這種球球頭與球球面支座座的配合合副中，為為了再兩兩者之間間形成楔楔形油膜膜，球面面支座半半徑應比比推桿的的球頭半半徑略大大，但與與也不應應相差過過大，否否則將使使接觸應應力劇增增，一般般，如圖圖： 凸輪和挺柱柱的主要要損壞形形式及其其預防：一、表面刮刮傷 刮刮傷的原原因：由由于凸輪輪和挺柱柱讓潤滑滑情況惡惡化引起起的。 防止的的方法：1、改改善潤滑滑：（11）保證證在凸輪輪與挺柱柱面間經經常供給給黏度、成成分、溫溫度和數數量均勻勻合適的的潤滑油油；（22）采用用具有特特殊添加加劑的潤潤滑油；（3）使使凸輪與與挺柱的的接觸面面光潔度度盡可能能的高一一些；22、降低低

26、接觸應應力：（11）盡量量減輕配配氣機構構的往復復運動質質量；（22）增加加凸輪的的剛度;(3)采用彈彈性模量量較小的的但有較較高硬度度和強度度的金屬屬作為凸凸輪和挺挺柱的材材料。33、表面面磷化處處理。44、凸輪輪、挺柱柱的化學學成分及及其金相相組織的的選擇適適當。55、采用用熱導性性好的材材料。表面蝕點 發生生的主要要原因：點蝕是是金屬的的疲勞過過程。 預防防的措施施：1、改改善潤滑滑；2、降降低接觸觸應力；3、降降低殘余余應力；4、材材料的化化學成分分和金相相組織；4、采采用熱導導性好的的材料66、材料料內部應應盡量減減少氣泡泡。夾渣渣等缺陷陷。7、提提高材料料的抗疲疲勞強度度和抗腐腐蝕

27、能力力。表面磨損 凸輪輪磨損有有兩種情情況：（11）是一一個緩慢慢的拋光光過程，最最后形成成一個硬硬而光滑滑的摩擦擦表面。這這種拋光光的過程程常開始始于凸輪輪廓線零零加速度度的位置置，而止止于凸輪輪廓線的的頂端之之前，頂頂端不會會被磨平平。（22）隨著著時間逐逐漸或迅迅速磨損損下去，直直至影響響發動機機的性能能。不正正常的迅迅速磨損損，嚴重重者則在在幾個小小時內即即可將凸凸輪定磨磨平。 四四、推桿桿的設計計1、推桿的的功能： 把把凸輪的的運動從從凸輪軸軸傳至頂頂置氣門門處，完完成發動動機的配配氣。2、推桿的的材料： 445鋼。3、推桿的的結構形形式： 它它是一個個細長桿桿，在工工作時容容易發生

28、生縱向彎彎曲，它它是配氣氣機構中中剛度薄薄弱的環環節。在在1955B型柴柴油機上上是采用用冷拔無無縫鋼管管（或鋁鋁制空心心管）制制造。采采用冷拔拔無縫鋼鋼管可減減輕它的的質量，減減小往復復慣性力力。此外外，縮短短推桿的的長度是是減輕質質量，提提高縱向向彎曲應應力和整整個配氣氣機構剛剛度的有有效辦法法。尺寸設計： 根根據1995B柴柴油機的的結構，它它的長設設計為2291mmm ，外徑徑9mmm，球頭頭半徑44.5mmm。才才可以滿滿足其要要求。推桿穩定性性安全系系數的確確定 推桿桿的縱向向彎曲按按下列計計算： = kgf式中：P作用于于推桿上上的臨界界力； E推桿材材料的彈彈性模量量； J推桿

29、中中央橫斷斷面的慣慣性力； 推桿的的外徑 空心推推桿的孔孔徑 L推桿的的長度 =2.55x/44 式中中 作用在在推桿上上的最大大作用力力 對于于各種用用途的發發動機，在如下的范圍： （11）、高高功率輕輕型發動動機，=2.553 (2)、汽車車拖拉機機發動機機。高速速船用發發動機，=35 （33）、固固定式和和船用發發動機=466推桿球頭與與挺柱球球面支座座，推桿桿球頭與與搖臂調調節螺釘釘球面支支座間接接觸應力力的計算算： 接觸觸應力按按下面的的公式計計算： = 1800 式中 作用于于推桿上上的最大大作用力力（kggf） Em挺柱與與推桿兩兩種材料料的平均均彈量 推桿的的球頭半半徑（mmm

30、） 挺柱球球面支座座的半徑徑（mmm）對于各種用用途發動動機的許許用接觸觸應力如如下： (11)汽車車拖拉機機發動機機，=11502000（2）固定定式和船船用發動動機，=10001220五、搖臂的的設計1、搖臂的的工作原原理： 搖搖臂是推推桿和氣氣門之間間的傳動動件，它它是推桿桿傳來的的力改變變方向后后作用于于氣門尾尾部以推推開氣門門。 2、搖臂的的結構： 搖臂臂的幾何何尺寸決決定于氣氣門和凸凸輪軸的的相對位位置。為為了獲得得較輕的的質量剛剛性好的的結構，往往往才有有T字型型的或者者I字型型的斷面面。1995B柴柴油機采采用的就就是T字字型搖臂臂斷面。3、搖臂比比： 搖臂臂有長、短短臂之分分

31、，長短短之比成成為搖臂臂比，其其值在11.6左左右。長長臂推動動氣門的的桿端，短短臂端螺螺孔中裝裝有氣門門間隙調調節螺釘釘和鎖緊緊螺母，氣氣門間隙隙調節螺螺釘的球球頭與推推桿上端端凹球端端頭接觸觸，1995B柴柴油機的的搖臂比比：466/322=1.433。4、搖臂潤潤滑： 搖臂依依靠搖臂臂軸支撐撐在搖臂臂支座上上，搖臂臂上鉆有有油孔，搖搖臂軸為為中空型型，機油油由支座座油道經經搖臂軸軸內腔潤潤滑到搖搖臂的襯襯套，然然后從搖搖臂上油油道上流流出，滴滴落在搖搖臂兩端端進行潤潤滑。5、搖臂的的定位： 搖臂臂軸上兩兩搖臂間間裝有搖搖臂彈簧簧，一防防止搖臂臂軸向竄竄動，從從而保證證各搖臂臂相對氣氣門桿

32、的的確定位位置。在在1955B柴油油機上，采采用的是是用搖臂臂支座將將兩個搖搖臂分開開，并且且在兩邊邊緣處用用卡簧將將其鎖緊緊。6、搖臂的的材料： 所采采用的材材料是QQT6002搖臂臂在與氣氣門的尾尾部接觸觸時既有有滾動又又有滑動動，所以以對材料料的要求求是要耐耐磨，為為了防止止磨損影影響正常常的配氣氣相位，故故該表面面要求淬淬火熱處處理的工工藝。7、搖臂與與氣門桿桿頂面間間接觸應應力的計計算： 式中 氣門桿桿頂面上上的最大大作用力力（kggf）； R搖臂敲敲擊部分分的球面面半徑（mmm）； 搖臂與氣氣門頂面面間的許許用接觸觸應力：。搖臂斷面AA-A中中的總應應力為： （如圖圖） =4000

33、 式中 氣門上上的最大大作用力力； 氣門側側搖臂計計算斷面面的斷面面模數； 氣門側側搖臂斷斷面的面面積； A1從計算算斷面重重心到作作用力的的垂直距距離 A2作用力力的垂直直線與計計算斷面面A-AA的夾角角；斷面B_BB中的總總應力： =4220式中 氣門上上的最大大作用力力； 氣門側側搖臂計計算斷面面的斷面面模數； 氣門側側搖臂斷斷面的面面積； A1從計算算斷面重重心到作作用力的的垂直距距離 A2作用力力的垂直直線與計計算斷面面A-AA的夾角角； 上述應力力的許用用值如下下： （11）鑄鐵鐵： （22）鍛造造碳鋼： （33）鍛造造合金鋼鋼： (4) 鑄鋼鋼： （55）輕合合金：對于1955B

34、柴油油機選擇擇（4）式式中的。 六、氣氣門組的的設計一、氣門的的設計：氣門設計的的基本要要求：材料方面： 氣門的工工作溫度度是確定定氣門材材料的主主要因素素。在氣氣門工作作溫度范范圍內材材料應具具有足夠夠的強度度。韌性性和表面面硬度。由由于排氣氣呢錐面面磨損常常為腐蝕蝕磨損，因因此在選選擇材料料時候必必須考慮慮化學腐腐蝕（主主要是硫硫和磷）的的性能。進進氣門錐錐面多屬屬磨損摩摩擦，因因此進氣氣門側重重耐磨。機構方面 要求求結構簡簡單、加加工方便便，且頸頸部形狀狀也要恰恰當，以以便減少少氣體的的流動阻阻力，增增加其進進氣沖量量。在保保證足夠夠的強度度、剛度度和耐磨磨性的前前提下的的重量選選擇。盡

35、可能的降降低熱負負荷，是是氣門設設計的一一個重要要方面。排排氣門是是氣門組組中 的高高溫零件件，氣門門頭部775%左左右的熱熱量經氣氣門座導導出，225%的的熱量經經氣門導導管導出出，因此此，氣門門的設計計應與氣氣缸蓋的的設計密密切配合合，氣門門座周圍圍必須加加強冷劑劑，并使使溫度盡盡量均勻勻。此外外，如結結構允許許，盡量量增加導導管的長長度，適適當減小小氣門桿桿與導管管的間隙隙，以減減低氣門門的溫度度。氣門室配氣氣機構從從凸輪開開始的整整個運動動鏈中的的末端零零件。它它的運動動受到凸凸輪廓線線、挺柱柱、搖臂臂、氣門門彈簧等等零件特特性的制制約，因因此氣門門的設計計還必須須從整個個配氣結結構來

36、考考慮分析析，要避避免氣門門在落座座時承受受過大的的沖擊和和振動，因因為在這這些機械械負荷也也是造成成氣門及及氣門座座磨損的的原因之之一。2、氣門的的工作條條件分析析： 氣門室室發動機機的重要要零件之之一。工工作時需需要承受受較高的的機械負負荷和熱熱負荷，尤尤其是排排氣門，由由于經常常高溫燃燃氣的沖沖刷，因因而易于于產生漏漏氣。腐腐蝕與燒燒損等現現象，工工作條件件也更為為嚴酷。氣氣門工作作時承受受落座沖沖擊負荷荷及燃氣氣壓力給給以的靜靜負荷，這這種靜負負荷一般般在4左左右，而而沖擊負負荷一般般為111.6左左右；氣氣門的工工作溫度度：進氣氣門約為為20004550度，而而排氣門門則可達達650

37、08550度，甚甚至更高高，下面面是1995 BB柴油機機的排氣氣門的溫溫度場。氣門材料的的選擇： 氣門材材料的選選擇必須須考利到到它的工工作溫度度、腐蝕蝕、沖擊擊載荷以以及氣門門桿部與與端面的的耐磨等等因素。而而且進、排排氣門的的對材料料的要求求也是不不同。因因為進氣氣門的溫溫度要低低一些，排排氣門的的溫度要要高些。就就1955B發動動機的選選材：進進氣門的的材料用用40CCr；排排氣門的的材料用用40CCr9SSi2。氣門選擇材材料的方方法：（11）馬氏氏體鋼 一般般氣門中中采用鐵鐵素體合合金鋼，氣氣碳含量量在0.350.880%之之間，經經淬火后后可得到到馬氏體體組織以以上耐磨磨的要求求

38、，這種種材料的的機械性性能加工工性好，滑滑動性好好，在工工作溫度度超過6650的的排氣門門上廣泛泛應用，如如4crrsi22.、44Cr110Sii2Mnn等。但但在強化化程度較較高的發發動機上上，由于于熱負荷荷和機械械負荷高高，因而而對氣門門錐面的的耐磨、耐耐腐蝕性性能提出出更高的的要求，這這時，可可采用堆堆焊氣門門，這是是一種頭頭部采用用奧氏體體鋼，桿桿部采用用馬氏體體鋼的氣氣門。可可用摩擦擦焊或閃閃光焊來來堆焊。堆堆焊氣門門設計的的關鍵是是正確地地焊接部部位。應應從以下下兩個方方面來考考慮：11）界面面處應在在氣門頭頭部應力力區之外外并離頸頸部頂圓圓弧中點點附近的的熱點較較遠；22）耐熱

39、熱性較差差的桿部部材料不不要受到到高溫燃燃氣的侵侵蝕；焊焊接的部部位以選選在氣門門全開時時界面與與導管下下端相齊齊或略高高為宜。奧氏體鋼 這類類鋼在常常溫和工工作溫度度下基本本上全是是奧氏體體組織，不不能淬硬硬。它的的高溫強強度好，耐耐腐蝕性性好、奧奧氏體鋼鋼用做高高功率柴柴油機的的排氣門門，其最最高工作作溫度允允許達8870。國國產奧氏氏體鋼44Cr114NiiW2MMo廣泛泛用作機機車和大大型載重重汽車的的柴油機機排氣門門。 國產常用用氣門鋼鋼的化學學成分以以及機械械性能見見下表： 除表列的氣氣門鋼之之外，我我國還試試制了新新的氣門門鋼種，如如TF3,奧奧氏體鋼鋼，這種種鋼在機機械性能能和

40、耐磨磨性能方方面超過過了4CCr100Si22Mn從從而逐步步形成了了國產排排氣門鋼鋼系列。 當氣門門錐面僅僅耐磨蝕蝕及耐磨磨性不能能滿足需需要時可可采用堆堆焊。堆堆焊錢先先把氣門門錐面加加工出半半圓形環環槽，槽槽的深度度由實驗驗選定，注注意不要要過分削削弱氣門門本體強強度，然然后再堆堆焊金屬屬焊上。焊焊接方法法有手工工焊、等等離子焊焊高頻冷冷凝焊等等。為了了使奧氏氏體鋼氣氣門桿端端面耐磨磨也可采采用堆焊焊或焊上上一小段段馬氏體體鋼。用用作柴油油機排氣氣門和增增壓柴油油機進氣氣門堆焊焊的材料料，目前前多數是是鉆基硬硬質合金金，其材材料成分分： 4、氣門頭頭的設計計： （1）氣氣門頭部部的形狀狀

41、： 氣門頭頭部的形形狀除了了影響氣氣體的流流通特性性之外，還還會影響響到氣門門的剛度度、重量量、導熱熱性能以以及制造造成本等等，同時時也關系系到氣門門的使用用期限。因因此根據據不同發發動機的的不同情情況進行行具體的的分析，然然后確定定合理的的方法。根根據1995B柴柴油發動動機的結結構采用用平底型型氣門。因因為這種種氣門的的結構簡簡單、工工藝性好好、受熱熱面小，具具有一定定的剛度度，基本本上式滿滿足進排排去的要要求。這這種型號號在各類類柴油機機得到了了廣泛的的運用。下下圖是平平底型氣氣門的示示意圖： （2）氣門門頭部的的直徑： 增大大進、排排氣流通通截面是是減少進進、排氣氣阻力，提提高進氣氣量

42、的途途徑，同同時氣門門頭部直直徑的選選擇還要要考慮到到燃燒室室的形狀狀，氣缸缸蓋進、排排氣門的的布置，氣氣道之間間冷卻水水套的設設計以及及氣門受受熱和冷冷卻的均均勻性等等因素。綜綜上的條條件1995B柴柴油發動動機的進進、排氣氣門的直直徑422和366mm。（3）氣門門錐面斜斜角： 在氣氣門開啟啟初期及及接近關關閉時，氣氣門錐面面斜角的的大小對對于氣體體的流通通斷面有有較大的的影響。這這時的流流通斷面面大致與與斜角的的余弦成成正比。此此外，氣氣門與氣氣門座之之間的單單位壓力力隨斜角角的增加加而增大大，而氣氣門與氣氣門座之之間的相相對滑移移則隨斜斜角的減減小人減減小，因因此氣門門的確定定必須根根

43、據發動動機的綜綜合情況況而定，對對于1995柴柴油發動動機的氣氣門斜角角都是度。（）氣門門頭部厚厚度及錐錐面寬度度：氣門頭頭部厚度度的設設計，主主要是從從氣門的的剛度來來考慮，氣氣門在燃燃燒壓力力的作用用下會引引起變形形，變形形過大會會使氣門門的密封封性下降降，錐面面磨損加加劇。由由于頭部部厚度對氣門門的剛度度影響比比頸部圓圓弧要要大得多多，因此此當需要要增加氣氣門剛度度時首先先考慮增增加頭部部的厚度度。如果果還受到到氣門質質量的限限制，則則常用適適當減小小頸部圓圓弧半徑徑來得到到彌補。厚厚度與與氣門頭頭部的外外徑有一一定的比比例，一一般（）（是氣氣門頭部部的直徑徑）柴柴油機的的頭部厚厚度：（

44、）進氣氣門；（）（）排氣氣門；氣門錐面的的寬度與厚度度有關關，一般般（911.055）。當當度時，（）對于柴油機機的氣門門錐面寬寬度b=（0.911.055）*44.5=（4.054.7725）mmm 進氣氣門（上上式中TT取4.5）b=（0.911.055）*44=(33.64.22)mmm排氣氣門（上上式中TT取4.0）。注意提醒的的是，并并不是所所有的bb都參與與了密封封，真正正起到密密封的是是一條位位于寬度度b中間間附近的的密封帶帶，密封封帶的寬寬度b小小得多，氣氣門的大大部分熱熱量是通通過這條條密封帶帶傳出去去的，密密封帶較較寬則傳傳熱的效效果就較較好，氣氣門的工工作溫度度就較低低，

45、但氣氣門的密密封性就就較差。反反之，密密封帶太太窄，雖雖然密封封性較好好，但散散熱不良良，且接接觸壓力力較大，會會加速氣氣門的磨磨損，因因此需綜綜合這兩兩個方面面的因素素來選取取氣門密密封帶的的寬度，其其寬度一一般取11.53.00, 1195BB柴油機機的密封封帶寬度度，經過過查表是是2.33mm。5、氣門桿桿的設計計：（1）氣門門桿的結結構： 氣氣門桿通通常是做做成實心心的，但但是為了了減輕質質量，對對于高速速發動機機，它的的溫度很很高，將將氣門桿桿做成空空心，并并在排氣氣門桿內內充油金金屬鈉進進行冷卻卻以降低低熱負荷荷，對也也1955B柴油油機為了了考慮到到它的成成本問題題，就直直接將它

46、它設計成成實心氣氣門桿。（2）氣門門桿頸： 氣門門桿頸的的選擇決決定也排排氣所需需的耐久久性，增增加桿頸頸有利于于氣門的的熱量逸逸散。桿桿頸的選選擇還決決定于它它在導管管中運動動時側向向力的大大小。氣氣門通過過凸輪挺挺柱和搖搖臂來驅驅動時，桿桿部受到到的側向向力就比比較小。氣氣門桿頸頸加大會會引起質質量的增增加，工工作時的的慣性力力增加，落落座時沖沖擊負荷荷增加的的一系列列問題。根根據經驗驗公式，氣氣門桿頸頸可取頭頭部外徑徑的（116225）%。考慮慮到加工工和維修修的方便便，一般般進排氣氣門桿頸頸取相等等。1995B柴柴油機的的氣門桿桿直頸：（166255）% *442=（66.722100

47、.5）mmm。氣門桿長度度L: 氣氣門桿長長度決定定于氣缸缸蓋和氣氣門彈簧簧的設計計，一般般總希望望短些，以以便降低低發動機機的總高高度，減減小氣門門的質量量，通常常L=（22.53.55）D，DD是氣門門的頭部部直徑。1195BB柴油機機的L=（2.533.5）*42=（10051147）mmm （4）氣氣門桿表表面的熱熱處理工工藝： 要要經過淬淬火處理理，要求求的硬度度不小于于HRCC50。才才能滿足足其工作作條件。 （5）氣氣門桿與與彈簧的的鎖緊： 為為了防止止氣門彈彈簧和氣氣門鎖夾夾斷裂時時氣門落落入氣缸缸而引起起嚴重的的事故，可可以在鎖鎖夾槽的的下部增增一凹槽槽，然后后嵌入彈彈簧圈，

48、凹凹槽的位位置應能能保證氣氣門的下下落量只只比氣門門最大升升程大112mmm就可可以。如如下圖1195 B柴油油機的鎖鎖緊的組組合圖: 1氣門 2鎖夾 3彈簧座座 44氣門彈彈簧二、氣門旋旋轉機構構的設計計：（1） 氣門旋旋轉機構構的作用用： 讓讓氣門在在工作過過程中產產生均勻勻、緩慢慢的旋轉轉運動，使使氣門溫溫度均勻勻也可將將錐面及及氣門桿桿上的積積碳檫掉掉，以改改善氣門門桿的潤潤滑條件件，從而而改善氣氣門座及及導管的的導熱性性。（2） 氣門旋旋轉機構構的形式式： 有有兩種結結構形式式：一、松松開式旋旋轉機構構，二、強強制式旋旋轉機構構。1995B型型柴油機機采用的的是下置置強制式式旋轉機機

49、構。如如圖: 它在工工作時氣氣門的旋旋轉時通通過蓋盤盤、氣門門彈簧、彈彈簧上座座和鎖夾夾來查、傳傳遞的。 （33）注意意事項： 旋旋轉機構構的轉速速除了取取決于結結構因素素外，還還受到蝶蝶形彈簧簧特性的的影響，一一般的講講，蝶形形彈簧剛剛度增大大則轉速速下降，反反之，轉轉速增加加。1995B型型柴油機機要求氣氣門每啟啟閉一次次氣門旋旋轉68deeg，或或者在發發動機標標定轉速速時，旋旋轉機構構的轉速速在200255rpmm左右，并并且應使使機構在在氣門全全開時旋旋轉，在在其他氣氣門啟閉閉時間不不要旋轉轉，否則則會加劇劇氣門錐錐面的磨磨損。三、氣門座座圈的設設計： （11）氣門門材料：氣門溫溫度

50、工作作溫度一一般在22003000度之間間，對座座圈材料料的要求求為：熱熱膨脹系系數與氣氣缸蓋材材料接近近，在工工作溫度度下有一一定的強強度、硬硬度和耐耐蝕性，并并有較好好的導熱熱性和切切削性能能。常用用的座圈圈材料為為合金鑄鑄鐵，球球墨鑄鐵鐵QT6622。氣氣門座圈圈的材料料與硬度度必須與與氣門錐錐面的硬硬度相適適應。對對與1995B氣氣門的材材料選擇擇為QTT622。 （22）氣門門座圈的的作用: 以一般般材料鑄鑄造的汽汽缸蓋，當當氣門座座不能滿滿足耐沖沖擊、耐耐腐蝕和和熱硬度度時，為為延長氣氣門和氣氣門座的的使用期期限，就就需要采采用氣門門座。 （33）氣門門座圈的的結構：氣門座座圈是一

51、一個金屬屬環狀，它它是通過過壓入氣氣缸蓋的的，在現現代的柴柴油機的的進、排排氣門口口一般都都壓入座座圈，這這樣既可可延長氣氣門和氣氣門座的的使用期期限，又又便于維維修，但但也增加加了制造造成本，特特別是影影響了排排氣門熱熱量的傳傳出，從從而使排排氣門溫溫度增高高，實驗驗表明，排排氣門裝裝有座圈圈時，氣氣門溫度度可能增增高400655對于1195 B柴油油機的氣氣門座圈圈也是通通過壓入入的方法法將它給給壓入氣氣缸蓋的的。 （44）氣門門座圈變變形的原原因：發發動機工工作時由由于氣門門壓力與與熱負荷荷引起氣氣門座圈圈的瞬時時扭矩變變形，在在氣缸蓋蓋螺釘凝凝緊時產產生的機機械應力力，氣缸缸蓋的蠕蠕變

52、以及及氣門座座的冷卻卻不均勻勻都會引引起氣門門座的永永久扭矩矩變形，這這些變形形都會引引起氣門門的密封封和導熱熱，使氣氣門溫度度升高，并并在氣門門頸部產產生彎曲曲應力。 （55）氣門門座圈的的過盈配配合要求求：氣門門座圈必必須與氣氣缸蓋配配合良好好，不允允許出現現松動、脫脫落現象象，因此此要合理理與慎重重的匹配配的材料料以及它它們之間間配合公公差、應應該指出出的是，如如果增大大過盈量量的方法法來阻止止座圈的的脫落時時不合適適的。因因為過盈盈過大會會使座圈圈的壓縮縮應力過過高，如如超過材材料的彈彈性極限限，則出出現塑性性變形，座座圈反而而會脫落落。正確確的過盈盈量見表表： 序號氣門座圈外外徑（m

53、mm）過盈量（mmm）1256000.050.1102507550.07550.125537510000.100.115（6）氣門門座圈高高度h與與壁厚VV的設計計： HH=（88155）%xxD=（00.0880.15）xx40=（3.266）mmm VV=（11.72.55）%*D=（00.011700.0225）*40=（0.681）mmm 上式中中D是氣氣門座圈圈的內徑徑；（7）氣門門斜角： 氣門座座圈的斜斜角常設設計得比比氣門斜斜角大（00.51）cc，這樣樣就可使使氣門和和氣門座座的外邊邊緣在理理論上形形成先接接觸提高高它們的的密封壓壓力，并并使壓力力更均勻勻地分布布。1995B柴

54、柴油機的的斜角也也是按照照此公式式計算的的。但是是值得注注意的，千千萬不能能是氣門門斜角大大于座圈圈斜角，那那樣，在在氣門落落座時使使形成噴噴口，使使氣流以以很高速速度流出出，從而而加速錐錐面的燒燒損和侵侵蝕。四、氣門導導管的設設計： （11）氣門門導管的的材料：氣門導導管與氣氣門桿的的匹配應應有較好好的滑動動性，即即使在潤潤滑條件件較差的的情況下下頁要可可靠地工工作。今今年來廣廣泛采用用鐵基粉粉末冶金金來制造造導管，它它的特點點具有磨磨損笑，工工藝性好好，造價價低的優優點。1195BB柴油機機就是用用的這種種材料。 （22）氣門門導管工工作的條條件：氣氣門桿工工作時在在導管中中滑動，使使導管

55、承承受側向向壓力，并并且氣門門的部分分熱量也也從導管管散除。導導管與氣氣門這對對摩擦副副由于靠靠近氣門門頭部，所所以溫度度較高，潤潤滑油易易結碳，但但供給摩摩擦副的的潤滑油油又不能能過多，以以免流入入燃燒室室中，因因此，要要求導管管在潤滑滑條件較較差的情情況下能能耐磨。 （33）氣門門導管外外形及結結構：導導管的外外表面一一般都設設計成光光滑的圓圓柱形，沒沒有任何何臺階，以以便無心心磨床加加工制造造。導管管的長度度，取決決于氣缸缸蓋的布布置，只只要地位位允許，應應盡可能能的長些些，最好好不要小小于氣門門桿直徑徑的6倍倍，以減減小氣門門對導管管的側壓壓力，并并有利于于氣門的的導向和和散熱。氣氣門

56、導管管的受熱熱端盡量量靠近氣氣門頭并并創造良良好的冷冷卻條件件，這對對于降低低排氣門門的溫度度是有利利的，為為此可在在排氣道道內鑄一一平臺，并并使冷卻卻水道盡盡量靠近近凸臺，但但這個凸凸臺覺不不能與氣氣門頭過過于或者者鑄的更更大，以以致有礙礙于氣體體的排出出。如圖圖： 導管外外徑與氣氣缸蓋導導管孔德德間隙選選擇：一一般選擇擇其過盈盈量為導導管的00.000300.0005倍。氣門桿與導導管的配配合間隙隙：氣門門導管與與氣門桿桿的配合合間隙應應認真選選擇，間間隙過大大則散熱熱不良，同同時氣門門在導管管中容易易擺動、沖沖擊，使使其和氣氣門座磨磨損不均均勻而漏漏氣、漏漏油，這這種滲漏漏甚至使使氣門頭

57、頭燒損。間間隙過小小對氣門門座偏心心的補償償能力下下降，還還會因氣氣門桿受受熱而卡卡在氣門門導管中中。進、排排氣門工工作的條條件不同同，所以以各自的的間隙也也是不同同，一般般進氣門門取進氣氣門桿的的0.00050.001倍，排排氣門取取排氣門門桿直徑徑的0.00880.0122倍。對對與1995B柴柴油機的的間隙：10*（0.00550.01）=（0.050.11）mmm。 氣氣門表面面的強化化處理：1、滾滾壓 2、滲滲鋁 3、鍍鍍鉻 4、氮氮化 5、表表面淬火火 。 五、氣門門的主要要損壞形形式和預預防措施施 （一） 排氣門的燒損 一一、 排排氣門的的燒損的的原因：材料的高溫溫耐蝕性性不夠燃

58、燒殘渣沉沉積在錐錐面，不不能自行行排出，使使氣門與與氣門座座之間的的導熱性性變壞，造造成錐面面局部溫溫度升高高，促使使氣門材材料燒損損。氣門座由于于熱應力力或裝配配不當產產生扭曲曲，在高高溫和氣氣體壓力力作用下下氣門頭頭部變形形，因而而造成氣氣門漏氣氣。二、預防的的措施：選擇在高溫溫下耐腐腐蝕性好好的材料料。應考考慮柴油油中含硫硫、重油油中含釩釩的影響響。在氣門錐面面堆焊基基合金。適當的增加加氣門頭頭部厚度度，借以以減少氣氣門在工工作時的的變形和和在頭部部邊緣的的熱積蓄蓄。改善冷卻水水道的布布置，適適當的增增加氣門門座圈的的接觸高高度，以以利充分分散熱，降降低氣門門的工作作溫度。采用氣門選選裝

59、機構構。 （二） 氣門斷斷裂氣門斷裂的的主要原原因： 頸部的鍛鍛造裂紋紋沒有消消除氣門座扭曲曲變形或或氣門座座與導管管中心線線偏移量量過大，使使氣門落落座時在在頸部產產生彎曲曲應力。提高發動機機的轉速速后，陪陪氣機構構沒有作作改進，氣氣門承受受的沖擊擊和振動動過大，或或發動機機的溫度度過高氣門材料熱熱處理不不當，致致使材料料強度過過低。氣門在導管管內卡住住，活塞塞與氣門門相碰撞撞鎖夾槽處過過渡處圓圓角太小小，甚至至留有切切削裂紋紋 （二）預預防措施施 由于于氣門的的斷裂是是設計和和加工工工藝兩個個方面的的原因，因因此需針針對損壞壞原因加加以解決決。設計計的合理理性應通通過必要要的措施施與計算算

60、，對氣氣門的運運動規律律及受力力進行分分析來考考核。工工藝方面面主要是是應嚴格格控制熱熱加工、熱熱處理的的規范以以及機械械加工的的精度。（三） 氣氣門頭部部裂紋和和碎落（一）主要要原因：由于材料質質量或鍛鍛造工藝藝不合理理，在鍛鍛造時產產生細小小的裂紋紋，沒有有檢查出出來。高溫疲勞，由由于氣門門座圈變變形，當當氣門落落座之后后在氣缸缸壓力作作用下使使氣門頭頭部的某某些部位位產生很很大的附附加應力力，這個個應力分分成徑向向應力和和切向應應力，如如徑向應應力過大大，造成成圓周方方向裂紋紋，切向向應力過過大，造造成徑向向裂紋，如如裂紋不不斷擴大大即可整整塊金屬屬從氣門門頭部碎碎落下來來。（二）預防防