1、授課教師： 范紅途聯系電話：mail: TfQ, Tf第九章、鍋爐爐膛換熱計算第九章、鍋爐爐膛換熱計算 鍋爐熱力計算的目的鍋爐熱力計算的目的確定鍋爐受熱面與燃燒產物和確定鍋爐受熱面與燃燒產物和工質之間的關系。工質之間的關系。 計算基礎計算基礎燃燒計算、鍋爐熱平衡計算。燃燒計算、鍋爐熱平衡計算。熱力計算熱力計算爐膛換熱計算爐膛換熱計算爐膛出口后對流受爐膛出口后對流受熱面的換熱計算熱面的換熱計算計算方法計算方法設計計算、校核計算設計計算、校核計算1、爐膛換熱的主要特點、爐膛換熱的主要特點燃料燃燒放熱、產生高溫燃料燃燒放熱、產生高溫的燃燒產物、傳熱方式以輻射為主對流為輔。的

2、燃燒產物、傳熱方式以輻射為主對流為輔。2、爐膛換熱計算的任務、爐膛換熱計算的任務布置足夠的換熱面積，布置足夠的換熱面積，將爐膛出口煙氣溫度降到合適的溫度（灰熔點溫度以將爐膛出口煙氣溫度降到合適的溫度（灰熔點溫度以下），避免受熱面結渣。下），避免受熱面結渣。關注點關注點爐膛出口截面平均煙氣溫度。爐膛出口截面平均煙氣溫度。設計計算是已知爐膛出口溫度，計算受熱面積；設計計算是已知爐膛出口溫度，計算受熱面積；校核計算是已知爐膛受熱面，計算爐膛出口的煙氣校核計算是已知爐膛受熱面，計算爐膛出口的煙氣溫度。溫度。4、爐膛內工作過程的簡化、爐膛內工作過程的簡化分別考慮燃燒與換熱分別考慮燃燒與換熱認為燃料從燃燒

3、器進入爐膛后瞬認為燃料從燃燒器進入爐膛后瞬間完成燃燒過程并達到最高絕熱燃燒溫度間完成燃燒過程并達到最高絕熱燃燒溫度Ta,再用經驗數據再用經驗數據來記及燃燒工況對換熱的影響；來記及燃燒工況對換熱的影響；爐膛內換熱主要以輻射換熱方式進行。爐膛內換熱主要以輻射換熱方式進行。對流換熱比例不足對流換熱比例不足5%；火焰平均溫度火焰平均溫度將火焰穩定看做是均勻的；將火焰穩定看做是均勻的；爐膛受熱面及火焰面均按灰體來處理。爐膛受熱面及火焰面均按灰體來處理。3、爐膛換熱計算的主要困難、爐膛換熱計算的主要困難影響因素多影響因素多爐膛結構形式、幾何尺寸、燃料種類、性爐膛結構形式、幾何尺寸、燃料種類、性質、燃燒器的

4、布置和型式、運行方式等；質、燃燒器的布置和型式、運行方式等；爐內過程復雜爐內過程復雜結構、火焰穩定分布、火焰輻射特性不結構、火焰穩定分布、火焰輻射特性不易確定、積灰、積渣；易確定、積灰、積渣；計算方法計算方法采用依靠大量經驗數據的工程計算方法。采用依靠大量經驗數據的工程計算方法。5、爐膛換熱的基本物理模型、爐膛換熱的基本物理模型 爐膛火焰與壁面換熱過程被簡化為兩個無限接近的灰體爐膛火焰與壁面換熱過程被簡化為兩個無限接近的灰體表面間的輻射問題。表面間的輻射問題。水冷壁溫度水冷壁溫度T2水冷壁黑度水冷壁黑度2火焰溫度火焰溫度T1火焰黑度火焰黑度1火焰火焰水冷壁水冷壁水冷壁面積水冷壁面積F（1）、物

5、體的輻射）、物體的輻射黑體自身輻射總能量：黑體自身輻射總能量：灰體自身輻射總能量：灰體自身輻射總能量：40bET40bETET物體的絕對溫度K 5.67x10-11 kw/m2.k4 灰體黑度0（2）、介質的吸收率和黑度）、介質的吸收率和黑度輻射能經輻射層輻射能經輻射層S后輻射強度因被吸收的減弱程度：后輻射強度因被吸收的減弱程度：輻射能經輻射層輻射能經輻射層S后輻射強度的降低值與原始輻射強后輻射強度的降低值與原始輻射強度的比值，也稱為介質的吸收率度的比值，也稱為介質的吸收率 ( )(0)ak sI sIe(0)( )1(0)ak sII seI 單位立體角原始輻射強度 kw/(m2.sr)ka

6、輻射介質吸收減弱系數(0)I1、爐內輻射換熱基本方程、爐內輻射換熱基本方程根據克希霍夫定律，等溫條件下介質的黑度根據克希霍夫定律，等溫條件下介質的黑度 等于其等于其吸收率吸收率 11ak see （3）、爐內火焰黑度）、爐內火焰黑度焦炭顆粒焦炭顆粒接近黑體，但因接近黑體，但因濃度的關系輻射濃度的關系輻射力占火焰總輻射力力占火焰總輻射力的的2530%三原子氣體三原子氣體比固體物質輻比固體物質輻射力低，黑度射力低，黑度隨溫度的提隨溫度的提高而降低高而降低灰分顆粒灰分顆粒充滿整個爐膛，充滿整個爐膛，煤粉爐中其輻射力煤粉爐中其輻射力占火焰總輻射力占火焰總輻射力的的4060%ak s光學厚度，無光學厚度

7、，無量綱布格爾準則量綱布格爾準則（4）、入射輻射和有效輻射）、入射輻射和有效輻射AGJEGG入射輻射入射輻射G 有效輻射有效輻射J 自身輻射自身輻射E(1)(1)bbJEGEGJEG灰體：灰體：（5）、兩平行平面間的輻射傳熱）、兩平行平面間的輻射傳熱4444120 102120 102121212()11111 (1)(1)11bbREETTTTq 單位單位KW/m2qR輻射熱交換熱流輻射熱交換熱流 ，KW/m21、2兩個平面的黑度兩個平面的黑度T1、T2高溫和低溫兩個平面的絕對溫度，高溫和低溫兩個平面的絕對溫度，Kvee22221GEJb)( 11111GEJb)( 111G)( 221G)

8、( 21JJqR212211JJGJGJqR高溫煙氣與輻射受熱面間的輻射換熱方程：高溫煙氣與輻射受熱面間的輻射換熱方程： RcalRq FB Q44440 10201212()111calRsTTB QFF TT 121111s其中：其中：Bcal 計算燃料消耗量，計算燃料消耗量，kg/sQR 以以1kg燃料為基準的爐內換熱量燃料為基準的爐內換熱量 kJ/kgF 爐膛換熱壁面積，爐膛換熱壁面積，m2 爐膛系統黑度爐膛系統黑度s（6）、高溫煙氣在爐內放熱的熱平衡方程）、高溫煙氣在爐內放熱的熱平衡方程1()()calRcalfcalcpafB QBQhB VTTQR 以以1kg燃料為基準的爐內換熱

9、量燃料為基準的爐內換熱量 ， kJ/kghf” 爐膛出口截面上燃燒產物的焓，爐膛出口截面上燃燒產物的焓， kJ/kg 考慮爐膛散熱損失的保溫系數考慮爐膛散熱損失的保溫系數 燃燒產物的平均比熱容，燃燒產物的平均比熱容，kJ/（kg. )Ta 燃燒產物的絕熱溫度，燃燒產物的絕熱溫度，KTf”爐膛出口煙氣溫度，爐膛出口煙氣溫度，KcpV44012()()scalcpafF TTB VTT 將將44012()calRsB QF TT 代入得：代入得：44012()()scalcpafF TTB VTT 上述方程理論上可進行爐膛換熱計算的主要任務上述方程理論上可進行爐膛換熱計算的主要任務設計設計計算、校

10、核計算。計算、校核計算。問題問題： 可以由爐膛設計計算的初始條件可以由爐膛設計計算的初始條件得到，得到， 可以根據爐膛幾何尺寸、溫度、煙氣輻射成分等可以根據爐膛幾何尺寸、溫度、煙氣輻射成分等求得，求得，但壁面溫度但壁面溫度T2, 中的爐膛壁面黑度中的爐膛壁面黑度 既不是爐既不是爐膛受壁面受熱面管的，也不是爐墻的，很難確定，火焰溫膛受壁面受熱面管的，也不是爐墻的，很難確定，火焰溫度度T1也難以確定。也難以確定。calCPaBVT、1s2解決辦法：解決辦法：根據傳熱學的基本概念，引入其他容易由實驗根據傳熱學的基本概念，引入其他容易由實驗方法確定的參數，替代不易確定的上述參數方法確定的參數，替代不易

11、確定的上述參數212sTT、 、 、2、有效輻射熱計算方法、有效輻射熱計算方法水冷壁熱有效系數水冷壁熱有效系數 ：受熱面吸熱量與投射到爐壁上的熱：受熱面吸熱量與投射到爐壁上的熱量的比值。量的比值。=受熱面的吸熱量火焰和水冷壁間的輻射換熱量投射到爐壁上的熱量火焰的有效輻射熱量火焰的有效輻射火焰的有效輻射 ，水冷壁的有效輻射，水冷壁的有效輻射 ，火焰與水冷火焰與水冷壁間輻射換熱量壁間輻射換熱量 ：1J2J12RqJJ121JJJ因此：因此：21(1)JJ1RqJ1111(1)JEG12GJ而而則：則：因因1111(1)(1)JEJ4410 110 111(1)fTJT 111(1)f其中其中 稱為

12、爐膛黑度：稱為爐膛黑度：f該式表示該式表示:火焰的火焰的有效輻射在數值上有效輻射在數值上等于某個表面的自等于某個表面的自身輻射，其溫度為身輻射，其溫度為火焰溫度，其黑度火焰溫度，其黑度為一個假想黑度為一個假想黑度f所以爐膛內輻射換熱量：所以爐膛內輻射換熱量：4101calRRfB QFqFJF T 是假想的黑度是假想的黑度1()()calRcalfcalcpafB QBQhB VTT根據高溫煙氣在爐內放熱的熱平衡方程根據高溫煙氣在爐內放熱的熱平衡方程得爐膛換熱方程：得爐膛換熱方程：401()fcalCPafF TB VTT 從上式可見，引入從上式可見，引入 避免了直接確定水冷壁的避免了直接確定

13、水冷壁的2，T2的的困難。困難。結論：爐膛換熱主要因素為爐膛黑度結論：爐膛換熱主要因素為爐膛黑度 、輻射受熱面平、輻射受熱面平均吸熱能力均吸熱能力 ，輻射受熱面面積，輻射受熱面面積 及火焰平均溫度及火焰平均溫度T1fFf1、火焰平均溫度、理論燃燒溫度、爐膛出口煙氣溫、火焰平均溫度、理論燃燒溫度、爐膛出口煙氣溫度之間關系度之間關系 工程中爐膛內換熱計算的方法建立于上節得到的爐膛換工程中爐膛內換熱計算的方法建立于上節得到的爐膛換熱方程式上，并通過對火焰平均溫度的近似表述，應用相似熱方程式上，并通過對火焰平均溫度的近似表述，應用相似理論得到半經驗關聯式。理論得到半經驗關聯式。1()fnaaTTcTT

14、由實驗及經驗由實驗及經驗數據總結得出數據總結得出1nfc 為無量綱溫度為無量綱溫度1f、401()fcalCPafF TB VTT 根據爐膛換熱方程根據爐膛換熱方程得到：得到：44 10fnffcBo 其中：其中：30calCPoaB VBFT BO玻耳茲曼特征數玻耳茲曼特征數(, , )OffBfn c根據大量爐內換熱實驗根據大量爐內換熱實驗數據整理得：數據整理得：0.60.60.6fOfafOTBTMBM經驗數據，與燃料性質、燃燒方式、燃燒器布置的相對經驗數據，與燃料性質、燃燒方式、燃燒器布置的相對高度、爐內火焰溫度平均值、絕熱溫度等有關。高度、爐內火焰溫度平均值、絕熱溫度等有關。2、爐膛

15、出口煙氣無量綱溫度傳熱特征方程式、爐膛出口煙氣無量綱溫度傳熱特征方程式30.60f 273273()1affacalCPTTFTMB V 爐膛煙氣出口溫度：爐膛煙氣出口溫度：水冷壁面積：水冷壁面積：5/330f1(1)calCPaafB VTFTM T m2注意：注意：計算中計算中 與與 有關，常采用試湊法，先有關，常采用試湊法，先假設一個假設一個 ，計算出，計算出 的值，代入上述公式求的值，代入上述公式求出出 ，兩個差值小于，兩個差值小于100 即完成計算，否則重新假設。即完成計算，否則重新假設。f1CPV、 、fff1CPV、 、f 爐膛受熱面或多或少會被燃燒產物沾污，積灰表面會爐膛受熱面

16、或多或少會被燃燒產物沾污，積灰表面會影響受熱面的輻射特性，熱交換強度會有不同程度的降低。影響受熱面的輻射特性，熱交換強度會有不同程度的降低。 用水冷壁熱有效系數用水冷壁熱有效系數 和沾污和沾污系數系數 來描述。來描述。受熱面壁面為潔凈金屬表面時，水受熱面壁面為潔凈金屬表面時，水冷壁的有效輻射冷壁的有效輻射 相比于火焰的有效相比于火焰的有效輻射輻射 小得多，忽略小得多，忽略 ，則，則 。2J1J2J1由于受熱面壁面存在角系數問題，火由于受熱面壁面存在角系數問題，火焰的有效輻射能夠投射到受熱面管表焰的有效輻射能夠投射到受熱面管表面的部分為面的部分為 ，所以，所以 。1xJxx 投射到受熱面的吸熱量

17、投射到爐壁的熱量角系數定義：角系數定義：受熱面壁面存在污染時，灰垢層的溫度比清潔受熱面外受熱面壁面存在污染時，灰垢層的溫度比清潔受熱面外壁溫度高得多，用污垢系數壁溫度高得多，用污垢系數 進行修正，是受熱面受到進行修正，是受熱面受到污染而使吸熱降低的一個修正。是火焰輻射到水冷壁受熱污染而使吸熱降低的一個修正。是火焰輻射到水冷壁受熱面上的熱量最終被水冷壁受熱面獲得的份額。面上的熱量最終被水冷壁受熱面獲得的份額。 受熱面的吸熱量投射到受熱面上的熱量可見可見 之間的關系：之間的關系：xx、 、其中其中 可以從實際運行的鍋爐直接檢測，可以從實際運行的鍋爐直接檢測，x可以根據可以根據受熱面結構計算，受熱面

18、結構計算， 可以得到。見相關資料。可以得到。見相關資料。對爐膛受熱面有局部覆蓋時（如設衛燃帶），總的對爐膛受熱面有局部覆蓋時（如設衛燃帶），總的 值：值：1 12 212F +FF +FF1、F2未覆蓋、覆蓋耐火層的有效輻未覆蓋、覆蓋耐火層的有效輻射受熱面射受熱面 m2。 相應壁面的沾污系數。可選用相應壁面的沾污系數。可選用12、f 爐膛黑度爐膛黑度 計算式中的爐膛火焰黑度計算式中的爐膛火焰黑度 表述爐內介表述爐內介質高溫輻射的能力。如何計算？質高溫輻射的能力。如何計算？1簡化處理假定：簡化處理假定：將傳熱學中貝爾定律得出的單色黑度公式近似地推廣到多將傳熱學中貝爾定律得出的單色黑度公式近似地推

19、廣到多組分和非單色輻射煙氣中。組分和非單色輻射煙氣中。將火焰當做灰體處理將火焰當做灰體處理。11kpSe 爐膛火焰黑度：爐膛火焰黑度：k爐內介質的輻射減弱系數，為各自輻射介質減弱系數的代數和爐內介質的輻射減弱系數，為各自輻射介質減弱系數的代數和 1/(m.MPa)。p 爐膛內火焰壓力，對平衡通風負壓燃燒的爐膛取爐膛內火焰壓力，對平衡通風負壓燃燒的爐膛取0.1MPaS 有效輻射層厚度，有效輻射層厚度，m從爐膛火焰黑度公式可見，只要確定從爐膛火焰黑度公式可見，只要確定K、p、S即可得到即可得到 。1有效輻射層厚度有效輻射層厚度S：3.6VSF，mV 爐膛容積爐膛容積 m3。F 爐膛包覆面積爐膛包覆

20、面積 m2煤粉火焰輻射減弱系數煤粉火焰輻射減弱系數k：火焰的輻射減弱系數為三原子氣體火焰的輻射減弱系數為三原子氣體CO2、H2O、灰粒、焦炭、灰粒、焦炭顆粒的輻射減弱系數之和。顆粒的輻射減弱系數之和。qhtkkkk1)、三原子氣體、三原子氣體CO2及及H2O的輻射減弱系數的輻射減弱系數 kq20.78 1.610.2 (0.1)(1 0.37)100010.2H OfqnnrTkrpr srH2O 煙氣中水蒸汽的容積份額。煙氣中水蒸汽的容積份額。rn三原子氣體總的容積份額三原子氣體總的容積份額p 煙氣中三原子氣體的分壓力，近似取煙氣中三原子氣體的分壓力，近似取0.1MPa1/(m.MPa)2)

21、、灰粒的輻射減弱系數、灰粒的輻射減弱系數 kh22343850yhfpjkTd1/(m.MPa) 煙氣密度，煙氣密度，kg/m3dpj灰粒平均直徑，灰粒平均直徑， 灰粒濃度，灰粒濃度， kg/m3ym3)、焦炭顆粒的輻射減弱系數、焦炭顆粒的輻射減弱系數 kt12tjtkk x x1/(m.MPa)與含灰濃度、灰粒的平均直徑有關與含灰濃度、灰粒的平均直徑有關與焦炭顆粒的濃度有關，而其濃度又與燃料的種類和燃燒與焦炭顆粒的濃度有關，而其濃度又與燃料的種類和燃燒方式有關方式有關kjt取取10 x1燃料的種類影響系數。無煙煤和貧煤取燃料的種類影響系數。無煙煤和貧煤取1，煙煤褐煤取，煙煤褐煤取0.5 x2

22、燃燒方式影響系數，煤粉爐燃燒方式影響系數，煤粉爐0.1，層燃爐，層燃爐0.03 0.60.60.6fOfafOTBTMB爐膛出口煙氣無量綱溫度傳爐膛出口煙氣無量綱溫度傳熱特征方程式：熱特征方程式：其中其中M是被用來考慮沿爐膛高度方向上溫度最高處的相對是被用來考慮沿爐膛高度方向上溫度最高處的相對位置對爐內換熱的影響參數。是重要的修正系數，對技術位置對爐內換熱的影響參數。是重要的修正系數，對技術結果影響很大。結果影響很大。()rMAB xxA、B與燃料種類和爐膛結構有關的經驗系數，查表。與燃料種類和爐膛結構有關的經驗系數，查表。xr燃燒器的相對高度，燃燒器的相對高度，xr=hr/h1 x火焰最高溫

23、度點的相對位置修正值，查表。火焰最高溫度點的相對位置修正值，查表。h1爐膛高度，爐膛高度，mhr燃燒器布置高度，燃燒器布置高度，m 當布置幾層燃燒器時，當布置幾層燃燒器時，hr按以下計算：按以下計算：iiririin Bhhn BBi對應于每層燃燒器的燃煤量，對應于每層燃燒器的燃煤量，kg/shrj對應于該層燃燒器的布置高度，對應于該層燃燒器的布置高度，mni 該層燃燒器數目該層燃燒器數目 1、爐膛容積、爐膛容積對固態排渣煤粉爐，如圖。爐膛容積為圖中陰影部分。對固態排渣煤粉爐，如圖。爐膛容積為圖中陰影部分。各種鍋爐的爐膛因布置有不同形式的受熱面、屏式過熱器或各種鍋爐的爐膛因布置有不同形式的受熱

24、面、屏式過熱器或凝渣管，爐膛結構有所不同，對容積、爐壁面積的計算有所凝渣管，爐膛結構有所不同，對容積、爐壁面積的計算有所影響。影響。 。2、爐壁面積、爐壁面積爐壁面積按包覆爐膛容積的表面積計算。將爐壁的投影面作爐壁面積按包覆爐膛容積的表面積計算。將爐壁的投影面作為火焰的輻射表面。也是爐壁受熱面接收火焰輻射的表面積。為火焰的輻射表面。也是爐壁受熱面接收火焰輻射的表面積。爐膛內雙面曝光水冷壁及屏式受熱面，應以邊界管子中心線間爐膛內雙面曝光水冷壁及屏式受熱面，應以邊界管子中心線間的距離和曝光長度乘積的兩倍作為其相應的面積。的距離和曝光長度乘積的兩倍作為其相應的面積。爐膛容積中包含有輻射式屏式受熱面時

25、，爐膛總面積爐膛容積中包含有輻射式屏式受熱面時，爐膛總面積=無屏區無屏區爐膛容積的爐壁面積爐膛容積的爐壁面積+屏的面積屏的面積+屏區的爐壁面積。同時還要考屏區的爐壁面積。同時還要考慮某些爐膛的曝光不完整性。慮某些爐膛的曝光不完整性。3、爐壁的有效輻射面積、爐壁的有效輻射面積由于輻射角系數的影響，爐膛受熱面的有效輻射面積由于輻射角系數的影響，爐膛受熱面的有效輻射面積H不等于不等于爐壁面積爐壁面積F。HxF(,)sexfd dx角系數，可查有關圖線。角系數，可查有關圖線。 s管節距。管節距。e管中心線距爐墻的距離。管中心線距爐墻的距離。d管子外徑。管子外徑。 而而在爐膛壁面的不同位置，角系數在爐膛

26、壁面的不同位置，角系數x有可能不同，總的有效輻射有可能不同，總的有效輻射面積面積H :iiHFxn s/dxs/dxn e/dxe/dxn x x 越大，越多能量越大，越多能量落到表面上落到表面上膜式水冷壁膜式水冷壁 x=1衛燃帶衛燃帶 x=1 爐膛出口煙窗爐膛出口煙窗 x=1燃燒器、看火孔、人燃燒器、看火孔、人孔門孔門 x=04、爐壁的出口截面、爐壁的出口截面爐膛出口截面的定義位置與爐型有關。爐膛出口截面的定義位置與爐型有關。通常中、小型鍋爐的出口截面指凝渣管或鍋爐管束的進口截面。通常中、小型鍋爐的出口截面指凝渣管或鍋爐管束的進口截面。大容量鍋爐指屏式過熱器或屏式再熱器的進口截面，大容量鍋爐

27、指屏式過熱器或屏式再熱器的進口截面，前屏過熱器被視為爐膛輻射受熱面的一部分。前屏過熱器被視為爐膛輻射受熱面的一部分。出口截面的大小一般應使煙氣平均流速在出口截面的大小一般應使煙氣平均流速在6m/s左右。左右。5、輸入爐膛的有效熱量及絕熱燃燒溫度、輸入爐膛的有效熱量及絕熱燃燒溫度輸入爐膛的有效熱輸入爐膛的有效熱Q1是指每千克計算燃料的燃燒產物所擁有是指每千克計算燃料的燃燒產物所擁有的總熱量。的總熱量。34614100100faqqqQQQqQf1kg燃料帶入鍋爐的可利用熱量。燃料帶入鍋爐的可利用熱量。Qa1kg燃料所需空氣帶入爐膛的熱燃料所需空氣帶入爐膛的熱量量 0011()()afzfrkzf

28、lkQhh f爐膛出口處過量空氣系數。爐膛出口處過量空氣系數。1爐膛漏風系數爐膛漏風系數zf 制粉系統漏風系數制粉系統漏風系數hlk0、hrk0冷熱空氣理論焓冷熱空氣理論焓以以Q1作為火焰絕熱燃燒焓，作為火焰絕熱燃燒焓，根據該燃料對應的煙氣溫根據該燃料對應的煙氣溫焓關系確定絕熱燃燒溫度。焓關系確定絕熱燃燒溫度。6、燃燒產物的平均比熱容、燃燒產物的平均比熱容燃燒產物的平均比熱容燃燒產物的平均比熱容 是指煙氣在絕熱燃燒溫度和是指煙氣在絕熱燃燒溫度和爐膛出口溫度間煙氣比熱容的平均值。爐膛出口溫度間煙氣比熱容的平均值。CPV1fCPafQhVTTCPVhf”爐膛出口煙溫對應的煙焓。爐膛出口煙溫對應的煙

29、焓。 注意：注意：計算計算 和火焰黑度和火焰黑度 中的三原子氣體的輻射中的三原子氣體的輻射減弱系數減弱系數kq時均要知道爐膛出口煙氣溫度，所以爐膛時均要知道爐膛出口煙氣溫度，所以爐膛出口煙氣溫度的計算為逐次逼近的過程。出口煙氣溫度的計算為逐次逼近的過程。CPV17、爐膛受熱面的平均熱負荷及熱負荷不均勻系數、爐膛受熱面的平均熱負荷及熱負荷不均勻系數爐膛輻射受熱面熱負荷爐膛輻射受熱面熱負荷qH是單位爐膛輻射受熱面所吸收是單位爐膛輻射受熱面所吸收的爐內輻射熱量的平均值。的爐內輻射熱量的平均值。1FHQqHH1爐膛輻射受熱面面積，爐膛輻射受熱面面積，m2 QF爐膛輻射吸熱量，爐膛輻射吸熱量，kJ/kg

30、爐膛受熱面的輻射吸熱量按爐膛的熱平衡方程計算。爐膛受熱面的輻射吸熱量按爐膛的熱平衡方程計算。1()FcalfQBQhBcal 計算燃料消耗量，計算燃料消耗量，kg/sQ1 輸入爐膛有效熱輸入爐膛有效熱 kJ/kg掌握爐膛輻射受熱面熱負荷的意義：掌握爐膛輻射受熱面熱負荷的意義：qH的大小也表征了爐膛的大小也表征了爐膛內煙氣平均溫度水平的高低，內煙氣平均溫度水平的高低，qH過多會影響鍋爐低負荷時的過多會影響鍋爐低負荷時的燃料著火和燃燒的穩定；燃料著火和燃燒的穩定；qH過高會造成爐壁結渣，或者使水過高會造成爐壁結渣，或者使水冷壁管的金屬溫度過高，影響安全；將冷壁管的金屬溫度過高，影響安全；將qH折算

31、到水冷壁內壁折算到水冷壁內壁熱負荷，還是判斷膜態沸騰發生的重要指標。熱負荷，還是判斷膜態沸騰發生的重要指標。由于爐內各區段的溫度場、黑度場存在不均勻性，影響到由于爐內各區段的溫度場、黑度場存在不均勻性，影響到水冷壁熱負荷沿爐膛寬度、深度和高度方向的分布。但在水冷壁熱負荷沿爐膛寬度、深度和高度方向的分布。但在某些計算如水冷壁水動力計算、爐頂受熱面的換熱計算等某些計算如水冷壁水動力計算、爐頂受熱面的換熱計算等需要知道局部熱負荷。需要知道局部熱負荷。引入熱負荷不均勻系數來近似計算。引入熱負荷不均勻系數來近似計算。 定義：定義：局部熱負荷平均熱負荷l四角燃燒的爐膛：各爐墻間四角燃燒的爐膛：各爐墻間熱負荷分布均勻，各側熱負荷分布均勻，各側=1.0l燃燒器前墻布置時：后墻燃燒器前墻布置時：后墻=1.2前墻前墻=0.8 側墻側墻=1.0fhhX 上述爐膛換熱計算模型及推導方法所基于的原理和采用上述爐膛換熱計算模型及推導方法所基于的原理和采用的修正是合理的，但是在計算較大容量的鍋爐的爐膛換熱時的修正是合理的，但是在計算較大容量的鍋爐的爐膛換熱時發現爐膛出口實際檢測溫度和