1、 1、定義 用合金元素鉻和鉬提高高溫蠕變強度的合金鋼，稱為鉻鉬耐熱鋼。 （高溫蠕變是指在溫度T0.3-0.5t（熔點）及遠低于屈服強度的應力下，材料隨加載時間的延長緩慢地產生塑性變形的現象） 2、鉻鉬鋼的基本性能及焊接特點 鉻鉬鋼具有優異的抗氫腐蝕性能和耐高溫氧化能力，從而在高溫高壓臨氫環境中得到了廣泛應用。但12Cr2Mo1等鉻鉬鋼長期 1、用合金元素鉻和鉬提高高溫蠕變強度的合金鋼，稱為鉻鉬耐熱鋼。 2、氫致裂紋通常稱為延遲裂紋。 在370595的溫度范圍內操作會產生沖擊韌性下降，韌脆轉變溫度升高的現象，即所謂回火脆化。另外鉻鉬鋼強度高、淬硬傾向大，易產生氫致裂紋（即通常稱為延遲裂紋）的鋼種

2、。 2.1為改善鉻鉬鋼的焊接性能，通常把碳含量控制在0.2%以下，這類鋼以正火+回火交貨。由于合金含量控制在2.5%以下的低合金耐熱鋼具有珠光體+鐵素體組織，故經常稱為珠光體耐熱鋼 1、低合金耐熱鋼碳含量控制在0.25%以下，這類鋼以正火+回火交貨。X 1、鉻鉬鋼回火脆化的溫度范圍為（ C ） A 350450 B 500600 C 370595 D 300500 2、鉻鉬鋼的供貨狀態為（ D ） A正火 B 回火 C 固溶 D 正火+回火 3、珠光體耐熱鋼合金含量（ A ） A 2.5%以下 B 2.0%以下 C 3.5%以下 D 3.0%以下 1、珠光體耐熱鋼的組織為（ B） A 貝氏體+

3、鐵素體 B珠光體+鐵素體 C 馬氏體+鐵素體 D 奧氏體+鐵素體 如(15CrMoR)。合金含量在3% 5%的低合金鋼耐熱鋼供貨狀態為貝氏體+鐵素體組織，如12CrMo1R。鍋爐、壓力容器使用的低合金耐熱鋼主要以加入鉻和鉬元素或輔以加入少量釩、鈦等元素來提高鋼的蠕變強度和組織穩定性。所以也經常將它叫做Cr-Mo耐熱鋼或Cr-Mo-V系耐熱鋼。也正由于這類鋼在耐高溫的同時還具有良好的抗氫腐蝕性能，為此，對于以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐熱鋼的低合金鋼也經常稱為抗氫鋼。 1、以Cr-Mo或Cr-Mo-V系耐熱鋼的低合金鋼也經常稱為抗氫鋼。 2.2耐熱性 金屬材料抵抗高溫氧化的能力，稱為耐熱性或抗

4、氧化性。它要求鋼材在中、高溫條件下金相組織穩定，否則可能產生石墨化現象。如碳素鋼在425以上C-0.5Mo鋼在475 以上長時間使用時，鋼中的滲碳體會自行解析出碳原子，這些碳原子以細微的點狀形式出現在金屬內部，以后逐漸聚集長大成較粗的顆粒，產生石墨化，金屬材料脆性急劇增大。 1、什么是鉻鉬鋼耐熱性？ 答；金屬材料抵抗高溫氧化的能力，稱為耐熱性或抗氧化性。 此外，鉻鉬鋼有較高的高溫持久強度和蠕變極限。而含有熱穩定性能好和強碳化物形成元素Cr、Mo、V的鉻鉬鋼，可提高滲碳體的分解溫度，阻止石墨化的發生，從而提高鋼材的高溫持久強度極限和蠕變極限。 鉻鉬鋼中主要元素對耐熱性的影響 鉻。提高鋼材的高溫強

5、度，例如在碳鉬鋼中加入1.5%的Cr，便可明顯地提高其蠕變極限和高溫持久強度極限。鉻主要存在于滲碳體中，溶于滲碳體中的鉻，阻止了碳化物的分解，提高了碳化物的熱穩定性，進而提高鋼材的耐熱性。 1、鉻鉬鋼中Cr元素主要存在于（ A ） A 滲碳體 B 珠光體 C 貝氏體 D 奧氏體 鉬。鉬對鐵素體有固溶強化的作用，同時也能提高碳化物的穩定性，因此對提高鋼的高溫強度有利。鉬是提高鋼材熱強性的有效合金元素。由于鉬對提高鋼材高溫強度的明顯作用，珠光體熱強鋼中差不多都含有一定量的鉬。 釩。釩與碳、氮和氧都有極強的結合力。在鋼中形成極穩定的碳化物和氮化物，在較高溫度時仍保持細晶粒組織，提高鋼材的熱穩定性和強

6、度。但當釩含量過高時，其作用減弱，甚至起反作用。 1、鉻鉬鋼中鉬元素的作用？ 鉬對鐵素體有固溶強化的作用，同時也能提高碳化物的穩定性，因此對提高鋼的高溫強度有利。鉬是提高鋼材熱強性的有效合金元素。由于鉬對提高鋼材高溫強度的明顯作用，珠光體熱強鋼中差不多都含有一定量的鉬。 2.3抗氫腐蝕 金屬材料因吸收氫而導致塑性降低、性能惡化的現象稱為氫損傷，也可稱為氫脆。酸洗、電解或腐蝕反應產生的氫，金屬凝固后內部殘余的氫，以及介質環境中的氫都可能被材料吸收而擴散至內部引起氫脆。氫損傷可以導致多種形式的材料的失效，如氫鼓泡、氫致脆性開裂、高溫氫腐蝕等。對于石化行業中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了防止高溫氫

7、腐蝕。 1、金屬材料因吸收氫而導致塑性降低、性能惡化的現象稱為氫損傷，也可稱為氫脆。 2、對于石化行業中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了防止高溫氫腐蝕。 1、石化行業中的臨氫容器，選用鉻鉬鋼主要是為了( B ) A 防止晶間腐蝕 B防止高溫氫腐蝕 C防止冷裂紋 D防止熱裂紋 2、損傷可以導致多種形式的材料的失效，有哪些（ABC） A氫鼓泡 B氫致脆性開裂 C高溫氫腐蝕 D氣孔 2.4 回火脆性 Cr-Mo鋼回火脆化發生在370-595溫度范圍內，接近這個溫度范圍上限時，脆化速度高，接近這個溫度范圍下限時，脆化發展緩慢。產生回火脆化的主要原因，是由于在回火溫度范圍內長期加熱后，P、Sn等雜質元素

8、在奧氏體晶界偏析而引起晶界脆化現象，因此嚴格控制有害雜質的含量和降低Si、Mn含量是最有效的措施。 對鉻鉬鋼制壓力容器，如加氫精制和加氫裂化反應器，開工時采取先升溫后升壓，停工時先降壓后降溫的方法來防止脆性破壞的發生。 大量試驗表明，在壓力容器常用的Cr-Mo鋼種中，含量為2%-3%的Cr回火脆化傾向最嚴重。為降低Cr-Mo鋼焊縫金屬的回火脆性傾向，最有效的措施是控制其焊接熱輸入量，降低焊縫金屬中氧、硅和磷含量。 1、在壓力容器常用的Cr-Mo鋼種中，含量為（C ）的Cr回火脆化傾向最嚴重。 A 1.5-2.5% B2.5-3.5% C 2%-3% D 3.5-4.5% 2.5 淬硬性 耐熱鋼

9、中主要含有鉻、鉬等元素，這些都顯著提高鋼淬硬性的元素，特別是鉬的作用比鉻約大50倍。它們延遲了鋼在冷卻過程中的轉變，提高了過冷奧氏體的穩定性，從而在較高的冷卻速度下可能形成全馬氏體組織，比如12CrMo1R鋼焊接時，如果焊接熱輸入較小，鋼板厚度較大且不預熱焊接時就有可能發生100%的馬氏體轉變，正由于淬硬組織的出現，加之其他因素的綜合作用，因此這類鋼冷裂紋傾向較大。 1、耐熱鋼中能提高淬硬性的元素有（ D） A 碳和錳 B 硫和磷 C 錳和鉻 D 鉻和鉬 2.6 再熱裂紋傾向 低合金耐熱鋼焊接接頭的再熱裂紋（也稱消除應力裂紋）主要起因于鋼中的碳化物形成元素的特征和含量，以及焊后熱處理規范。通常

10、以再熱裂紋敏感指數（PSR)來粗略評價鋼的再熱裂紋敏感性。 PSR=Cr%+Cu%+2Mo%+10V%+7Nb%+5Ti%-2 當PSR0時，就有可能產生再熱裂紋。 控制措施 （1）降低焊接熱輸入 （2）適當提高預熱溫度 （3）正確選用焊接材料 （4）避免采用高拘束度焊接接頭 （5）正確選擇消除應力熱處理規范 具有再熱裂紋傾向的鋼材并不是在消除應力熱處理整個溫度范圍內部可能形成再熱裂紋，而是在某一較窄溫度范圍內對再熱裂紋十分敏感，即所謂的敏感溫度區。因此 1、鉻鉬鋼控制再熱裂紋的措施有哪些（ABCD） A 降低焊接熱輸入 B 適當提高預熱溫度 C 正確選用焊接材料 D 避免采用高拘束度焊接接頭

11、 在擬定焊后消除應力熱處理時，應盡量避免這一敏感溫度區。以12Cr2Mo1R為例，試驗測定其敏感溫度區為580-630，要避免這個溫度。 3 焊接材料 焊縫金屬和母材等強匹配原則仍是低合金耐熱鋼焊材選用的基本原則，只不過此時不但要考慮焊縫金屬與母材的常溫強度等強，同時也要使其高溫強度不低于母材標準值下限的要求。 1、焊縫金屬和母材匹配原則是（ B） A 高強匹配 B等強匹配 C低強匹配 D 任意匹配 為使其焊縫金屬具有與母材同樣的使用性能，因此要求其焊縫金屬的鉻、鉬含量不得低于母材標準值的下限。 為保證焊縫金屬有同樣小的回火脆性，故應嚴格限制焊材中的氧、硅、磷、銻等微量元素的含量。 為提高焊縫

12、金屬的抗裂性，應控制焊材的含碳量低于母材含碳量，但應注意含碳量過低時，經長時間的焊后熱處理會促進 鐵素體的形成，從而導致韌性下降，因此，對于低合金耐熱鋼的焊縫金屬含碳量最好控制在0.08%-0.12%范圍內。下表是母材與相應焊材成分的比較。 1、對于低合金耐熱鋼的焊縫金屬含碳量最好控制在（ A ）范圍內 A 0.08%-0.12% B 0.05-0.08% C 0.15-0.18% D0.08-0.2%母材/焊材CSiMnCrMoNiVPSNb15CrMoR0.12-0.180.15-0.40.4-0.70.8-1.20.45-0.60.0250.01R3070.05-0.120.60.90.

13、8-1.50.4-0.650.0250.01514Cr1MoR0.05-0.170.5-0.80.4-0.651.15-1.50.45-0.650.020.01R307G0.120.50.91-1.50.4-0.650.010.01 當設計溫度低于425時，且因現場施工條件限制難于進行焊后熱處理時，經設計單位同意，可選用高鉻鎳（25%Cr-13%Ni及以上）奧氏體焊接材料進行焊接，焊后不做熱處理。 鉻鉬耐熱鋼與碳素鋼或不同鋼號的鉻鉬耐熱鋼之間組成的異種鋼焊接接頭，可按合金含量較低一側的鋼材選用焊接材料。 鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當設計溫度低于425 時，宜選用25%Cr-13%

14、Ni及以上的奧氏體焊接材料，當設計溫度高于425 ，應選用鎳基焊接材料。 1、鉻鉬耐熱鋼與奧氏體組成的異種鋼焊接接頭，當設計溫度低于525 時，宜選用25%Cr-13%Ni及以上的奧氏體焊接材料。X 4 焊接工藝要點 （1）坡口準備 坡口形式及尺寸的選用應根據易于保證焊接質量、填充金屬少、融合比小、便于操作等原則。坡口宜采用機械方法。當采用火焰切割時，應清除熔渣、氧化皮，并打磨去除影響焊接質量的淬硬層，且不得有裂紋、分層和夾渣等缺陷。經火焰切割的坡口表面，進行磁粉或滲透檢測。（2）定位焊 定位焊的焊接材料、焊接工藝、焊工和預熱溫度等應與正式施焊要求相同。定位焊縫的長度、厚度和間距，應能保證焊縫

15、在正式施焊過程中不致開裂。定位焊后立即檢查，如有缺陷應立即清除，重新定位焊。在定位焊時需與母材焊接的組對工卡具，其材質宜與母材相同或同一類別號。拆除工卡具時不應損傷母材，拆除后應將殘留焊疤打磨修至與母材表面齊平，并做表面探傷。 （3）預熱 與其它合金鋼一樣，低合金耐熱鋼焊接時必須進行預熱，預熱的目的是為了防止冷裂紋的產生，對含鉻、鉬釩等元素的耐熱鋼而言，預熱還可以有效地避免和減少再熱裂紋的產生。預熱宜采用電加熱法，并應在坡口兩側均勻進行，防止局部過熱。預熱范圍以對口中心線為基準，兩側各不小于三倍壁厚，且不小于100mm。 題1、低合金耐熱鋼焊接時必須進行預熱，預熱的目的是為了防止冷裂紋的產生，

16、對含鉻、鉬釩等元素的耐熱鋼而言，預熱還可以有效地避免和減少再熱裂紋的產生。 1、鉻鉬鋼預熱范圍以對口中心線為基準，兩側各不小于三倍壁厚，且不小于（ B ）mm。 A 80 B 100 C 120 D 150 不同鉻鉬鋼焊接時，預熱按淬硬傾向大的一側預熱溫度進行。鉻鉬鋼與奧氏體鋼焊接，奧氏體鋼一側不預熱。預熱溫度一般為150-250（不同的技術條件或標準會稍有改變,但最小值120 ） ，另外，規定預熱溫度不應高于馬氏體轉變結束點Mf點溫度。 （4）焊接 焊件達到預熱溫度后應及時進行焊接。在保持預熱溫度的條件下，每條焊縫應一次連續焊完。 1、鉻鉬鋼一般預熱溫度為（D ） A 120-200 B 1

17、20-250 C 200-300 D 150-250 對接接頭的底層焊道單面焊接時應采用鎢極氬弧焊。 多層焊接時，層間溫度應等于或稍高于預熱溫度，且每層的接頭處應錯開。 焊縫因故中斷焊接時應進行后熱，再次焊接前應進行檢查，確認無裂紋后按原工藝繼續施焊。 Cr-Mo低合金鋼制造的容器焊縫表面不得有咬邊。 為了防止合金元素的燒損，應適當選用小電流，短弧操作。焊縫的余高是造成焊接接頭應力集中的原因之一，因此加以限制。此外，要控制焊接線能量范圍，適當減薄每層焊縫的厚度。線能量的大小是左右抗裂性和力學性能的重要因素，施焊時應予以注意，既不能過大，也不能過小。線能量過大，焊縫金屬韌性降低，但過于小的線能量

18、也會使韌性降低，這是因為前一道焊縫受到后一道焊縫的熱循環作用，促使晶粒細化，韌性提高，當線能量過小時，則受熱區域變窄，不足以使晶粒細化。 （5）消氫處理 焊接過程中，來自焊條、焊劑和空氣濕度中的氫氣，在高溫下被分解成原子狀態溶于液態金屬中，焊縫冷卻時，氫在鋼中的溶解度急劇下降，由于焊縫冷卻速度較快，導致氫來不及逸出，留在焊縫中，過一段時間后，由于氫在焊縫或熔合線集聚，在焊接應力的作用下， 最終產生冷裂紋。通常在焊后對焊縫加熱到一定溫度，以降低焊縫冷卻速度使氫充分逸出，稱之為焊后消氫處理。消氫處理的溫度為350 20 （不同的技術條件或標準會稍有改變）保溫時間2小時。 （6）焊后熱處理 耐熱鋼焊

19、后熱處理的規范對于其強度，特別是韌性有明顯的影響，通常用回火參數值來評價其影響程度。 1、鉻鉬鋼消氫處理最短保溫時間為（ A ）小時。 A 2 B 1 C 3 D4 熱處理溫度為675 14 。焊后熱處理的目的不僅消除焊接殘余應力，而且更重要的是改善組織，提高接頭的綜合力學性能，包括提高接頭的高溫蠕變強度和組織的穩定性，降低焊縫及熱影響區硬度等。 (7)焊縫返修應在熱處理前進行，已完成熱處理的焊接接頭發生焊縫返修時，返修后應重新進行熱處理。返修時應采用經評定合格的焊接工藝，且預熱溫度取上限， 1、鉻鉬鋼焊后熱處理溫度為（ C） A 620 20 B 690 10 C 675 14 D 680

20、10 預熱范圍應適當放大。返修部位應按原檢測方法進行檢測和評定。 5、鉻鉬鋼制造工藝流程如下圖 1、鉻鉬鋼制造工藝流程？ 6、馬氏體耐熱鋼淬硬傾向大，焊縫及熱影響區極易產生硬度很高的馬氏體和奧氏體組織，使接頭脆性增加，殘余應力增大，容易產生冷裂紋，含碳量越高，淬硬和裂紋傾向也越大。以1Cr5Mo為例，它是一種抗氫能力較強的鋼種，主要用于制作石油加氫裂化裝置中的熱交換器殼體和厚壁管。其供貨狀態的組織為全馬氏體，具有相當高的淬硬傾向。為防止冷裂和高硬度區的形成，必須將焊件預熱到300-400，層間 題1 1Cr5Mo，它是一種抗氫能力較強的鋼種，主要用于制作石油加氫裂化裝置中的熱交換器殼體和厚壁管

21、。 1、1Cr5Mo屬于哪種組織的耐熱鋼？（ D ） A 珠光體耐熱鋼 B貝氏體耐熱鋼 C 奧氏體耐熱鋼 D馬氏體耐熱鋼 2、1Cr5Mo鋼預熱溫度為（ A ） A 300-400 B 250-300 C 200-300 D 400-500 溫度始終保持230以上。焊接結束后，將焊件冷卻到100-125 ，保溫一段時間，使部分未轉變奧氏體轉變為馬氏體。接著立即將焊件做740-760 溫度范圍內的回火處理。 1 、鉻鉬鋼壓力容器用材料應符合GB150和TSGR0004的規定。 2、主體 材料應采用電爐冶煉工藝生產的細晶粒鋼，供貨狀態應為正火+回火。需要經過溫度超過AC1熱成型的主體材料，在熱成型

22、后仍應進行正火+回火的熱處理。 3、鋼板和鍛件的力學性能復驗尚應包括沖擊試驗，沖擊試驗溫度及沖擊值見表1 4、鋼板應逐張進行拉伸和V型缺口沖擊試驗。 5、鋼板應逐張進行100%超聲檢測，質量等級不低 于I級。 6、15CrMo、14Cr1Mo無縫鋼管應按JB/T4730規定逐根進行超聲檢測，符合I級的規定。 7、鋼管的硬度不大于220HBW。 1、洛陽院標準70BJ022-2011中規定，鋼管的硬度不大于（ B） A 200HBW B220HBW C 240HBW D180HBW 8、鍛件主截面部分的鍛造比不得小于3。 9、鍛件晶粒度應符合GB/T6394的規定，晶粒度不粗于5級。 10、設計

23、溫度大于350，容器制造廠應按設計溫度高溫拉伸試驗。 題1、洛陽院標準70BJ022-2011中規定，設計溫度大于350，容器制造廠應按（ A ）高溫拉伸試驗。 A設計溫度 B工作溫度 C 操作溫度 D 設計金屬溫度 題2、洛陽院規定設計溫度大于450，容器制造廠應按設計溫度高溫拉伸試驗。X 表1材料牌號試驗溫度沖擊功（三個試樣平均值/一個試樣最低值）15CrMoR 15CrMo -10 54/4114Cr1MoR 14Cr1Mo -18 54/41 1、洛陽院標準70BJ022-2011中規定，15CrMoR沖擊試驗溫度為（ D） A室溫 B20 C 10 D-10 11、焊接 11.1焊接

24、端表面在施焊前應進行機械加工，對于火焰制備的焊接坡口表面，其影響區還應采用機械加工方法去除。 11.2所有焊接坡口表面應進行100%滲透檢測。 施焊前坡口兩邊應均勻預熱，推薦預熱溫度不低于150（15CrMoR)或200（適用于14Cr1MoR) 11.3焊縫在相隔適當的距離進行合金元素的化學成分分析，每條焊縫不少于兩處。 12、無損檢測 12.1無損檢測應在焊接完成24h后進行。 12.2 A、B類焊縫進行100%射線檢測，射線檢測技術等級不低于AB級，II級合格。 12.3 下列焊接接頭應進行100%磁粉檢測或滲透檢測。 12.3.1容器A、B、C、D類焊縫 12.3.2換熱器管子與管板的

25、焊接接頭 12.3.3異種鋼焊接接頭 12.3.4容器的缺陷修磨處或補焊表面，拆除卡具等臨時附件的焊痕表面。 12.3.5先拼板后成形凸形封頭的所有拼接接頭。 12.4 容器最終熱處理后，應對A、B、D類焊接接頭進行100%超聲檢測，所有鉻鉬鋼焊縫表面在容器最終熱處理后也應進行100%磁粉或100%滲透檢測。 12.5 水壓試驗合格后，應對A、B、D類焊接接頭進行100%超聲檢測和100%磁粉檢測或100%滲透檢測。 1、洛陽院標準70BJ022-2011中規定，水壓試驗后，應對A、B、D焊縫做哪些檢測？（ C） A100%UT B 100%RT C 100%UT+100%MT D 100%M

26、T 13、焊后熱處理 13.1 焊后熱處理應按照GB150和NB/T47019等標準規范的規定，整體在爐內進行。 13.2 推薦的最終焊后熱處理溫度為67514。 13.3 容器焊后熱處理應在焊接工作全部完畢后并經檢驗合格后在壓力試驗前進行。最終焊后熱處理后，鉻鉬鋼母材表面上不得再進行焊接。如有焊接，應重新進行最終焊后熱處理。 13.4 熱處理后應進行布氏硬度檢測，檢測部位為每條縱縫、環縫和接管角焊縫各一處，每處包括焊縫一點。熱影響區和母材各一點，共5點，其硬度值不大于220HBW。 針對復合板，重點介紹一下鉻鉬鋼復合板的制造工藝流程，比較各個設計院加工流程不同。 1、坡口 2、洛陽院鉻鉬復合

27、鋼制造工藝流程 3、 洛陽院有關鉻鉬復合鋼制造要求 3.1容器所用的鉻鉬復合鋼板制封頭，不應采用旋壓法成型。 3.2鉻鉬復合鋼封頭一般應采用整張板制造，如采用拼板封頭，應經用戶和洛陽石油化工公司的確認。 3.3容器受壓元件不得強力組裝，不宜采用十字焊縫。 3.4焊接接頭坡口可用機械法或等離子進行切割。采用機械法切割時，鋼板基層放在下面，復層放上面，以避免復層損傷。采用等離子切割時，復層放下面，基層放上面，切割從基層開始進行。等離子切割制備的坡口在施焊前其熱影響區還應用機械法加工掉。 3.5復合鋼板焊接接頭處復層的對口錯邊量b不應大于復層厚度的一半，且不應大于 1mm。 3.6較大的接管允許用復

28、合鋼板卷制，但應符合下列條件； 3.6.1只允許有一條縱焊縫，且焊縫應全焊透結構。 3.6.2焊接接頭必須經100%射線檢測，檢測結果不低于JB/T4730規定的II級規定。 3.6.3卷制鋼管應整體消除應力的熱處理，并應進行全面積100%磁粉檢測。 1、洛陽院鉻鉬復合鋼較大接管允許用復合鋼卷制，符合的條件有（ABCD） A 只允許有一條縱縫 B焊接接頭經100%射線檢測 C應整體消除應力熱處理 D100%磁粉檢測 3.6.4所有待焊接的坡口表面應進行100%滲透檢測，I級合格。 3.7焊接宜先焊基層，后焊過渡層和復層。當從復層一側焊接基層時，應防止復層金屬滲入基層焊接接頭中。 3.8為防止粘

29、附焊接飛濺，坡口兩側各100mm范圍內應涂刷涂料。 3.9容器焊接接頭表面質量應符合下列要求 3.9.1形狀、尺寸以及外觀應符合技術標準 和設計文件的規定。 3.9.2焊縫表面不得有裂紋、咬邊、未焊透、未熔合、表面氣孔、弧坑、未填滿和肉眼可見的缺陷，焊縫上的熔渣和兩側的飛濺物必須清除。 3.9.3復層焊縫表面應盡可能與復層表面保持平整、光滑，其對接焊縫的余高應不大于1.5mm。基層焊縫與母材應圓滑過渡。 3.10復層焊接工藝評定應包括抗晶間腐蝕 試驗，不裂為合格。 3.11焊縫內表面應在相隔適當的距離進行鉻、鉬、鎳、鈦等元素的光譜檢查，每條焊縫不應少于兩處，以確認焊接材料。 3.12產品焊接試

30、板 3.12.1焊接接頭基層常溫拉伸試驗。 3.12.2焊接接頭基層高溫拉伸試驗。 3.12.3基層進行沖擊試驗。 3.12.4基層硬度測量 3.12.5化學成分分析，包括基層和復層。 3.12.6當設計文件沒有特殊規定時，焊接接頭應按GB/T4334進行晶間腐蝕試驗。 3.12.7產品焊接試板應隨產品一起進行同爐熱處理。 3.13無損檢測應在焊接完成24h后進行。 3.14制造過程中無損檢測要求如下：射線檢測（PWHT)以前1、基體深度大于9.5的返修部位2、A、B類焊接接頭3、Cr-Mo鋼與碳鋼的焊接接頭超聲檢測（PWHT)以前1、機加工后的鍛件2、熱成型后的封頭、彎管、接管3、基體深度大

31、于9.5mm返修部位4、所有堆焊層及熔合面（DN200開口除外）超聲檢測（PWHT)以后1、A、B類焊接接頭2、母材的補焊部位3、人孔及人孔法蘭密封面超聲檢測（水壓試驗)以后1、所有A、B、D類焊接接頭2、母材補焊部位3、Cr-Mo鋼與碳鋼焊接接頭磁粉檢測（PWHT)以前1、所有A、B、D類焊接就誒頭坡口2、所有A、B、D類焊接接頭清根后表面3、A、B、D類焊接接頭內外表面4、所有待堆焊表面5、非受壓元件與受壓元件連接焊接接頭6、所有臨時附件焊縫及拆除臨時附件后的部件7、封頭沖壓成型后外表面8、母材補焊部位磁粉檢測（PWHT)以后1、所有A、B、D類焊接接頭外表面2、所有非受壓元件與受壓元件連

32、接焊接接頭3、母材補焊部位磁粉檢測（水壓試驗)以后1、非受壓元件與受壓元件焊接接頭2、所有A、B、D焊接接頭外表面3、母材補焊部位滲透檢測（PWHT)以前1、換熱管與管板的焊接接頭表面2、帶極堆焊層的整個表面3、每處手工堆焊層整個表面4、所有經機加工后的堆焊層表面5、所有內件與堆焊層焊接接頭滲透檢測（PWHT)以后1、所有經機加工后的堆焊層表面2、所有內件與堆焊層焊接接頭3、換熱管與管板的焊接接頭表面滲透檢測（堆焊全部完成后）1、所有機加工后開口后的法蘭密封面2、按施工圖所示的內件裝配焊接接頭硬度試驗（PWHT以后焊縫金屬、熱影響區、母材的外表面）1、筒體和封頭上每條A、B類焊接接頭各4組（每

33、組5點，即母材、熱影響區、焊縫金屬、熱影響區母材HBW220）2、每個開口接管與筒體和封頭連接的焊接接頭各一組，每組4點，沿圓周對稱分布, HBW2203、所有法蘭、法蘭蓋密封面沿圓周對稱4點HBW1804、所有金屬環墊片各4點， HBW1505、每個法蘭連接螺柱、螺母各1點螺柱；HB245-290 螺母;HB200-235 3.15焊接接頭的無損檢測程序應按設計文件執行，當設計文件無規定時，可按下述方法之一執行； 3.15.1基層、過渡層及復層焊縫全部焊接完畢后進行。 3.15.2基層焊接完畢后進行無損檢測，過渡層及復層全部焊完后再進行無損檢測。 3.16焊后熱處理 3.16.1所有鉻鉬鋼復

34、合鋼板焊縫，焊前應預熱， 焊后應進行消氫處理或中間熱處理，或直接最終熱處理。推薦焊后熱處理溫度67514（15CrMo), 69014（14Cr1Mo) 3.16.2容器焊后熱處理應在焊接工作全部完畢并經檢驗合格后在壓力試驗之間進行。最終熱處理后，鉻鉬鋼表面不得再進行焊接。如有焊接，應重新進行最終焊后熱處理。 3.16.3進行焊后熱處理時，對法蘭密封面應采取保護措施以防止法蘭密封面氧化和變形。 3.16.4所有直接與殼體相焊的內外附件的焊接，均在容器焊后熱處理前進行。熱處理后不得在殼體上施焊。 4、南京工程公司鉻鉬復合鋼制造工藝流程 5、SEI北京院鉻鉬復合鋼制造工藝流程 6、北京院有關鉻鉬復

35、合鋼制造要求 6.1復合鋼板殼體和封頭的成形不能消弱基層力學性能及復層與基層的結合性能。設備所用封頭宜采用沖壓成型。奧氏體復合鋼筒體和封頭，若采用熱成形或熱加工時，其后均應重新進行正火+回火熱處理，并帶一塊驗證試板。封頭成形后，應再次進行100%超聲檢測，此外，還對封頭過渡區表面進行100%滲透檢測。 6.2焊接管頭時，應對管板進行預熱，預熱溫度不低于150，焊接的層間溫度不低于65 。 6.3開口接管不得與筒體縱、環向焊接接頭和封頭拼接焊接接頭相遇，焊縫邊緣距離不小于100mm 6.4在焊接基層過程中，焊縫坡口及兩側母材應始終維持不低于要求的預熱溫度，且不高于允許的最高層間溫度。直到消氫 處

36、理，建議350-400 ，2小時。 6.5施焊堆焊層時，應使用不銹鋼絲刷來清掃焊渣等雜物。 6.6焊后熱處理 6.6.1熱成型和熱加工過程不能代替正火處理。但允許從熱成型溫度冷卻到260 再加熱道正火溫度，進行正火處理。封頭熱成型應帶試板。 6.6.2所有Cr-Mo鋼焊接接頭，焊前預熱， 中間應進行消除應力熱處理或消氫處理，最后進行最終熱處理。建議熱處理溫度 69014，保溫時間由制造廠通過工藝評定驗證和確定，但至少為2小時。 6.7所有焊接接頭表面不允許存在咬肉、裂紋、氣孔、弧坑、夾渣等缺陷，焊縫上的熔渣和兩側必須打磨和清除干凈。 6.8射線檢測 所有Cr-Mo鋼A、B類接頭，在中間消除應力熱處理或消氫處理之后，焊接接頭內表面堆焊之前。 6.9超聲檢測 6.9.1所有Cr-Mo鋼對接焊接接頭（包含內表面堆焊層，所有開口接管）均應在最終熱處理后進行100%超聲檢測，I級合格。 6.9.2內徑大于200mm的承壓接管與殼體間的焊接接頭應進行100%超聲檢測，I級合格 6.9.3設備熱處理后，對熱成形部分進行超聲檢測，對冷成型部分抽查面積的20%，若抽查部分發現不合格缺陷，則應進