1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。y13m簡支裝配式后張法預應力混凝土空心板配束計算書(二級公路)預應力混凝土公路橋梁通用圖設計成套技術預應力混凝土公路橋梁通用圖設計成套技術通用圖設計計算書13m簡支裝配式后張法預應力混凝土空心板配束計算(二級公路) 設計計算人： 日期： 復核核對人： 日期：單位審核人： 日期：項目負責人： 日期：編制單位：湖南省交通規劃勘察設計院編制時間：二六年三月13m簡支裝配式后張法預應力混凝土空心板配束計算1. 設計依據及相關資料1.1計算項目采用的標準和規范1.公路工程技術標準（JTG B01-2003）2.

2、公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）（簡稱通用規范）3.公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004）（簡稱公橋規）1.2參與計算的材料及其強度指標依據中華人民共和國交通部“預應力混凝土公路橋梁通用設計圖成套技術”第二次工作會議紀要：對于公路級汽車荷載的預應力混凝土空心板采用C40強度等級的混凝土；橋面鋪裝下層為100mm現澆C40混凝土，上層為80mm瀝青混凝土；后張法預應力管道統一采用金屬波紋管。各參與計算材料的強度指標按公橋規選用，材料名稱及設計參數取值見表1.1。 材料名稱及設計參數取值表 表1.1材 料項 目參 數材 料項 目參 數C40 混凝土抗壓

3、標準強度fck26.8MPas15.2低松弛鋼鉸線抗拉標準強度fpk1860MPa抗拉標準強度ftk2.40MPa抗拉設計強度fpd1260MPa抗壓設計強度fcd18.4MPa抗壓設計強度fpd390MPa抗拉設計強度ftd1.65MPa彈性模量Ep1.95×105MPa抗壓彈性模量Ec32500MPa管道摩擦系數0.225計算材料容重26kN/m3管道偏差系數k0.0015線膨脹系數0.00001張拉控制應力con0.75fpk普通鋼筋HRB335抗拉標準強度fsk335MPa鋼絲松弛系數0.3抗拉設計強度fsd280MPa單端錨具回縮值L6mm抗壓設計強度fsd280MPa瀝青

4、砼容重24kN/m1.3 荷載等級依據通用規范第4.3.1款第3條表4.3.1-1規定，二級公路汽車荷載等級：公路級；1.4 作用荷載、荷載組合、荷載作用簡圖1.4.1設計采用的作用設計采用的作用荷載，按通用規范第4章確定。不計偶然作用，永久作用和可變作用的取項如下：（1）永久作用：結構重力、預加力和混凝土的收縮及徐變作用；（2）可變作用：汽車荷載、汽車荷載沖擊力和溫度作用；整體溫差：溫升20，整體溫降20； 依據中華人民共和國交通部“預應力混凝土公路橋梁通用設計圖成套技術”第二次工作會議紀要：空心板橋面鋪裝上層選用瀝青鋪裝。豎向梯度溫度效應按通用規范第4.3.10款第3條選用（80mm瀝青混

5、凝土鋪裝層），具體圖式見圖1.1。豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。 圖1.1 豎向梯度溫度(尺寸單位mm)依據通用規范條文說明第4.3.10款不計入橫橋向梯度溫度。各板的橫向分布系數及取值方式參見橫向分布系數計算書。1.4.2作用效應組合（1）持久狀況承載能力極限狀態（通用規范第4.1.6款）作用效應組合設計值Sud=1.2×永久作用 +1.4×汽車荷載+0.8×1.4溫度作用效應組合設計值組合值還應乘結構重要性系數1.0。依據公橋規第5.1.1款，汽車荷載計入沖擊系數。（2）持久狀況正常使用極限狀態（通用規范第4.1.7款）作用短期效應組合：永久作用+0.7

6、×汽車荷載+0.8×溫度梯度+1.0×均勻溫度作用作用長期效應組合：永久作用+0.4×汽車+0.8×溫度梯度+1.0×均勻溫度作用依據公橋規第6.1.1款，汽車荷載不計入沖擊系數。1.5 計算模式、重要性系數按簡支結構計算，結構重要性系數為1.0。1.6 總體項目組、專家組指導意見1在計算收縮徐變時，考慮存梁期為90天。2采用預應力A類構件，考慮現澆層厚度的一半混凝土參與結構受力。2計算2.1 計算模式、所采用軟件采用橋梁博士V3.0.3計算，縱向計算按平面桿系理論，將計算對象作為平面梁單元畫出結構離散圖；根據橋梁的實際施工過程和施工

7、方案劃分施工階段；進行作用組合，求得結構在施工階段和使用階段時的應力、內力和位移；按規范中所規定的各項容許值，驗算構件是否滿足結構承載力要求，材料強度要求和結構的整體剛度要求。計算共分5個階段，即4個施工階段和1個使用階段，各階段情況見表2.1，各施工階段計算簡圖見圖2.1。 施工工序表 表2.1階段號工 作 內 容1空心板預制2張拉預應力鋼束3澆注鉸縫混凝土4澆注橋面鋪裝，安裝防撞欄桿5使用階段圖2.1 施工階段計算簡圖2.2 計算結果及結果分析2.2.1 中板計算結果及結果分析1. 數據輸入的一些間接性結果（1）中板的沖擊系數在橋博中，沖擊系數在使用信息中輸入，其值計算按照通用規范第4.3

8、.2款及其條文說明規定的公式計算。計算跨徑：；跨中截面的截面慣矩：；跨中處單位長度質量：基頻：；沖擊系數：。故汽車沖擊力的作用系數為。（2）C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支承節點上，其重量為：（3）二期恒載由于中板結構計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現澆層參與結構受力，故未計入部分按二期恒載與橋面瀝青混凝土鋪裝層在第4施工階段一起計入，并考慮防撞欄桿的橫向分布。二期恒載為：注：瀝青混凝土容重按考慮。2. 持久狀況承載能力極限狀態驗算依據公橋規第5.1.5款（規范強制性條款）：作用（或荷載）效應（其中汽車荷載應計入沖擊系數）的組合設計值，在保證結構的重要性系數前提下，

9、必須不大于構件承載力設計值。（1）受彎構件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力（未計入普通鋼筋）計算結果見圖2.2：圖2.2 正截面抗彎承載能力計算結果由圖2.2可以看出，構件承載力設計值大于作用效應的組合設計值，正截面抗彎承載力滿足公橋規（JTG D62-2004）第5.1.5款的要求。（2）受彎構件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結果列出，見圖2.3：圖2.3 各截面剪力值依據公橋規第5.2.7款和第5.2.9款對構件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求進行驗算。 斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設計值均與最大剪力值385.6kN比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不利的截面能

10、夠滿足抗剪要求即可，顯然，由于箍筋間距全橋配置一樣，故最不利抗剪位置在腹板變化處截面。其斜截面內混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值：注：縱向受拉鋼筋按1212，箍筋按410，間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值已經超過作用效應最不利截面最大剪力組合設計值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態滿足公橋規要求。 斜截面截面抗剪尺寸驗算故截面抗剪尺寸滿足公橋規要求。3. 持久狀況正常使用極限狀態驗算依據公橋規第6.1.1款正常使用極限狀態的驗算時，汽車荷載效應可不計沖擊系數。預應力作為荷載考慮，荷載分項系數為1.0。（1）預應力混凝土構件截面抗裂驗算 荷載短期效應組合作用下正截面抗裂性

11、驗算公橋規第6.3.1款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下：，程序計算結果見圖2.4：圖2.4 荷載短期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.4中可以看出，短期效應組合作用下沒有出現拉應力，故正截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在短期效應組合下的要求。 荷載長期效應組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規第6.3.1款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）長期效應組合（不計間接施加在橋上的其他作用效應）下：，程序計算結果見圖2.5：圖2.5 荷載長期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.5可以看出，長期效應組合作用下沒有出現拉應力，故正截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在

12、長期效應組合下的要求。 預應力混凝土構件斜截面斜抗裂驗算公橋規第6.3.1款第2條，對A類預應力混凝土預制拼裝構件，在作用（或荷載）短期效應組合下：，程序計算結果見圖2.6：圖2.6 荷載短期效應組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖2.6可以看出，短期效應組合作用下斜截面主拉應力最大為，故正斜截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在短期效應組合下的要求。（2）變形計算 撓度驗算按短期效應組合并消除結構自重產生的位移，程序計算結果見圖2.7。圖2.7 短期效應組合并消除結構自重產生的位移圖按公橋規第6.5.2第2條對構件剛度的規定，第6.5.3條對撓度長期增長系數的取值，計算的撓度為：，故滿足公橋涵規對受彎

13、構件最大撓度的要求。 預加力引起的反拱計算及預拱度的設置短期效應組合程序計算的撓度值見圖2.8。圖2.8 短期效應組合產生的位移預加力產生的反拱值見圖2.9。圖2.9 預加力產生的反拱值從圖2.8可知，在荷載短期效應組合下，跨中的最大撓度為0.0150m，C40混凝土的撓度長期增長系數為1.45，故考慮荷載長期效應的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：。依據公橋規第6.5.3款預加力產生的反拱值長期增長系數為2.0，預加力產生的最大反拱值為0.0074m，故預加力產生的長期反拱值。故由預加力產生的長期反拱值小于荷載短期效應組合計算的長期撓度值，但差值僅為，可認為不設預拱度。4. 持久狀況應力驗算

14、 依據公橋規第7.1.1款規定：持久狀況應力計算作用（或荷載）取其標準值，汽車荷載應考慮沖擊系數。（1） 正截面混凝土的壓應力驗算依據公橋規第7.1.5款第1條規定，受彎構件正截面混凝土的最大壓應力應滿足：，混凝土壓應力程序計算結果見圖2.10： 圖2.10 正截面混凝土的壓應力圖從圖2.10看出正截面混凝土的最大壓應力，故正截面混凝土的最大壓應力滿足公橋規的要求。（2）預應力鋼筋拉應力驗算依據公橋規第7.1.5款第2條規定，受彎構件受拉區預應力鋼筋（鋼鉸線）的最大拉應力應滿足：。程序將預應力鋼筋按長度分為31個點，算得各點預應力鋼筋的拉應力如下（結構對稱，僅列出一半的數值）： 預應力鋼筋拉應

15、力表（單位：Mpa） 表2.2點 號12345678N1最大拉應力10731059105810521048106110741081N2最大拉應力10401029102810251024103910611085點 號910111213141516N1最大拉應力10861091109410981099110011031105N2最大拉應力10931097110011031106110811101112從表2.2結果可以看出，預應力鋼筋全程出現的最大拉應力為，故預應力鋼筋的最大拉應力滿足公橋規的要求。（3）混凝土的主壓應力和主拉應力依據公橋規第7.1.6款，由作用（或荷載）標準值和預加力混凝土的主壓

16、應力應符合；主拉應力則依據其值與比值的大小來確定箍筋的設置方式：在區段，箍筋可僅按構造要求設置；在區段，箍筋按規范公式計算結果設置。程序計算的混凝土主壓應力和主拉應力結果見圖2.11：圖2.11 混凝土的主壓和主拉應力圖從圖2.11可以看出：混凝土的最大主壓應力：，故混凝土的最大主壓應力滿足公橋規的要求；混凝土的最大主拉應力：，故箍筋可僅按構造要求設置。3. 短暫狀況應力驗算依據公橋規第7.2.8款第1條，在預應力和構件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向壓應力應符合；若出現混凝土的法向拉應力，則應按公橋規規定配置不小于某一配筋率的縱向鋼筋（該條具體參見公橋規第71頁）。短暫狀況第二、三和

17、四施工階段的截面邊緣混凝土的法向壓應力程序計算結果見圖2.12、2.13、2.14所示：圖2.12 第二施工階段應力圖圖2.13 第三施工階段應力圖圖2.14 第四施工階段應力圖從圖2.122.14可以看出混凝土截面邊緣最大法向壓應力：，沒有出現拉應力，故施工階段截面邊緣混凝土的法向應力滿足公橋規的要求。2.2.2 最大懸臂邊板（懸臂長0.63m）計算結果及結果分析1. 數據輸入的一些間接性結果（1）最大懸臂邊板的沖擊系數在橋博中，沖擊系數在使用信息中輸入，其值計算按照通用規范第4.3.2款及其條文說明規定的公式計算。計算跨徑：；跨中截面的截面慣矩：；跨中處單位長度質量：基頻：；沖擊系數：。故

18、汽車沖擊力的作用系數為。（2）C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支承節點上，其重量為：（3）二期恒載由于中板結構計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現澆層參與結構受力，故未計入部分按二期恒載與橋面瀝青混凝土鋪裝層、防撞欄桿在第4施工階段一起計入，并考慮防撞欄桿的橫向分布。二期恒載為：注：瀝青混凝土容重按考慮。2. 持久狀況承載能力極限狀態驗算依據公橋規第5.1.5款（規范強制性條款）：作用（或荷載）效應（其中汽車荷載應計入沖擊系數）的組合設計值，在保證結構的重要性系數前提下，必須不大于構件承載力設計值。（1）受彎構件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力計算結果（底板計入12

19、根HRB335直徑12mm的鋼筋）見圖2.15：圖2.15 正截面抗彎承載能力計算結果由圖2.15可以看出，構件承載力設計值大于作用效應的組合設計值，正截面抗彎承載力滿足公橋規（JTG D62-2004）第5.1.5款的要求。（2）受彎構件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結果列出，見圖2.16：圖2.16 各截面剪力值依據公橋規第5.2.7款和第5.2.9款對構件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求進行驗算。 斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設計值均與最大剪力值427.2kN比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不利的截面能夠滿足抗剪要求即可，顯然，由于箍筋間距全橋配置一樣，故最不利

20、抗剪位置在腹板變化處截面。其斜截面內混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值：注：縱向受拉鋼筋按1212，箍筋按410，間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值已經超過作用效應最不利截面最大剪力組合設計值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態滿足公橋規要求。 斜截面截面抗剪尺寸驗算故截面抗剪尺寸滿足公橋規要求。3. 持久狀況正常使用極限狀態驗算依據公橋規第6.1.1款正常使用極限狀態的驗算時，汽車荷載效應可不計沖擊系數。預應力作為荷載考慮，荷載分項系數為1.0。（1）預應力混凝土構件截面抗裂驗算 荷載短期效應組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規第6.3.1款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作

21、用（或荷載）短期效應組合下：，程序計算結果見圖2.17：圖2.17 荷載短期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.17中可以看出，短期效應組合作用下沒有出現拉應力，故正截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在短期效應組合下的要求。 荷載長期效應組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規第6.3.1款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）長期效應組合（不計間接施加在橋上的其他作用效應）下：，程序計算結果見圖2.18：圖2.18 荷載長期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.18可以看出，長期效應組合作用下沒有出現拉應力，故正截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在長期效應組合下的要求。 預應力混凝土構件斜截面斜

22、抗裂驗算公橋規第6.3.1款第2條，對A類預應力混凝土預制拼裝構件，在作用（或荷載）短期效應組合下：，程序計算結果見圖2.19：圖2.19 荷載短期效應組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖2.5可以看出，短期效應組合作用下斜截面主拉應力最大為，故正斜截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在短期效應組合下的要求。（2）變形計算 撓度驗算按短期效應組合并消除結構自重產生的位移，程序計算結果見圖2.20。圖2.20 短期效應組合并消除結構自重產生的位移圖按公橋規第6.5.2第2條對構件剛度的規定，第6.5.3條對撓度長期增長系數的取值，計算的撓度為：，故滿足公橋涵規對受彎構件最大撓度的要求。 預加力引起的反拱計

23、算及預拱度的設置短期效應組合程序計算的撓度值見圖2.21。圖2.21 短期效應組合產生的位移預加力產生的反拱值見圖2.22。圖2.22 預加力產生的反拱值從圖2.22可知，在荷載短期效應組合下，跨中的最大撓度為0.0144m，C50混凝土的撓度長期增長系數為1.45，故考慮荷載長期效應的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：。依據公橋規第6.5.3款預加力產生的反拱值長期增長系數為2.0，預加力產生的最大反拱值為0.0088m，故預加力產生的長期反拱值。故由預加力產生的長期反拱值小于荷載短期效應組合計算的長期撓度值，為 ，但差值僅為，可認為不設預拱度。4. 持久狀況應力驗算 依據公橋規第7.1.1

24、款規定：持久狀況應力計算作用（或荷載）取其標準值，汽車荷載應考慮沖擊系數。（1） 正截面混凝土的壓應力驗算依據公橋規第7.1.5款第1條規定，受彎構件正截面混凝土的最大壓應力應滿足：，混凝土壓應力程序計算結果見圖2.23： 圖2.23 正截面混凝土的壓應力圖從圖2.23看出正截面混凝土的最大壓應力，故正截面混凝土的最大壓應力滿足公橋規的要求。（2）預應力鋼筋拉應力驗算依據公橋規第7.1.5款第2條規定，受彎構件受拉區預應力鋼筋（鋼鉸線）的最大拉應力應滿足：。程序將預應力鋼筋按長度分為31個點，算得各點預應力鋼筋的拉應力如下（結構對稱，僅列出一半的數值）： 預應力鋼筋拉應力表（單位：Mpa） 表

25、2.3點 號12345678N1最大拉應力10701054105510521048106110751079N2最大拉應力10401029102910281027104210641088點 號910111213141516N1最大拉應力10841089109310971101110411061108N2最大拉應力10971101110511071110111311151117從表2.3結果可以看出，預應力鋼筋全程出現的最大拉應力為，故預應力鋼筋的最大拉應力滿足公橋規的要求。（3）混凝土的主壓應力和主拉應力依據公橋規第7.1.6款，由作用（或荷載）標準值和預加力混凝土的主壓應力應符合；主拉應力則依

26、據其值與比值的大小來確定箍筋的設置方式：在區段，箍筋可僅按構造要求設置；在區段，箍筋按規范公式計算結果設置。程序計算的混凝土主壓應力和主拉應力結果見圖2.24：圖2.24 混凝土的主壓和主拉應力圖從圖2.24可以看出：混凝土的最大主壓應力：，故混凝土的最大主壓應力滿足公橋規的要求；混凝土的梁端最大主拉應力：，故箍筋可僅按構造要求設置。3. 短暫狀況應力驗算依據公橋規第7.2.8款第1條，在預應力和構件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向壓應力應符合；若出現混凝土的法向拉應力，則應按公橋規規定配置不小于某一配筋率的縱向鋼筋（該條具體參見公橋規第71頁）。短暫狀況第二、三和四施工階段的截面邊緣

27、混凝土的法向壓應力程序計算結果見圖2.25、2.26、2.27所示：圖2.25 第二施工階段應力圖圖2.26 第三施工階段應力圖圖2.27 第四施工階段應力圖從圖2.252.27可以看出混凝土截面邊緣最大法向壓應力：，沒有出現拉應力，故施工階段截面邊緣混凝土的法向應力滿足公橋規的要求。2.2.3 最小懸臂邊板（懸臂長0.38m）計算結果及結果分析1. 數據輸入的一些間接性結果（1）無懸臂邊板的沖擊系數在橋博中，沖擊系數在使用信息中輸入，其值計算按照通用規范第4.3.2款及其條文說明規定的公式計算。計算跨徑：；跨中截面的截面慣矩：；跨中處單位長度質量：基頻：；沖擊系數：。故汽車沖擊力的作用系數為

28、。（2）C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支承節點上，其重量為：（3）二期恒載由于中板結構計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現澆層參與結構受力，故未計入部分按二期恒載與橋面瀝青混凝土鋪裝層、防撞欄桿在第4施工階段一起計入，同時防撞欄桿考慮橫向分布。二期恒載為：注：瀝青混凝土容重按考慮。2. 持久狀況承載能力極限狀態驗算依據公橋規第5.1.5款（規范強制性條款）：作用（或荷載）效應（其中汽車荷載應計入沖擊系數）的組合設計值，在保證結構的重要性系數前提下，必須不大于構件承載力設計值。（1）受彎構件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力（未計入普通鋼筋）計算結果見圖2.28：圖2

29、.28 正截面抗彎承載能力計算結果由圖2.28可以看出，構件承載力設計值大于作用效應的組合設計值，正截面抗彎承載力滿足公橋規（JTG D62-2004）第5.1.5款的要求。（2）受彎構件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結果列出，見圖2.29：圖2.29 各截面剪力值依據公橋規第5.2.7款和第5.2.9款對構件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求進行驗算。 斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設計值均與最大剪力值435.7kN比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不利的截面能夠滿足抗剪要求即可，顯然，由于箍筋間距全橋配置一樣，故最不利抗剪位置在腹板變化處截面。其斜截面內混凝土和箍筋共同

30、的抗剪承載力設計值：注：縱向受拉鋼筋按1212，箍筋按410，間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值已經超過作用效應最不利截面最大剪力組合設計值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態滿足公橋規要求。 斜截面截面抗剪尺寸驗算故截面抗剪尺寸滿足公橋規要求。3. 持久狀況正常使用極限狀態驗算依據公橋規第6.1.1款正常使用極限狀態的驗算時，汽車荷載效應可不計沖擊系數。預應力作為荷載考慮，荷載分項系數為1.0。（1）預應力混凝土構件截面抗裂驗算 荷載短期效應組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規第6.3.1款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下：，程序計算結果見圖2.3

31、0：圖2.30 荷載短期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.30中可以看出，短期效應組合作用下沒有出現拉應力，故正截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在短期效應組合下的要求。 荷載長期效應組合作用下正截面抗裂性驗算公橋規第6.3.1款第1條，對A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）長期效應組合（不計間接施加在橋上的其他作用效應）下：，程序計算結果見圖2.31：圖2.31 荷載長期效應組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.31可以看出，長期效應組合作用下沒有出現拉應力，故正截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在長期效應組合下的要求。 預應力混凝土構件斜截面斜抗裂驗算公橋規第6.3.1款第2條，對A類預應力混凝

32、土預制拼裝構件，在作用（或荷載）短期效應組合下：，程序計算結果見圖2.32：圖2.32 荷載短期效應組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖2.32可以看出，短期效應組合作用下斜截面主拉應力最大，故正斜截面抗裂滿足公橋規對A類預應力構件在短期效應組合下的要求。（2）變形計算 撓度驗算按短期效應組合并消除結構自重產生的位移，程序計算結果見圖2.33。圖2.33 短期效應組合并消除結構自重產生的位移圖按公橋規第6.5.2第2條對構件剛度的規定，第6.5.3條對撓度長期增長系數的取值，計算的撓度為：，故滿足公橋涵規對受彎構件最大撓度的要求。 預加力引起的反拱計算及預拱度的設置短期效應組合程序計算的撓度值見圖2.

33、34。圖2.34 短期效應組合產生的位移預加力產生的反拱值見圖2.35。圖2.35 預加力產生的反拱值從圖2.34可知，在荷載短期效應組合下，跨中的最大撓度為0.0141m，C50混凝土的撓度長期增長系數為1.45，故考慮荷載長期效應的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：。依據公橋規第6.5.3款預加力產生的反拱值長期增長系數為2.0，預加力產生的最大反拱值為0.0090m，故預加力產生的長期反拱值。故由預加力產生的長期反拱值小于荷載短期效應組合的長期撓度值，差值為，但差值僅為，可認為不設預拱度。4. 持久狀況應力驗算 依據公橋規第7.1.1款規定：持久狀況應力計算作用（或荷載）取其標準值，汽車

34、荷載應考慮沖擊系數。（1） 正截面混凝土的壓應力驗算依據公橋規第7.1.5款第1條規定，受彎構件正截面混凝土的最大壓應力應滿足：，混凝土壓應力程序計算結果見圖2.36： 圖2.36 正截面混凝土的壓應力圖從圖2.36看出正截面混凝土的最大壓應力，故正截面混凝土的最大壓應力滿足公橋規的要求。（2）預應力鋼筋拉應力驗算依據公橋規第7.1.5款第2條規定，受彎構件受拉區預應力鋼筋（鋼鉸線）的最大拉應力應滿足：。程序將預應力鋼筋按長度分為31個點，算得各點預應力鋼筋的拉應力如下（結構對稱，僅列出一半的數值）： 預應力鋼筋拉應力表（單位：Mpa） 表2.4點 號12345678N1最大拉應力106910

35、51105110461041105210651069N2最大拉應力10391028102710241022103510571080點 號910111213141516N1最大拉應力10731078108210861089109210941096N2最大拉應力10881092109610991101110411061108從表2.4結果可以看出，預應力鋼筋全程出現的最大拉應力為，故預應力鋼筋的最大拉應力滿足公橋規的要求。（3）混凝土的主壓應力和主拉應力依據公橋規第7.1.6款，由作用（或荷載）標準值和預加力混凝土的主壓應力應符合；主拉應力則依據其值與比值的大小來確定箍筋的設置方式：在區段，箍筋可

36、僅按構造要求設置；在區段，箍筋按規范公式計算結果設置。程序計算的混凝土主壓應力和主拉應力結果見圖2.37：圖2.37 混凝土的主壓和主拉應力圖從圖2.37可以看出：混凝土的最大主壓應力：，故混凝土的最大主壓應力滿足公橋規的要求；混凝土的最大主拉應力：，故箍筋可僅按構造要求設置。3. 短暫狀況應力驗算依據公橋規第7.2.8款第1條，在預應力和構件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向壓應力應符合；若出現混凝土的法向拉應力，則應按公橋規規定配置不小于某一配筋率的縱向鋼筋（該條具體參見公橋規第71頁）。短暫狀況第二、三和四施工階段的截面邊緣混凝土的法向壓應力程序計算結果見圖2.38、2.39、2.

37、40所示：圖2.38 第二施工階段應力圖圖2.39 第三施工階段應力圖圖2.40 第四施工階段應力圖從圖2.382.40可以看出混凝土截面邊緣最大法向壓應力：，沒有出現拉應力，故施工階段截面邊緣混凝土的法向應力滿足公橋規的要求。 以上計算表明，結構安全，配束滿足規范和使用要求。附1：結構支承反力 單邊支點支承反力 附表1項目恒載活載組合(kN)(kN)(kN)最大最小中板160117320157邊板190120353187附2：配束結果構造圖：24steel welding procedure 6 SH3525-2004 petrochemical JB/ T4708-2000 of weld

38、ing procedure qualification for steel pressure vessels 7 JB/4709-2000 8 JB4730-2005 pressure vessel welding procedures of steel pressure vessel NDT 9 JB/T4744-2000 steel pressure vessel products mechanical properties test of welded plate II, mechanical equipment installation engineering 1 GB150-98 2 GB50128-2005 vertical cylindrical steel pressure vessel steel welded specification for construction and acceptance of oil tank 3 JB/ T4735-1997 steel welded