1、滿堂腳手架的搭設本工程共五層，地下兩層，地上三層，地下一層層高？地下二層層高？ 地上三層層高均為 10m 含一個 5m 高夾層，考慮到裝飾裝修需要，我單位 擬在內墻裝飾裝修期間搭設落地式、全高全封閉的扣件式滿堂鋼管腳手架， 滿足施工需求。腳手架的基礎結構樓板，基礎上、底座下設置墊板，厚度為6cm ，布設必須平穩，不得懸空。腳手架滿堂單立桿，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿和大橫桿采 用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨 內，并在高度方向錯開的距離不小于 50cm 。大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其 長度大于 3 跨，不小于 6 米，同一步大

2、橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接 扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小 于 50cm ，各接頭距立柱的距離不大于 50cm 。每一立桿與大橫桿相交處，都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件 扣緊在大橫桿上， 該桿軸線偏離主接點的距離不大于 15cm 。小橫桿間距應 與立桿柱距相同， 且根據作業層腳手板搭設的需要， 可在兩立柱之間設置 1 2 根小橫桿，間距不大于 75cm 。小橫桿伸出不小于 10cm ，且上、下層 小橫桿應在立桿處錯開布置。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮 20cm 處的立柱上， 橫向 掃地桿則用直角扣件固定在緊靠在縱向掃地桿的立柱上。本腳手架采

3、用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平 桿同步搭設，剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每六步四跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45°。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上， 另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中 間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15 cm。最下部的 斜桿與立桿的連接點與地面平行。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100 cm,并用不少于三個 旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離 10 cm。腳手板采用松木、厚6 cm、寬20 35 cm的硬木板。在作業層下部架 設一道水平兜

4、網,同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板,并設置安 全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8 cm處用直徑1.2伽的鍍鋅鐵絲箍繞2-3圈固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩,接縫中設兩根小橫桿,各桿距接縫的距 離不大于15 cm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于 15 cm。拐角處兩 個方向的腳手板應重疊放置,避免出現探頭及空擋現象。腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網的規格為1.5 X6m，用網繩幫扎在大橫桿外立桿里側。并在作業層下一步架處設一道水平兜網。 在架內高度 3.2m 處設首層平網, 往上每隔五步架設置隔層平網, 施工層應 設隨層網。 作業層腳手架立桿于

5、 0.6m 及 1.2m 處設有兩道防護欄桿, 底步 內側設 18cm 高的擋腳板。該出入口設在樓梯口,出入口搭設長 6.0m 、寬 4.5m 、高 6.0m 的防 護棚，上鋪5 cm厚的雙層腳手板。搭設過程中畫出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、 動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。開始搭設立桿時，應每隔 6 跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩定后， 方可拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐，以保證腳手架搭設過程安全 未完成腳手架在每日收工前，一定要保證架子穩定。6.3. 腳手架的拆除 拆架前，全面檢查腳手架定出作業計劃，進行技術交底后，方可施工。 拆架時要統一指揮，上下呼應，動作

6、協調，當解開與另一人有關的結 扣時，應先通知對方，以防墜落。拆架時要劃分作業區，周圍設警戒標志，設專人指揮，禁止非作業 人員進入。拆架時，不得中途換人，如必須換人，必須將拆除情況交代清楚后 方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以放觸電。 所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著 送到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板或垃圾物從高處墜 落傷人。拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要幫扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八滿堂腳手架承載力計算1、計算依據1.1 截面特征：(鋼號Q235，b類)規格(mm)48

7、X3.5I (mm 4)12.19 X104qo (KN/m )0.0384W (mm 3)5.08 X103截面積A (mm 2)489回轉半徑i(mm )15.8抗彎、抗壓容許應力oN/ mm 22051.2 腳手架特性參數:立桿縱距la (m)1.5腳手板重量q (KN/mm 2)0.35立桿橫距lb (m)1.1連墻件縱距lw (m )2.4大橫桿步距h (m)1.5連墻件橫距hw (m)4.5施工荷載 q(KN/mm 2 )3內立桿距結構外皮寬度0.151.3相關計算參數:項目數值扣件鋼管架構件自重gk1 (KN/ mm 2 )0.1129作業層面材料自重 gk2 (KN/ mm 2

8、)0.3476整體拉結和防護材料自重gk3 (KN/ mm 2 )0.0614作業層施工荷載qk （KN/ m ）1.65風壓咼度變化系數a z1.78立桿計算長度系數a1.53軸心受壓桿件穩定系數®0.3292、承載力驗算2.1荷載計算1)恒載的標準值GkGk=H i (g k1 + g k3 )+ n 1 la gk2取 Hi=21.9m裝修作業時：Gk=H i gki + gk3)+ n 1 la gk2 =21.9 x(0.1129 + 0.0614 ) +2 X1.5 X0.3476=4.86KN2)活載的標準值QkQk= n 1 - la -qkqk = 1.8KN/M

9、（結構作業）qk = 1.2KN/M （裝修作業）則有：用于結構作業時用于裝修作業時Qk=1.2 X1.8=2.16KNQk=2 X1.2 X1.2=2.88KN3)風荷載的標準值Wkq Wk = l aWk=0.7 UsUzWoip =A n/A w=1Wk=0.7 X1.0 X1.78 X0.60=0.75KN/M2qk=1.2 X1.0 X0.75=0.9KN/M22.2 腳手架整體穩定驗算：1 ) 確定材料強度附加分項系數結構作業時： NGK=4.23KNNQK=2.16KN裝修作業時： NGK=4.86KNNQK=2.88KNN wk=M wk A/W=0.09626 M wk=19

10、.49KN結構：n =S qk/S gkn=2.16/4.23=0.51裝修：n=SQK/SGKn=2.88/4.86=0.59?= S wk/S GK入 =19.49/4.23=4.60?= S wk/S GK2=19.49/4.86=4.01r/m=1.59 1+0.9 （n +入）/ （1 + n +入）結構：將n、入代入公式得r/m=1.46裝修：將n、入代入公式得r/m=1.462）計算軸心力設計值結構： N/=1.2 X(Ngk + Nqk) =1.2 X(4.23 + 2.16 )=7.67KN裝修：N/=1.2 X(Ngk + Nqk) =1.2 X(4.86 + 2.88 )

11、=9.28KN3)4) 計算風荷載彎矩 M W：M w=1.2 XM wk = 1.2 X0.1 Xqwk Xh2=0.12 XqwK Xh2Mw=0.12 X1.13 X1.52=305KN m4) 確定穩定系數pO.3295)5) 驗算穩定：N"A)+ Mw/W Wfc/ (0.9 rG)結構: 7.67X103/(0.329 X489 ) 243 X103/5080=36.75N/ m 2fc/ (0.9 r/m) =205/ (0.9 X1.467 ) =154.95N/ m 2裝修： 9.28X103/(0.329 X489)+ 243X103/5080=44.46N/ m

12、fc/ (0.9 r/m) =205/ (0.9 X1.468 ) =154.95N/ m2 縱橫向水平桿承載力驗算：1 ) 橫向水平桿驗算：荷載統計q=0.5 X1.2 x(1.2 X0.35 + 1.4 X3) =2.77KN/m抗彎強度驗算M max =ql 2/8=2.77 X1.12/8=O.419KN m產M/W=0.419 X106/(5.08 X103)=82.47N/ mm 2<f=205N/mm2撓度驗算 3：3=5ql 4/ (384EI)=5 X2.77 X1.14X103X109/ (384 X2.06 X105X12.19 X104) =2.10mm<L

13、/400=2.75mm(滿足)2) 縱向桿驗算P=2.77 X1.2/2=2.08KNM MAX = 0.175 XPXL=0.175 X2.08 X1.2=0.55KN M(T =M/W=0.55 X106/(5.08X103)=108.27N/2<f=205N/mm2(滿足)3=0.469Pl 3/(100EI)=0.469 X2.08X103X1.23X109/(100 X2.06X105X12.19 X104)=1.31 m<L/150=1200/150=8m (滿足)2.4 連墻件和扣件頂板和基礎驗算：1 ) 連墻件穩定驗算風荷載產生軸向力設計值New=1.4 xWkXA

14、w=1.4 X0.75 X3.0 X3.6=11.34KN腳手架平面外變形產生的軸向力N0=3KNNl=11.34 +3=14.34KN連墻件的計算長度1.2 + 0.2 + 0.25 + 0.15=1.85m長細比 Z= I 0/1=1850/15.8=117.09軸心受壓構件穩定系數®=0.47穩定驗算：Ni/( W A)=14.34 X103/ (0.47 X2 X489 )=31.20N/mm2<205/1.467=139.74N/mm2 (滿足)扣件抗滑驗算：NcWRc(Rc=8KN/ 個)14.34 < 4 X8.0=32KN2)樓板承載力驗算：立桿底座承載力驗算：N=12.67KN立桿底座承載力設計值Rb=40KN12.67KN < 40KNAd=1.5 X0.4=0.6m 2 (滿足要求)fk=98KN/m 2N/ A d <KfkN