1、 現代國際汽貿城會展中心工程【施工方案】 現代國際汽貿城會展中心腳手架搭拆施工方案編 制： 審 核： 審 批： 集團有限公司 2011年9月5日目 錄1編制依據12工程概況13腳手架方案選擇14腳手架的材質要求25腳手架的搭設流程及要求26腳手架搭設的勞動力安排57腳手架的檢查與驗收58腳手架搭設安全技術措施59腳手架拆除安全技術措施610腳手架計算書71、編制依據建筑施工計算手冊建筑施工手冊鋼結構設計規范GB50017-2003建筑結構荷載規范GB50009-2001建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 混凝土結構設計規范GB50

2、010-2002 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99 2、工程概況工程名稱：現代國際汽貿城展銷中心工程地址：河北建設單位：監理單位：設計單位：施工單位：建筑面積：總建筑面積96037m2；結構類型：鋼筋砼、鋼結構；基礎形式：獨立基礎；笩板基礎；絕對標高：本工程0.000相當絕對標高為57.65m；建筑層數：地下1層，地上局部5層；建筑高度：主體局部高度為23.95 m，室內外高差為0.3m；抗震等級：本工程抗震設防等級為二級； 抗震烈度：本工程抗震設防烈度為7度設防。3、腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 3.1 架體的結構設計，力求做

3、到結構要安全可靠，造價經濟合理。 3.2 在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3.3 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 3.4 結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。 3.5 除以上幾點，腳手架的搭設還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合河北省文明標化工地的有關標準。3.6結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定地下結構至主體地上五層采用落地腳手架方案。3.7根據本工程的結構特點，建筑物四周腳手架的搭設方式如下：1）、在負一層外墻以外根據上部結構向外擴張總

4、寬度并超出其總寬度1.3米滿搭腳手架；2）、腳手架立桿在基坑護坡上時要將其根部護坡處理并加墊塊避免鋼管與基坑護坡直接接觸；3）、腳手架施工時保證在基坑邊外500有腳手架立桿，并通過最里、最外兩根觸地桿與中間在護坡間立桿加斜撐，水平桿的方式，減小中間立桿對護坡的作用力；4）、腳手架上口隨建筑變化在距建筑物外墻300mm時收起；5）、地下室外墻腳手架，在基坑頂部位置通過水平桿，與基坑邊預設鋼管樁連接，以達到腳手架安全可靠的要求；4、腳手架的材質要求 4.l 鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚 3.5mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼

5、管要有出廠合格證。4.2 本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。4.3 搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環保美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆紅白相間色，剪力撐統一漆桔紅色。 4.4 腳手板的采用要符合有關要求。 4.5 安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張

6、網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。使用的安全網要求阻燃，且必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由邯鄲市建筑安全監督管理部門發放的準用證。4.6 連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。5、腳手架的搭設流程及要求 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應

7、準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。5.1 主桿基礎 本工程落地腳手架的搭設，里立桿支設在基礎上，該部位澆筑砼時按立桿縱距在直徑40mm的范圍內做成平面，外立桿支設在墊層外的自然土層上或砼護坡上，支設前應平整、夯實，要求地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。5.2 立桿間距 腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連柱桿間距豎直3.6m

8、，水平4.5m(即二步三跨)，立桿距建筑物0.3m。 腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。5.3 大橫桿、小橫桿設置 大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。5.4 剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并

9、應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5.5 腳手板、腳手片的鋪設要求 腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板，板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。5.6

10、 防護欄桿和防護網 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。5.7 連墻件腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 外墻

11、裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。5.8 架體內封閉 腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。6、腳手架搭設的勞動力安排為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要100120人，均應有上崗作業證書。建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮

12、、調配、檢查的直接責任。外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。7、腳手架的檢查與驗收腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中外腳手架檢查評分表，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。8、腳手架搭設安全技術措施鋼管架應設置避雷針，分

13、置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長

14、和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。當作業層高出其下連接件3.6m以上、且其上尚無連接件時，應采取適當的臨時撐拉措施。各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。9、腳手架拆除安全技術措施拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組

15、織安排等。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。拆架時

16、嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。較高建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。如遇六級以上大風、雨、雪等特殊氣候，不得進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。10、腳手架計算書一、參數信息:1.腳手

17、架參數雙排腳手架搭設高度最高處為31 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.00米，大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 803.29米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連接件采用兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接；連接件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處河北省

18、邯鄲市，基本風壓為0.30 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.00，風荷載體型系數s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6；腳手板類別:木架板腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木膠版擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:粘土；地基承載力標準值(kN/m2):170.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地面廣截力調整系數:0

19、.40。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.150+1.41.500 = 2.326 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3261

20、.0002/8 = 0.291 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =57.236 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 =57.236 N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.150+1.500 = 1.688 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.6881000.04/(3842.060105121900.0)=0.875 mm；小橫桿的最大撓度 0.875 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000.0 / 150=6.667 與10 mm，滿足要求！三、

21、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.000=0.038 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.0001.500/3=0.150 kN；活荷載標準值: Q= 3.0001.0001.500/3=1.500 kN；荷載的設計值: P=(1.20.038+1.20.150+1.41.500)/2=1.163 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.5001.5002

22、=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.1631.500= 0.466 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.466=0.476 kN.m最大應力計算值 = 0.476106/5080.0=93.733 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 93.733 N/mm2 小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vm

23、ax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.038+0.150+1.500）/2=0.844kN V= 1.8830.8441500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.136 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.136=2.189 mm；大橫桿的最大撓度 2.189 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0 / 150=10.0與10 mm，滿足要求！四、扣件抗

24、滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.0002/2=0.038 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001.0001.500/2=0.225 kN；活荷載標準值

25、: Q = 3.0001.0001.500 /2 = 2.250 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.225)+1.42.250=3.489 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.002/2+1.502)0.038/1.8024.30 = 5.106；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木架板腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.30041.500(1.0

26、00+0.3)/2 = 1.170 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15041.500/2 = 0.450 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.300 = 0.182 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.908 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0001.5002/2 = 4.500 kN；風荷載

27、標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.000 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3001.0000.645 = 0.135 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.908+ 1.44.500= 14.590 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值

28、為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.908+ 0.851.44.500= 13.645 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1351.500 1.8002/10 = 0.078 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =14.590 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度

29、 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 14590.000/(0.186489.000)=160.413 N/mm2；立桿穩定性計算 = 160.413 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓

30、力設計值 ：N =13.645 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 13645.188/(

31、0.186489.000)+78336.153/5080.000 = 165.443 N/mm2；立桿穩定性計算 = 165.443 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.802 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.500 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.89

32、010-4205.000103-(1.21.802+1.44.500)/(1.20.125)=67.995 m；按規范5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 67.995 /(1+0.00167.995)=63.666 m；H= 63.666 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.802 kN；活荷載

33、標準值 ：NQ = 4.500 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.078 /(1.4 0.85) = 0.066 kN.m；Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.802+0.851.4(4.500+0.1864.8900.066/5.080)/(1.20.125)=64.939 m；按規范5.3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 64.939 /(1+0.00164.939)=60.979 m

34、；H= 60.979 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！八、連接件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.135 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.048 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.048 kN；連墻件承載力設計值按