1、 第一章 工程概況一、工程名稱：某廣場幕墻工程二、工程地點：市三、工程容：玻璃、鋁板幕墻四、幕墻最大高度：99.75M五、地震設防烈度：六度設防六、幕墻防火等級：耐火等級一級第二章結構設計理論和標準一、本結構計算遵循以下規與標準：1、玻璃幕墻工程技術規 JGJ102-962、建筑幕墻 JGJ302-963、建筑結構荷載規 GB50009-20014、鋼結構設計規 GBJ17-885、高層民用建筑設計防火規 GB500456、建筑防雷設計規 GB50057-947、建筑抗震設計規 GB50011-20018、民用建筑隔聲設計規 GBJ118-889、建筑模數協調統一標準 GBJ2-9610、鋁與

2、鋁合極氧、陽極氧化膜總規 GB8013-8711、金屬鍍膜和化學處理表示方法GB/T 13911-9212、金屬覆蓋層、鋼鐵制品熱鍍鋅層相關要求GB/T13912-9213、高層民用建筑鋼結構技術規程 JGJ99-98二、本結構計算遵循以下設計理論和規定：1、玻璃幕墻按圍護結構設計，其骨架豎梃懸掛在主體結構上，處于受拉狀態，層與層之間設置豎向伸縮縫。2、玻璃幕墻與其連接件均具有承載力、剛度和相對于主體結構的位移能力，均采用螺栓連接。3、幕墻均按6度設防，遵循“小震不壞，中震可修，大震不倒”的原則，幕墻在設防烈度地震作用下經修理后仍可使用，在罕遇地震作用下幕墻骨架不脫落。4、幕墻構件在重力荷載、

3、風荷載、地震作用、溫度作用和主體結構位移影響下均具有安全性。5、幕墻構件采用彈性方法計算，其截面最大應力設計值應不超過材料的強度設計值：s 式中 s荷載和作用產生的截面最大應力設計值；材料強度設計值。6、荷載和作用效應組合的分項系數按下列規定采用：、進行幕墻構件、連接件和預埋件承載力計算時：重力荷載G：1.2風荷載W：1.4地震作用E：1.3溫度作用T：1.2、進行位移和撓度計算時：重力荷載G：1.0風荷載w：1.0地震作用E：1.0溫度作用T：1.07、當兩個與以上的可變荷載或作用（風荷載、地震作用和溫度作用）效應參加組合時，第一個可變荷載或作用效應的組合系數可按1.0采用；第二個可變荷載或

4、作用效應的組合系數可按0.6采用；第三個可變荷載或作用效應的組合系數可按0.2采用。8、荷載和作用效應可按下式進行組合： S=GSG+wwSw+EESE+TTST式中 S 荷載和作用效應組合后的設計值；SG 重力荷載作為永久荷載產生的效應；SW、SE、ST 分別為風荷載、地震作用和溫度作用作為可變荷載和作用產生的效應。按不同的組合情況，三者可分別作為第一個、第二個和第三個可變荷載和作用產生的效應；G、w、E、T各效應的分項系數，可按2.2.6采用；w、E、T分別為風荷載、地震作用和溫度作用效應的組合系數。取決于各效應分別作為第一個、第二個和第三個可變荷載和作用的效應，可按2.2.7取值；9、幕

5、墻按各效應組合中的最不利組合進行設計。第三章 幕墻材料的物理特性與力學性能一、玻璃的強度設計值：類 型厚度(mm)強度設計值g(N/mm2)大面上的強度邊緣強度浮法玻璃51228.019.5151920.014.0鋼化玻璃51284.058.8151959.041.3二、鋁合金型材的強度設計值：型材狀態強度設計值g(N/mm2)抗拉、抗壓抗剪6063、T584.248.9三、幕墻連接件鋼材的強度設計值：鋼材類型強度設計值(N/mm2)抗拉、抗壓和抗彎抗剪VQ235（第一組）215125四、焊縫強度設計值： 焊接方法和焊條型號構件鋼材強度設計值 (N/mm2)對接焊縫隙(三級)角焊縫手工焊E43

6、XX型Q235抗拉、抗彎抗拉、抗壓、抗剪185160五、螺栓連接的強度設計值： 螺栓鋼號強度設計值 (N/mm2)C 級A級、B級普通螺栓Q235抗拉抗剪抗拉抗剪170130170170六、幕墻材料的重力體積密度：序號材料名稱密度（KN/m3）密度（N/mm3）1玻 璃25.62.56310-52礦棉（防火棉、保溫棉）0.51.0(0.51.0)310-63鋁合金型材28.02.8310-54鋼 材78.57.85310-5七、幕墻材料的彈性模量：序號材 料彈性模量E (N/mm2)1玻 璃0.7231052鋁合金0.7031053Q235鋼材2.0631054不銹鋼（奧氏體）2.063105

7、八、幕墻材料的線膨脹系數：序號材 料線膨脹系數(X10-5)1混凝土1.02鋼 材1.23鋁合金2.354玻 璃1.05不銹鋼（奧氏體）1.8第四章 荷載與作用計算一、風荷載作用 1、作用在幕墻上的風荷載標準值按下式計算：K =Z·µZ·S·o 式中K 作用在幕墻上的風荷載標準值（KN/m2）；Z瞬時風壓的陣風系數，取2.25；µZ 風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規GB50009-2001采用，取µZ= 0.6163 (Z/10)0.44（按C類地區計算）；S風荷載體型系數，豎向幕墻外表面取±1.5；o基本風壓

8、，根據建筑結構荷載規GB50009-2001，市取0.45KN/ m2。 則K=2.253µZ31.530.45=1.52µZKN/m2 (公式 4.1)2、作用在幕墻上的風荷載設計值按下式計算：=w·K式中作用在幕墻上的風荷載設計值（KN/m2）；w風荷載作用效應的分項系數,取1.4；則=1.4K(公式 4.2)二、地震作用（1）玻璃地震作用1、垂直于幕墻平面的均布水平地震作用按下式計算：qE=E·max·G/A式中 qE 垂直于幕墻平面的均布水平地震作用（KN/m2）；E 動力放大系數，取3.0；max 水平地震影響系數最大值，6度防震設計

9、時取0.04；G/A幕墻單位面積自重標準值。則 qE=3.030.0430.4=0.05KN/m2 (公式 4.3)2、 平行于幕墻平面的集中水平地震作用按下式計算：pE=E·max·G 式中 pE 平行于幕墻平面的集中水平地震作用（KN）；E 動力放大系數，取3.0；max 水平地震影響系數最大值，6度防震設計時取0.04；G幕墻構件的重量（KN），玻璃幕墻等于0.5b·h。則 pE=3.030.0430.5bh=0.06bh KN (公式 4.4)三、 水平荷載與作用效應的最不利組合值按下式計算：S=wwK+EEqE(公式 4.5) 式中可變荷載組合系數：w=

10、1.0,E=0.6荷載分項系數：進行強度計算時，w=1.4, E=1.3進行撓度計算時，w=1.0, E=1.0四、根據公式4.1、4.2、4.3、4.4和4.5，計算得每一幕墻表面上的水平風壓荷載標準值、設計值以與風壓荷載與水平地震作用的組合值如下：（表4.1）序號幕 墻標 高(m)µZK (kN/m2)(kN/m2)荷載組合(KN/m2)SS199.751.692.573.593.632.60295.251.662.523.523.562.55392.251.642.493.483.522.53489.251.612.453.433.472.48586.251.592.423.3

11、83.422.45679.051.532.333.263.302.36753.851.291.962.752.791.99828.650.981.492.082.121.52925.050.921.41.962.001.431015.850.751.151.611.651.18116.650.511.001.401.441.03說明：根據規第5.2.2條作用于幕墻上的風荷載標準值不應小于1.0KN/M2。因此本表中序號11的K=1KN/M2表中 S玻璃幕墻的風荷載設計值與水平地震作用設計值的組合值，用于強度計算；S玻璃幕墻的風荷載標準值與水平地震作用標準值的組合值，用于撓度計算。第五章 幕墻板

12、塊的選用與校核第一節 南立面玻璃幕墻5-1 隱框式幕墻玻璃的選用與校核幕墻玻璃最大分格尺寸：a3b51185mm31800mm；對應標高為：99.75M，查表4.1得S=3.63kN/m2，S=2.6kN/m25-1-1 幕墻玻璃在垂直于玻璃平面的組合荷載作用下，其最大應力按下式校核： 6w·S·a2s= £ t2式中 s組合載作用下玻璃最大應力（N/mm2）；S組合荷載設計值（N/mm2）； a 玻璃短邊邊長（mm）；t 玻璃的厚度（mm）；w彎曲系數，可按邊長比a/b由下表查出（b為長邊邊長），玻璃的大面上強度允許值，6mm鋼化玻璃取84.0N/mm2。A/b

13、0.000.250.330.400.500.550.600.65w0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804A/b0.700.750.800.850.900.950.951.00w0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.04830.0442由a/b51185/180050.66查得 w50.0792630.079133.63310-3311962 則 s5 （1.2×6）2547.5N/mm2<584.2 N/mm2安全！5-1-2幕墻玻璃在垂直于玻璃平面的組合荷載作用下的撓度校核。根據a

14、/b=1185/1800=0.66查建筑結構靜力計算手冊，四邊簡支板撓度系數：=0.00782Eh3剛度：Bc= 12(1-2)式中：Bc剛度；E玻璃彈性模量（72000N/mm2）；H玻璃板厚（mm）；泊桑比（玻璃0.2）；Eh372000×(7.2)3Bc= = =2332800N/mm12(1-2) 12（1-0.22）撓度：qk×l42.6×10-3×11854= × =0.00782× =17.2mm Bc 2332800撓度大于玻璃板厚，應考慮大撓度的影響，上述按小撓度公式計算的應力，撓度值應乘以折減系數進行撓度修正。撓度

15、修正：Sk×a4Q= Et4式中：Sk荷載組合；a玻璃短邊尺寸；E玻璃彈性模量；t玻璃厚度（中空玻璃1.2t=1.2×6=7.2mm）Sk×a4 2.6×10-3×11854Q= = =26.5 Et4 72000×(7.2)4查表5.4.3得拆減系數0.87。修正后撓度值：=0.87×17.2=15mm1 15 1 1 = = 1185 79 80結論：強度修正后富余更大。撓度雖然較大，但仍在允許圍。5-1-3在年溫度變化影響下玻璃邊緣與邊框之間發生擠壓時在玻璃中產生的擠壓溫度應力st1按下式校核：2c-dc st1=E(

16、aDT - )b中空玻璃與槽口的配合式中 st1由于溫度變化在玻璃中產生的擠壓應力（N/mm2），當計算值為負時，擠壓應力取為零；E玻璃的彈性模量，取0.72X105 N/mm2； a 玻璃的線膨脹系數，取1.0X10-5； DT 幕墻年溫度變化（），取80；c 玻璃邊緣與邊框之間的空隙,隱框幕墻取20mm； dc施工誤差，取3mm；b 玻璃的長邊尺寸（mm）。 2×20G3則 st1J0.72×105×(1.0×10-5×80 G )1800J-1422¢0 不產生擠壓應力！5-1-4玻璃中央與邊緣溫度差應力st2按下式計算 st2

17、J0.74E.a.m1.m2.m3.m4(TC2TS)£式中 st2溫度應力（N/mm2）； E玻璃的彈性模量，取0.72X105 N/mm2； a 玻璃的線膨脹系數，取1.0X10-5； m1陰影系數，取1.0；m2窗簾系數，取1.1；玻璃面積 A=1.185×1.8 =2.1M2m3玻璃面積系數，取1.08； m4嵌縫材料系數，取0.4； TC2TS玻璃中央與邊緣的溫度差，取40。玻璃的邊緣強度允許值，6mm鋼化玻璃取58.8N/mm2。則 st2J0.7430.72310531.0310-531.031.131.0830.4340J10.1 N/mm2¢55

18、8.8 N/mm2 合格！第六章 玻璃幕墻結構膠縫計算6-1隱框玻璃幕墻結構膠縫計算選取最不利板塊為代表計算（最大標高處）玻璃分格尺寸：a3b51185mm31500mm；對應標高為：99.75m, 查表4.1得K=2.57 KN/m2。6-1-1 結構硅酮密封膠中的應力由所承受的短期或長期荷載和作用計算，并應分別符合下式條件： sK1或K11 sK2或K22 式中 sK1短期荷載或作用在結構硅酮密封膠中產生的拉應力標準值（N/mm2）；K1短期荷載或作用在結構硅酮密封膠中產生的剪應力標準值（N/mm2）；sK1長期荷載或作用在結構硅酮密封膠中產生的拉應力標準值（N/mm2）；K1長期荷載或作

19、用在結構硅酮密封膠中產生的剪應力標準值（N/mm2）；1 結構硅酮密封膠短期強度允許值，取0.14N/mm2；2 結構硅酮密封膠長期強度允許值，取0.007N/mm2；6-1-2結構硅酮密封膠的粘結寬度計算6-1-2-1 在風荷載作用下，結構硅酮密封膠的粘結寬度CS按下式計算：KZa CSJ20001式中CS在風荷載作用下結構硅酮密封膠的粘結寬度（mm）；K風荷載標準值（KN/m2）；a 玻璃的短邊長度（mm）；1結構硅酮密封膠短期強度允許值，取0.14N/mm2。 2.5731185則 CSJJ10.9mm 200030.146-1-2-2 在玻璃自重作用下，結構硅酮密封膠的粘結寬度CSG按

20、下式計算： qGKZaZb CSGJ 2000（a+b）2式中CSG在玻璃自重作用下結構硅酮密封膠的粘結寬度（mm）； qGK玻璃單位面積重量（KN/m2）； a、b玻璃的短邊和長邊長度（mm）；2 結構硅酮密封膠長期強度允許值，取0.007N/mm2。25.63（6+6）310-33118531500則 CSGJJ14.5 mm20003 (1185F1500) 3 0.007所以本工程中玻璃幕墻所取膠縫粘結寬度15mm滿足要求！6-1-3結構硅酮密封膠的粘結厚度按下式計算幕墻玻璃的相對位移量（最大溫差80）玻璃長邊的最大尺寸l=1800mmmS=l(a鉆-a玻)×t=1800(2

21、.35×105-1×105)×80=1.9mm mS tS5 d (21d)式中 tS結構硅酮密封膠的粘結厚度（mm）； mS幕墻的相對位移量，取4mm；d結構硅酮密封膠的變位承受能力，取25%。 1.9 則 tS552.5mm 0.253 (210.25)故本工程所取膠縫粘結厚度6mm滿足要求！第七章 玻璃幕墻立柱計算第一節 南立面玻璃幕墻計算一、標高99.75m86.25m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的拉彎構件進行設計,立柱在水平荷載和自重的共同作用下處于拉彎狀態,不需驗算其穩定性,僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于主塔樓，南立面標高

22、99.75m。查（表4.1）得S=3.63KN/m2 S=2.60KN/m2荷載帶寬 b =1.185Mq=S×b=3.63×1.185=4.3 KN/mq=S×b=2.6×1.185=3.08 KN/m2、力計算按鉸接多跨連續梁計算簡圖，采用理正建筑結構系列軟件平面剛桁架計算程序最大彎矩Mmax=3.9KN.m，采用Y140-1A=1358mm2I=3.5×106mm4 Wmin=4.95×104 mm3由自重產生的最大軸力N=0.4bh=0.4×1.185×5.5=6.52KNa強度驗算M Nsmax 51&#

23、163;a gWA03.9×106 6.52×103 5 11.05×4.95×104 1358=75+4.8=79.8 KN/mm2 <84.2 N/mm2式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋁材取84.2N/mm2。3、剛度驗算由計算結果得max=15.6mm <L/180=3000/180=16.7 mm （安全）二、標高86.25m53.

24、85m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的抗彎構件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態，不需驗算其穩定性，僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于主塔樓，南立面標高86.25m。查（表4.1）得S=3.42KN/m2 S=2.45KN/m2荷載帶寬b=1.185mq=S×b=3.42×1.185=4.05KN/m2q=S×b=2.45×1.185=2.90 KN/m22、力計算：按不等跨二跨連續梁計算（采用編著的計算用表）=/h 短跨跨度h雙跨連梁總長度（層高）中支座最大彎距M（×qh2）長跨最大撓度u(

25、15;10-3qh4/EI)0.10-0.091253.79730.15-0.077183.20560.20-0.065002.65390.25-0.054692.09460.30-0.046251.63480.35-0.039691.24430.40-0.035000.87580.45-0.032180.56450.50-0.031250.3128 = a/l = 0.58/3.6 = 0.16查表 m=0.0747M=mqh2=0.0747×4.05×3.62=3.92 KN.M由自重產生的最大軸力N=0.5bh =0.5×1.185×3.6 =2.

26、13 KN3、 強度驗算：采用Y140-1A=1358mm2I=3.5×106mm4 Wmin=4.95×104mm2N Msmax 51£aA0 gW3.92×1062.13×103 5 1 =75.4+1.6=77 N/mm2 <84.2 N/mm21.05×4.95×104 1358式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值

27、，鋁型材取84.2N/mm2。b.剛度驗算=0.16由表查得 撓度系數 =0.0031 qkh4 2.9×3.64×1012 µ5 ×=0.0031×E×I 0.7×105×3.5×106 =6.2mm<L/180 =3600/180 =20mm(安全)三、 標高53.86m25.05m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的抗彎構件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態，不需驗算其穩定性，僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于主塔樓南立面，標高53.85m。查（表4.

28、1）得S=2.79KN/m2 S=1.99 KN/m2荷載帶寬b=1.185mq=S×b=2.79×1.185=3.31 KN/mq=S×b=1.99×1.185=2.36 KN/m2、力計算按不等跨=跨連續梁計算(采用編著的計算用表)=/l =580/3600 =0.16查表 m=0.0747 =0.0031M=mqh2 =0.0747×3.31×3.62 =3.2 KN.M由自重產生的最大軸力N=0.5bh =0.5×1.185×3.6 =2.13 KN3、強度驗算采用 Y130-1A =1298 mm2 IX

29、=2.91×106 mm4Wmin =4.43×104N Msmax 51£aA0 gW3.2×1062.13×103 5 1 =1.6+68.8=70.4 N/mm2 <84.2N/mm21.05×4.43×104 1298式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋁材取215N/mm2。4、 剛度驗算由表查得 剛度系數 =0

30、.0031qk ×h4 2.36×3.64×1012 =× = 0.0031× E×I 0.7×105×2.91×106=6mm <L/180=3600/180=20mm (安全)四、標高25.05m6.65m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的抗彎構件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態，不需驗算其穩定性，僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于主塔樓南立面，標高25.05m。查（表4.1）得S=2.00KN/M2 S=1.43 KN/M2荷載帶寬 b=1.185

31、Mq=S×b=2.00×1.185=2.37 KN/mq=S×b=1.43×1.185=1.69 KN/m2、力計算按不等跨=跨連續梁計算(采用編著的計算用表)=/h=580/4600 =0.12查表 m=0.0856 =0.00356M=mqh2 =0.0856×2.37×4.62 =4.29 KN.M由自重產生的最大軸力N=0.5bh =0.5×1.185×4.6 =2.73 KN3、強度驗算采用 Y150-1W=5.48×104 mm3 A=1418mm2 I=4.155×106 mm4M

32、 Nsmax 51£a gWA04.29×1062.73×103 5 11.05×5.48×104 1418=74.6+1.9=76.5 KN/mm2 <84.2 N/mm2 (安全)式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋁材取84.2N/mm2。5、 剛度驗算由表查得 撓度系數=0.00356qk ×h4 1.69×4.6

33、4×1012 =× = 0.00356× E×I 0.7×105×4.155×106=9.3mm <L/180=4600/180=25.6mm<20mm (安全)五、標高6.65m0.65m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的抗彎構件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態，不需驗算其穩定性，僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于主塔樓南立面，標高6.65m。查（表4.1）得S=1.44KN/m2 S=1.03KN/m2荷載帶寬b=1.185mq=S×b=1.44

34、5;1.185=1.71 KN/m2q=S×b=1.03×1.185=1.22 KN/m22、力計算：按不等跨=跨連續梁計算(采用編著的計算用表)=/h=830/6000 =0.14查表 m=0.08 =0.00332M=mqh2 =0.08×1.71×62 =4.92 KN.M由自重產生的最大軸力N=0.5bh =0.5×1.185×6.0=3.56 KN3、強度驗算采用 Y160-1W=6.03×104 mm3 A=1478mm2 I=4.88×106 mm4M Nsmax 51£a gWA04.92

35、×1063.56×103 5 11.05×6.03×104 1478=77.7+2.4=80.1 KN/mm2 <84.2 N/mm2 (安全)式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋁材取84.2N/mm2。4、剛度驗算=0.14 由表查得 撓度系數 =0.00332qk ×h4 1.22×64×1012 =× =

36、 0.00332× E×I 0.7×105×4.88×106=15.4mm <L/180=6000/180=33.3mm<20mm (安全)第二節 東、西、北立面玻璃幕墻立柱計算一、 標高80.25m53.85m玻璃幕墻立柱計算1、概述：本立柱雖非懸掛，但自重很小，桿件較短，穩定性不驗算。本立柱位于主塔樓東、西、北立面，標高80.25m。查（表4.1）得S=3.3KN/m2 S=2.36KN/m2荷載帶寬b=1.185mq=S×b=3.3×1.185=3.91 KN/m2q=S×b=2.36×

37、1.185=2.8 KN/m22、力計算：樓層高 3600mm, 窗臺高900mm, 梁高650mm立柱計算長 h=3600-900-650 =2050 mm力學模式為簡支梁M=1/8ql2 =1/8×3.91×2.052 =2.05KN.m由自重產生的最大軸力N=0.5bh =0.5×1.185×2.05 =1.2 KN初選型材:W=M/s =2.05×106/84.2 =2.43×104mm3采用鋁型材 M100-1AWx=3.3×104 mm3 A=1315mm2 I=2.74×106 mm43、強度驗算M

38、Nsmax 51£a gWA02.05×1061.2×103 5 11.05×3.3×104 1315=59.2+0.9=60.1 KN/mm2 <84.2 N/mm2 (安全)式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋁材取84.2N/mm2。4、剛度驗算5qh4 5×2.8×2.054×1012= =3.4mm38

39、4EI 384×0.7×105×2.74×106<L/180=2050/180=11.4mm （安全）二、 標高53.85m28.65m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的抗彎構件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態，不需驗算其穩定性，僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于主塔樓東、西、北立面，標高53.85m。查（表4.1）得S=2.79KN/m2 S=1.99KN/m2荷載帶寬b=1.185mq=S×b=2.79×1.185=3.31 KN/m2q=S×b=1.99×1

40、.185=2.36 KN/m22、力計算：樓層高 3600mm, 窗臺高900mm, 梁高650mm立柱計算長度 h=3600-900-650 =2050mm力學模型為簡支梁，計算跨度l=2.05MM=1/8qh2 =1/8×3.3×2.052 =1.73KN.m由自重產生的最大軸力N=0.5bh =0.5×1.185×2.05=1.2 KN初選型材:W=M/s =1.73×106/84.2 =2.05×104mm3采用鋁型材 M75-1AW=2.27×104 mm3 A=1165mm2 I=1.6×106 mm4

41、3、強度驗算M Nsmax 51£a gWA01.73×106 1.2×103 5 11.05×2.27×104 1165=72.6+1.0=73.6 KN/mm2 <84.2 N/mm2 (安全)式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋁材取84.2N/mm2。4、剛度驗算5q ×h45×2.36×2.054

42、15;1012 = = 384E×I 384×0.7×105×1.6×106=4.8mm <L/180=2050/180=11.4mm (安全)第三節 東、西、北立面裙樓玻璃幕墻立柱計算一、 標高28.65m25.05m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的抗彎構件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態，不需驗算其穩定性，僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于裙樓，標高28.65m。查（表4.1）得S=2.12KN/m2 S=1.52KN/m2荷載帶寬b=1.9mq=S×b=2.12×1

43、.9=4.03 KN/m2q=S×b=1.52×1.9=2.89 KN/m22、力計算：按二等跨連續梁計算簡圖，總長4.2M，半跨2.1M(采用編著的計算用表) =a/h=2100/4200 =0.5查表 m= - 0.03125 =0.003128M=mqh2 =-0.03125×4.03×(4.2)2 =2.22 KN.M由自重產生的最大軸力N=0.5bh =0.5×1.9×4.2=3.99 KN初選型材截面:W=M/s =2.22×106/84.2 =2.64×104mm3采用鋁型材 M100-1AWmin=

44、3.32×104 mm3 A=1315mm2 I=2.74×106 mm43、強度驗算M Nsmax 51£a gWA02.22×106 3.99×103 5 11.05×3.32×104 1315=63.7+3=66.7 KN/mm2 <84.2 N/mm2 (安全)式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋁材取84.2N/

45、mm2。4、剛度驗算由表查得 撓度系數 =0.003128 qkh40.003128×2.89×4.24×1012=× = =14.7mm E I 0.7×105×2.74×106<L/180=4200/180=23.3mm<20mm （安全）二、 標高25.05m6.65m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的抗彎構件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態，不需驗算其穩定性，僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于裙樓，標高25.05m。查（表4.1）得S=2.0KN/m2 S=1

46、.43KN/m2荷載帶寬b=1.17mq=S×b=2.0×1.9=3.8 KN/m2q=S×b=1.43×1.9=2.72 KN/m22、力計算：按不等跨兩跨連續梁計算(采用編著的計算用表)=a/h=650/4600 =0.14查表 m= 0.0856 =0.00356M=mqh2 =0.0856×3.8×(4.6)2 =6.88 KN.M由自重產生的最大軸力N=0.5bh =0.5×1.9×4.6=4.37 KN初選型材截面:W=M/s =6.88×106/84.2 =8.17×104mm3由

47、上計算知，鋁型材太大（遠遠超過 M160-1A）改采用鋼外鋁初選：W=M/s =6.88×106/215 =3.2×104采用 10#槽鋼 WX=3.97×104 mm3 A=1274mm2 I=1.98×106 mm4外套鋁型材 M120-1A3、強度驗算M Nsmax 51£a gWA06.88×1064.37×103 5 11.05×3.97×104 1274=165+3.4=168.4 KN/mm2 <215N/mm2 (安全)式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設

48、計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋼材取215N/mm2。4、剛度驗算由表查得 撓度系數 =0.00356 qkh4 2.72×4.64×1012=× = 0.00356× =10.6mm E I 2.06×105×1.98×106<L/180=4600/180=25.6mm<20mm （安全）三、 標高6.65m0.65m玻璃幕墻立柱計算1、概述：幕墻立柱均懸掛在主體結構上的

49、抗彎構件進行設計，立柱在水平荷載和自重的共同作用下，處于拉彎狀態，不需驗算其穩定性，僅計算其截面承載力和撓度。本立柱位于裙樓，標高6.65m。根據規，當WK小于1 KN/M2時，采用 1 KN/M2查（表4.1）得S=1.44KN/m2 S=1.03KN/m2荷載帶寬b=1.9mq=S×b=1.44×1.9=2.74 KN/m2q=S×b=1.03×1.9=1.96 KN/m22、力計算：按跨度為 5500mm簡支梁計算M=1/8×qh2 =1/8×2.74×(5.5)2 =10.4 KN.M由自重產生的最大軸力N=0.5b

50、h =0.5×1.9×6 =5.7 KN初選:W=M/s =10.4×106/215 =4.84×1045×1.96×5.54×1012I5 =5.67×106384×2.06×105×20采用槽鋼 匚14b 外套鋁型材M160-1AI=6.097×106mm4 A=2131mm2 W=8.71×104mm33、強度驗算M Nsmax 51£a gWA010.4×106 5.7×103 5 11.05×8.71×10

51、4 2131=113.7+2.7=116.4KN/mm2 <215N/mm2 (安全)式中smax立柱截面承載力量大值（N/mm2）； N 立柱拉力設計值（N）； A0 立柱的凈截面面積； M 立柱彎矩設計值（N·mm）；g塑性發展系數，可取為1.05；W立柱對x軸的凈截面抵抗矩（mm3）；a立柱的強度設計值，鋼材取215N/mm2。4、剛度驗算 5×1.96×5.54×1012=18.6mm 384×2.06×105×6.09×106<L/180=6000/180=33.3mm <20mm （安全）四、 標高0.65m -3.95m玻璃幕墻立柱