1、5-1 Wf架I.吁技術、安全管砰構設il5-3腳手架結構模板支撐架的構造和設計采用腳手架桿配件搭設模板支撐架是常用的施工方法之一。此類模板支撐架 （主要是梁板模板支撐架）承受的荷載作用既不同于，乂顯著大于相應的腳手架， 必須加強構造和按腳手架結構進行設計和計算，以滿足施工要求和確保使用安 全。本節主要介紹采用腳手架桿配件搭設的、按腳手架結構計算的模板支撐架。5-3-1腳手架結構模板支撐架的類別和一般構造5-3-1-1腳手架結構模板支撐架的類別和構造要求1.類別用腳手架材料可以搭設各類模板支撐架，包括梁模、板模、梁板模和箱基模 等，并大量用于梁板模板的支架中。在板模和梁板模支架中，支撐高度4.

2、 0m 者，稱為“高支撐架”，有早拆要求及其裝置者，稱為“早撐模板體系支撐架”。扣件式、碗扣式和門式鋼管腳手架材料均可用于構造模板支撐架，并各具特 點。按其構造情況可作以下分類：（1）按構造類型劃分1）支柱式支撐架（支柱承載的構架）；2）片（排架）式支撐架（由一排有水平拉桿聯結的支柱形成的構架）；3）雙排支撐架（兩排立桿形成的支撐架）；4）空間框架式支撐架（多排或滿堂設置的空間構架）。（2）按桿系結構體系劃分1）幾何不可變桿系結構支撐架（桿件長細比符合桁架規定、豎平面斜桿設 置不小于均占兩個方向構架框格的1/2的構架）；2）非幾何不可變桿系結構支撐架（符合腳手架構架規定，但有豎平面斜桿 設置的

3、框格低于其總數1/2的構架）。（3）按支柱類型劃分1）單立桿支撐架；2）雙立桿支撐架；3）格構柱群支撐架（由格構柱群體形成的支撐架）；4）混合支柱支撐架（混用單立桿、雙立桿、格構柱的支撐架）。（4）按水平構架情況劃分1）水平構造層不設或少量設置斜桿或剪力撐的支撐架；2）有1或數道水平加強層設置的支撐架，乂可分為：a.板式水平加強層（每道僅為單層設置，斜桿設置21/3水平框格）；b.桁架式水平加強層（每道為雙層，并有豎向斜桿設置）。此外，單雙排支撐架還有設附墻拉結（或斜撐）與不設之分，后者的支撐高 度不宜大于4m。支撐架的所受荷載一般為豎向荷教，但箱基模板（墻板模板） 支撐架則同時受豎向和水平荷

4、教作用。2 .設置要求支撐架的設置應滿足可靠承受模板荷教、確保沉降、變形、位移均符合規定、 絕對避免出現坍塌和垮架的要求，并應特別注意確保以下三點：（1）承力點應設在支柱或靠近支柱處，避免水平桿跨中受力；（2）充分考慮施工中可能出現的最大荷載作用，并確保其仍有2倍的安全 系數；（3）支柱的基底絕對可靠，不得發生嚴重沉降變形。3 .構造的一般要求（1）梁模板支撐架的構造型式梁模板支撐架的常見構造形式有以下5種（圖5-94）：1）山勁性支柱（如4根立桿的“格構柱”、雙立桿的“梯形柱”和“粗管柱” 等）加多層水平拉桿和剪力撐構成的“支柱式結構”，其支撐（架）高度超過4m 時，應視需要加設側向（出平面

5、）斜撐（即“拋撐”）；2）由密設（取較小的立桿縱距）的單立桿與水平桿、斜桿或剪刀撐構成的 單排（片式）構架，支架高度不宜超過4m,并視需要設置側向斜撐；3）由單列多層門架與相應的水平架、交義支撐、縱向掃地桿、封口桿（設 于首層門架底部的橫向掃地桿）和縱向水平加強桿構成的單列門式支撐架，其構造相近于雙排立桿支架。在需要時加設外側長剪刀撐；4）由相互交錯或交錯重疊布置的雙列多層門架與相應交叉拉桿和以扣件連 接的縱向水平桿、掃地桿、封口桿組成的雙列重疊門式支撐架，其構造相近于四 排立桿支架。在需要時加設外側長剪刀撐；5）采用單立桿或雙立桿的雙排模板支架。4)2 取 JR jrtSt涇At爻A.Za5

6、)圖5-94梁模板支撐架構造形式1）勁性支柱構造：2）密設單立桿排架構造：3）單列門架構造：4）交錯重置雙列門架構造；5）雙排支架構造1-側向支撐：2-掃地桿：3-封口桿：4-交錯間隔布置門架：5-交錯重疊布置門架：6-門架上部加強桿：7-門架頂而加強桿3）5）三種形式支架的高度一般不宜大于10m,否則應考慮采取擴座（即 加寬底部構造，以加強其整體穩定性）措施。當支架邊側有相距較近（例如W2. 0m） 的墻體結構可供設置附墻拉結時，支架高度可以超過10mo（2）梁板模板支撐架的構造形式梁板模板支撐架是梁模板支撐架和（樓）板模板支撐架的組合，構成整體空 間框架（圖5-95）。當樓板梁（框架梁、肋

7、梁、井字梁）的截面和梁間距較大時, 需要梁下支撐立桿的間距顯著小于板下支撐立桿的間距，即需要采用支架立桿的 變距布置；當樓板梁的截面和梁間距較小時; 則常可采用支架立桿的等距布置。 而采用等距布置，但即使不同的立桿（單立桿、雙立桿、組合立桿）時，也能適 應梁和板的荷教相差較大的情況。295-1腳手嘿工林技術、安全管理和設il計舊圖5-95梁板模板支撐架構造形式A-幾何不可變桿系結構：a-非幾何不可變桿系結構：B-有水平加強層；m-變桿距；n-變步距 高度W41n者，稱為“普通梁板模板支撐架”，高度4m者，稱為“梁板模板 高支撐架”，高支撐架需要相應縮小構架的柱距（立桿縱距、橫距）、步距（水平桿

8、豎向間距）和增加斜桿、剪刀撐的設置，當高度超過10m時，還應視需要設置 一到數層水平加強層構造。梁板模板支撐架，采用整體空間框架結構時的構造形式，按4種構架因素組 合,可形成表5-82所示的14種。空間框架結構支架的構造因素和構造形式表5-82支架構造因素代號支架構造形式1.幾何不可變桿系結構A ABMN: abmn：2.非幾何不可變桿系結構a ABMn： abmN：3.有水平加強構造層B ABmn： abMN：4.無水平加強構造層bAbmn：BMN：5.立桿等距（雙向或單向）M AbMN：6.立桿不等距（雙向或單向）m7.水平桿等步距（各層）NBAb硼土肥Q)AbMn：8.水平桿變步距（各層

9、）n原表有移動，看不清。（3）梁模板、梁板模板支撐架構造的一般要求梁和梁板模板支撐架的構造參數需經驗算確定，其初選參數應符合表5-83和表5-84的構造要求。梁模板支撐架構造的一般要求表5-83構造形式構造的一般要求勁性支柱構造勁性支柱（雙立桿或格構柱）的寬度A宜W梁寬6+300mm：勁性支柱的縱距人和水平桿的步距方宜不大于1. 2m （雙立桿）或1. 5m （格構柱）：掃地桿距樓地面的高度在宜W3001nln：直接承受荷載的立桿及其頂托（座）伸出頂水平桿之上的自由高度（至 托座板面）力&宜W400mm:剪刀撐應滿高設置，視需要設置頂部第2道水平桿；支架高度不宜6m0當架高啟41n時，

10、應設置側向斜撐：所有桿件（立桿、水平桿、斜桿）之間相接處均應用扣件連接緊固（擰 緊扭力矩為4060Nm）密設單立桿排架立桿不宜采用避厚3. 5mm的薄壁鋼管：支架高度應W4m：必須設置側向斜撐，斜角。=45°60° ,支點高度應位于3/5H處；。立桿間距Wl. 0m；。水平桿步距宜Wl. 0m；通剪刀撐滿高設置。其他同單列門架構造。梁模板荷載宜直接作用于門架立桿上或立桿與加強桿之間。當梁模板荷 載居于門架中部時，應采取增設門架上部加強桿或托梁件（將跨中荷載傳 于立桿上），嚴禁門架單側支柱受力；295-1腳手嘿工林技術、安全管理和設il計舊G除兩側均交叉支撐和每層滿設水平架外

11、，首層門架設掃地桿（縱向）和 封口桿（橫向），各層門架立桿對接處均設水平加強桿；。在頂層門架上部加設一道雙向水平加強桿（類似掃地桿和封口桿）： ©外側滿設剪刀撐交錯重疊雙列門 架構造G兩列門架橫向交錯（使梁的荷載落于雙列門架所形成的內立桿之間）和 縱向間距（相鄰門架間距為0.5A）或重疊（門架排距為A）： 6交叉支撐滿設：&水平加強桿設于門架兩邊側立桿和中部門架橫梁之上：而長剪刀撐視需要設置單（雙）立桿雙 排支架。立桿橫距AW11. 0m：立桿縱距5m；曲支架高度不宜8m,當架高6m時，應設側向斜撐。其他同梁板模板支撐架構造的一般要求表5-84序次構造要求事項幾何不可變桿系結

12、構非幾何不可變桿系結構支架高度W 41n>4mW 41n>4m1設斜桿（含剪刀撐）的框格 占構架框格總數的比例21/2<1/22掃地桿雙向滿設雙向滿設3立桿桿距L、ASI. 5mWL 2mWL 2mWL 0m4水平桿步距bWl. 5m1.2mWl.2mWl. 0m5水平加強層設置不設頂部、底部和 變步距處等不設頂部、底部和 變步距處等6水平加強層間處68m68m注：1.水平加強層的作用為加強支架整體剛度和分布不均勻的集中荷載，其下的豎向斜桿一般只設于周邊；2 .非幾何不可變桿系結構的剪刀撐和斜桿設置不低于相應腳手架的構造規定；3 .依承載需要和計算結果決定是否采用變桿距和變步

13、距。5-3-1-2腳手架結構模板支撐架的一般構造1.使用碗扣架材料搭設的模板支撐架用碗扣式腳手架系列構件可以組裝各種類型的支撐架。其一般組架結構見圖 5-96,由立桿墊座（或立桿可調座）、立桿、頂桿、可調托撐以及橫桿和斜桿（或 斜撐、剪刀撐）等組成。使用不同長度的橫桿可組成不同立桿間距的支撐架。當 所需要的立桿間距與標準橫桿長度（或現有橫桿長度）不符時，可采用兩組或多 組組架交叉疊合布置，橫桿錯層連接（圖5-97）。可調托撐一立桿1橫桿二墊座1斜桿29圖5-96支撐架結構5-1腳手嘿工林技術、安全管理和設il計舊立面圖平面圖圖5-97支撐架交叉布置對于樓板等荷載較小，但支撐面積較大的模板支架，

14、一般不必把所有立桿連 成整體，可分成幾個獨立支架，只要高寬（以窄邊計）比小于3： 1即可，但至 少應有兩跨（即三根立桿）連成一整體。對一些重載支撐架或支撐高度較高（大 于10m）的支撐架，則需把所有立桿連成一整體，并根據具體情況適當加設斜撐、 橫托撐或擴大底部架（圖5-98）。圖5-98重載支撐架構造可調橫托撐可用作側向支撐（圖5-99）,應與橫桿相對，并兩側對稱設置。圖5-99橫托撐設置構造位于支架外側面的斜桿可設于節點處。但支架中間立桿節點處的碗扣中因已 有橫桿裝入，可裝于立桿的其他碗扣接頭中（見圖5-98中的2、4跨斜桿）或采 用扣件式鋼管桿件。支架高度4m的普通模板支撐架的一般構造示于

15、圖5-100中。圖5-100以板為主的布置方式碗扣架由于桿件軸心受力、桿件和節點間距定型、整架穩定性好和承載力大， 而特別適合于構造超高、超重的梁板模板支撐架，用于高大廳堂（如電視臺的演 播大廳、賓館門廳、劇院等）、結構轉換層和道橋工程施工中。圖5Toi所示即 為一箱型截面橋梁模板的支撐架，其設計荷載達30kN/m2,立桿沿橋梁橫向布置， 依上部荷載要求采用變桿距（0.6m、0.9m、1.2m和1.5m）,縱向采用等桿距，以 利于水平桿的設置。當施工期間要求不斷交通時，可視需要留出車輛通道（圖 5-102）,對通道兩側荷教顯著增大的支架部分則采用密排（桿距0.60.9m）設 置，亦可用格構式支

16、柱組成支墩（圖5-103）或支撐架（圖5-104）。格構式支撐 柱由立桿、頂桿和0.30m橫桿組成（橫桿步距0.6m）,在其底部設支座（有普通 墊座、可調墊座和轉角座，轉角座用于斜支撐柱的底座），頂部設可調座（圖 5-105）o支撐柱的允許荷載隨高度的加大而降低：HW5m時為140kN： 5m<H10m 時為120k；時為100kN。當支撐柱間用橫桿連成整體時，其承教能力將會有所提高。當使用轉角座時，應用地錨將其固定牢固。以上構造形式均 可在有相應需要的建筑工程中應用。295-1程技術里和設il29定制模板可調托撐4150腳手板橫桿立桿T1200j 1500600600600可調底座圖5

17、-101現澆箱型截面鋼筋混凝土橋梁模板支撐架圖5-103栓焊鋼梁支撐墩5-1 WF架L程技術29圖5T04由支撐柱組成的支撐架構造(5)（。）圖5-105支撐柱構造2.使用門架材料搭設的模板支撐架5-1技術、安全管理和設計計算(h)用門架構造模板支撐架時，其構架根據施工要求和荷載情況確定，其構造形 式按其用途大致有以下幾種：（1）作梁模板支撐1）門架垂直于梁軸線的標準構架布置。即按1. 8m間距，兩側面裝交義支撐, 門架橫梁上架設順木方以支撐梁底模板（圖5-106a）,側模支撐可按一般梁模構 造、通過斜撐桿傳給支撐架，為確保支撐架穩定，可視需要在底部加設掃地桿、 封口桿和在門架上部裝上水平架。

18、2）門架平行于梁軸線的兩排布置。排距根據需要確定，一般為0.81.2m, 排間裝以適合的交叉支撐或以橫桿連接固定，同排門架間用大橫桿連接固定（圖 5-106b）o132圖 5-106（a）垂直于梁軸線布置方式；（b）平行于梁軸線布置方式1-門架；2-交叉支撐：3-梁：4-模板：5-小楞;6-托梁；7-調節梁：8-水平加固桿3）門架垂直于梁軸線的交錯布置。這種布置可使梁的集中荷載作用點避開 門架的跨中，以適應大型梁的支撐要求。布置形式可以采用疊合或錯開，即用兩 對（架距0.9m）或3對（架距0.6m）門架按標準構架尺寸交錯布置并全部裝設 交叉支撐，并視需要在縱向和橫向設拉桿連接固定和加強（圖5-

19、107）。圖5-107梁模板支撐的門架交錯布置（a）立面圖：（b）兩對門架重登布置；（c）兩對門架交錯布置：（d） 3對門架交錯布置1 -門架：2-交叉支撐（2）作梁、板模板支撐樓板的支撐可按滿堂腳手架構造，梁的支撐可按上述構造，在設計時注意它 們之間的整體組合和拉結。3 .使用扣件架材料搭設的模板支撐架由于扣件式鋼管腳手架材料具有可任意組合的突出特點，因此，可以按設計 要求組裝成各種形式和承載要求的模板支撐架，本節和本章均有相應圖示可供讀 者參考。5-3-2腳手架結構模板支撐架的設計計算5-3-2-1腳手架結構模板支撐架的設計計算要求4 .模板支撐架的結構工作特點無論是梁模板、樓板模板或梁板

20、模板支撐架，當采用腳手架桿件搭設，即采 用腳手架結構時，一般都具有以下結構工作特點：（1）模板支架以承受豎向荷載的壓力作用為主，支架的工作安全主要受其 整體或單肢立桿的穩定承載能力控制；（2）在各種結構和構造的模板支架中，無論是顯形的受壓柱（鋼管柱、格 構柱等）或是隱形的受壓柱（即將單元支架或支架段就視為一軸心受壓桿件）， 其穩定承載能力取決于壓桿的柔度（即桿件的計算長細比X ）和結構的約束條件;295-1腳手架1：理技術、安全管理和設il（3）計算壓桿的柔度A隨立桿步距h,立桿頂端的自由長度hl、支架的高 度H及高寬比H/B的增大而增大，而約束條件則介于兩端錢支（U=1.0）與一 端固定、一

21、端自由（口 =2.0）之間，受構架尺寸、桿件線剛度、斜桿和附著拉 結桿件設置以及桿件連接（結）的緊固程度（如扣件的擰緊程度）等因素的影響;（4）不考慮支架各立桿（柱）之間的幫忙（即應力重分布）作用。試驗表 明，下部采用雙立桿的腳手架，主立桿荷載自單、雙立桿的交接處往下傳7步后 才能完全達到平均受力，雙立桿的間距只有0. 2m左右，而支架立桿的間距為 0.61.5m,雖也會有些幫忙作用，但難以量定，因此不予考慮。當需要調整相 差過大的立桿荷教時，可采用變桿距或合理確定模板荷載傳力點（即模板支架的 支承點）的辦法加以解決。5 .模板支撐架的設計計算要求（1）設計計算項目1）受壓桿件穩定性驗算（包括

22、支柱、單肢立桿和支架整體穩定性，其中支 架的整體穩定性一般都轉化為對其長度為步距h的立桿段的穩定性驗算）；2）直接承受模板荷載并將其傳給立桿的水平桿件和構造（組合梁、桁架梁 等）及其連接件的驗算（承壓、受彎、受彎以及扣件抗滑等）；3）支座、基礎和地基驗算。（2）荷載計算梁、板和梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值見表5-85o梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值表5-85荷 載 項 目編號名稱荷載標準值1模板及支架自重按設計圖紙實算。肋形樓板模板的自重可取：0.5kN/m， （木模）：0. 75kN/m3 （組合鋼模）2新澆混凝土自重普通混凝土取24kN/m：,其他混凝上取其實際的重力密 度。

23、當混凝土堆料高度超過100mm時，按實際高度計算3鋼筋自重按設計圖紙實算。一般梁板結構可取：l.lkN梁二（樓板）;1. 5kN/m2 （梁）4施工荷載（人員 及設備自重）計算支架立柱及其他支承結構構件時取lkN/m:5振搗混凝土荷載 荷載組合對水平模板可取2kN/m:梁模板支架組合1、2、3、5：板和梁板模板支架組合1、2、 3、 4、 5（3）設計計算要求總的要求為：構造合理、受力明確、荷載算夠、驗算合格。其中應特別注意 以下幾點：1）模板荷載的作用點應盡量布置在立桿之上（通過使用立桿頂托撐或其他 構造措施）或盡量靠近立桿，以消除或減小偏心作用；2）強度和穩定驗算，應分別達到相當于單一系數

24、法設計中安全系數后1.5 和42.0的要求；3）立桿的基礎（地）應有足夠的承載能力，且在受載后不得出現超過10mm （或設計限定值）的沉降。基地的樓板時，其下應視需要設置支撐；4）支架的結構和構造中不得出現低于驗算條件的薄弱部位。否則，應按薄 弱部位（即最不利受力條件）的荷教和構造參數進行驗算；5）確保節點構造、斜桿和其他整體性、加強性桿件的設置符合設計要求， 使支架具有穩定的結構；6）嚴格控制和確保施工中的實施荷教及其分布不超過設計值。5-3-2-2扣件式鋼管梁板模板支撐架的穩定性計算采用扣件式鋼管腳手架材料搭設的梁板模板支撐架（以下簡稱“扣件梁板模 板支架”）的工作受其穩定承載能力控制。1

25、.扣件架規范對模板支架計算的規定“模板支架計算”是扣件架規范后增加的一節，共作了 3條4款規定， 包括要求模板支架的荷教、壓縮變形和抗傾覆計算應符合混凝土結構工程施工 及驗收規范（GB 50204-92）（注：這是該規范的規定，而所用標準現已改為混 凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002）的規定，支架立桿軸向力設 計值N和立桿計算長度&的計算式。將扣件架規范中式（5. 6. 2-3）所確定的1。以九表示，則有： l=h+2a（5-83）式中h-一支架立桿步距；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度。扣件架規范給出的模板支架軸向力設計值N的計算式（5.6.2）與用

26、于 腳手架計算的式（5. 3.2）是相同的，前者取=2方+a,而后者取幾=式口兒 當支架的構造和約束條件與雙排腳手架相同時，則上應當與4相同，即1。、= h，則有:h+2a=k： M ha=h (Au-l) /2(5-84)當兒其422.0,可滿足安全要求；當人V&時，其"V2.0,則安 全度不夠。當將左U=L155X (1.51.8) =1.7322. 079代入(5-84)式時, 要使得按式(5-83)計算的支架立桿釣設計穩定承載能力具有K>2. 0的安全度, 就必須使a2(0.3670.54)方，即當分=1.8m時,需讓a20. 660. 97m,而這 乂恰與限制

27、a的初衷相違背。之所以出現這一問題，就是在借用英國標準時，忽 視了必須滿足42. 0的要求。按照扣件架規范的計算規定，在aV (0. 367 0.54)分時，就會出現不能滿足©2.0要求的結果。鑒于這一存在問題，在計 算模板支架時，需要對式(5-83)式作必要的調整，以確保使用安全。2.兩類構架梁板模板支架立桿計算長度2。的確定按兩類構架的情況，分別采用相適合的支架立桿計算長度4的計算式：幾何不可變桿系結構支架:Zo = hikilfn - kki(h 4 2a)(5-85)因須使h + 2a 4 /h故a<0.5(Ju，- 1)A(5-86)非幾何不可變桿系結構支架：to =

28、 kk2nh(5-87)= m i(5-88)以上式中k】考慮K)2.0要求的立桿計算長度的調整系數，其對于的調整相當 于點= 0.9心對抗力f的調整，(扣件架規范所給M = L155的取值 偏低，應按表5-86選用；k2考慮搭設高度影響的立桿計算長度的調整系數。因只調整支架計算高度 Ho > 4mm的高支架，故取其搭設高度調整系數Kg =1 4國=1二 (當Ho<4m時，K= 1.0),將KJ轉化為對，°的 1 十 UUU3 ri()調整系數的，其值列入表5-87中；片“非幾何不可變桿系結構”支架立桿的計算長度系數，即計算扣件式鋼 管腳手架單肢立桿穩定性的"k

29、值，分別按角立桿、邊立桿和中立桿給 出，見表5-21;”將“非幾何不可變桿系結構”支架的立桿視為“有側移框架柱”，按其 兩端交匯桿件線剛度的比值K|、K2確定的計算長度系數的理論值，見 5-1-3-4節說明和查鋼結構設計規范GB 50017-2002的附表4-2；的、這一一考慮扣件式鋼管腳手架穩定約束條件中連墻桿和縱向水平桿作用295-1腳手嘿工林技術、安全管理和設il計舊的調整系數，見表5-88。當支架的邊排立桿有附墻連結時、其 靠邊兩排立桿按實際的附墻連結情況考慮，其內各排立桿按無 附墻連結考慮；當支架邊排無附墻連結時，橫向立桿排數N5 排的支架按“兩步三跨”邊墻考慮，橫向立桿排數4排的支

30、 架按“三步三跨”連墻考慮。模板支架立桿計算長度調整系數4表5-86步距h (m)方W0.90.9VAWL2L2VAWL51. 5(屆2.1ki1.243,1. 1851. 167,1. 16329模板支架立桿計算長度調整系數的表5-87%或 的，當支架計算高度Ho（長度調整系數KQ為下值時A + 2。(m)4 (1.0)6 (0.99)8 (0.98)10 (0.971)12 (0.962)14 (0.952)16 (0.943)18 (0.935)20 (0.926)25 (0.905)30 (0.885)35 (0.866)40 (0.847)1351.01.0141.0261.0391

31、.0421-0541.0611.0811.0921.113L1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.072E0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.0E0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521-0671.0811

32、.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041-01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.252.551.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.70 3.361.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091注：當/A （或1+2以）、

33、H。的數值與友不符時，可用插入法確定,或采用下貼欄的數值（即將的值梢微取大一些）。調整系數叫和mz值表588或無心加i.當連墻點設度為加2,當立桿的類別和位置為2步3跨3步3跨數值類別邊立桿中立桿苜步架其他步架首步架其他步架0.61.7752.087參考值1.2131.2301.1611.1910.71.6551.9451.1601.1751.1261.1490.81.5551.8141.1081.1151.0921.1070.91.4571.6801.0681.0761.0571.0651.01.3721-577繪圖值1.0301.0371.0221.0251.11.3001.4851.01

34、51.0191.0111.0121.16131.2611.430依據值1.21.2441.410繪圖值1.001.001.001.001.31.2011.3590.9850.9820.9890.9881.38461.1651.315依據值5-1祝技術、安全管理和設M續表h/h或 人兒m1，當連墻點設置為m2,當立桿的類別和位置為2步3跨3步3跨數值類別邊立桿中立桿首步架其他步架首步架其他步架1.41.1621.313繪圖值0.9700.9650.9790.9751.51.1511.2990.9550.9470.9690.9631.61.1411.2840.9400.9300.9600.9501

35、.71.1301.2740.9250.9120.9510.9381.74131.1231.264依據值181.1181.260繪圖假0.9110.8940.9420.9251.91.1151.2570.8960.8770.9330.9132.01.1131.2530.8810.8610.9230.9012.11.1111.2510.8760.8550.9220.8972.21.1101.2500.8710.8500.9190.893注：查mi時用力/八，查帆2時用“&九、2b和匕分別為步距、立桿的橫距和縱距。3.梁板模板支撐架的穩定承教能力和驗算步驟(1)梁板模板支架立桿的穩定承載能力

36、編制建筑施工腳手架安全技術標準的統一規定確定的腳手架整體穩定性 的一般設計表達式，將穩定系數<1)和結構重要性系數丫。(=0.9)均歸入式子 右端的抗力項，B|J：不組合風載：1.2SGk + 1.4SQk7(5-89)組合風載：1.2Sck+ 1.4xO.85(SQk + SWk)<Q7(5-90)前述計算支架立桿計算長度Zo的調整系數M相當于"=0.9%的作用，而k2是由 實用高度的降低系數K/轉化而來的，它調整的是人 因f和中同在右端，也就可以轉化 為對3 (即/°)的調整。因此，模板支架穩定性的計算，可采用統一規定的式子，因 3和上已含入3的計算中，故有

37、：不組合風載 N = 1.2NGk + L4NQk京Af(5-91)組合風載 N = L2NGk+L4xO.85(NQk + )&/V(5-92)式中 中依據2。=陽的(力+2。)(幾何不可變桿系結構)或，0 =所&2 (非幾何不可變 桿系結構)確定。以上公式后端就是支架的材料抗力兄(=巾月打，當立桿為“48乂3.5普碳鋼管，其力=4896，f=205N/mm)則有：29兄=100.245 6 (kN) (5-93)支架立桿穩定承教能力兄的數值列入表5-89中。由表中可以看出：當支架 高度不變時,1。由1. 35變化到3. 36,即增加到其2. 49倍時，兄減小至其4=1. 3

38、5 時的22. 01%23. 8%：當人不變時，隨著高度由如增加到40m,其兄為K=4m 時的 77. 8%84.17%。普碳鋼管支架立桿的穩定承裁能力Rd (kN)* 5-89A 2盤 或/A (m)和計算 項目支架的計算高度Ho (m)468101214161820253035401.351.243Af1.0106 0.5441.014108 0.5301.026109 0.5231.039 1100.5161.0471110.5091.0541120.5021.0611130.4961.0811150.4831.092116 0.4761.1131180.4641.1371210.446

39、1.155 123 0.4341.1731250.423也54.553.152.451.751.050.349.748.447.746.544.743.542.41.44女工 A ¥1.01130.4961.0121150.4831.0221160.4761.031117 0.4701.0391180.4641.0471190.4581.0561200.4521.0641210.4461.072122 0.4401.0921240.4281.111126 0.4171.129128 0.4061.149130 0.396&49.748.447.747.146.545.945.

40、344.744.142.941.840.739.71.53如A91.01200.4521.0071210.4461.0151220.4401.0241230.4341.031124 0.4281.0391250.4231.0471260.4171.0551270.4121.0621280.4061.079 1300.3961.0971320.3861.1141340.3761.1321360.367Rd45.344.744.143.542.942.441.841.340.739.738.737.736.81.62上2 A ¥1.01270.4121.0071280.4061.0141

41、29 0.4011.021130 0.3961.0291310.3911.0361320.3861.043 1330.3811.051 134 0.3761.056 1350.3711.0741370.3621.0901390.3531.106141 0.3441.1231430.336Rd41.340.740.239.739.238.738.237.737.236.235.434.533.71.801.185Rd (kN)37.236.856.335.935.435.035.034.534.133.332.531.730.91.9233.332.932.532.131.731.731.330

42、.930.629.929.228.527.82.0429.929.529.228.828.828.528.227.827.526.926.325.725.22.251.16725.725.425.224.924.624.424.124.123.823.122.622.121.72.4022.822.422.122.121.921.721.521.221.020.620.019.619.22.5520.319.919.919.719.519.319.118.918.818.217.717.417.12.701.16318.218.017.917.717.S17.417.217.116.916.6

43、16.1IS.915.42.8816.116.015.915.715.615.315.215.014.914.614.313.913.73.0614.414.114.013.913.813.713.613.313.213.012.712.412.13.1513.613.513.313.113.012.912.812.712.512.312.011.711.43.3612.011.811.711611.511.311.311.211.010.810.510.310.1(2)設計驗算步驟1)計算模板底梁(楞)以上荷載的標準值；2)依模板構造和荷載情況初選支架立桿布置間距(等間距或變間距);295-

44、1腳手架1：理技術、安全管理和設il3)按以下式子粗算立桿軸力的設計值M：不組合風載 N' = 1.2(NGlk+ Nc2k+ l.4NQk)(5-94)組合風載 N' = 1.2xl.l(NGlk+ NG2k+ NQk)(5-95)式中1.2, 1.4荷載分項系數；1.1考慮風載的系數；NGlk粗算模板支架自重標準值在立桿中產生的軸力(kN),取：Nek = O.O38nHo(5-96)0.038048X3.5鋼管單位自重(kN/m);n考慮橫桿和斜桿設置的系數，其值可分別取3.0 (九> 桿距2)、3.5 (h = l)或 4.0 (h<l)oHo搭設高度(m)

45、;Ng2k其他自重(恒載)標準值在立桿中產生的軸力(kN);NQk施工荷載(活載)標準值在立桿中產生的軸力(kN)。4)依據Ho和粗算的N'值，從表5-89中查得Rd>L2N'值的入+2。(用于“幾何 不可變桿系結構”支架)或% (用于“非幾何不可變桿系結構”支架)值，確定橫桿步 距h ;5)確定支架的結構類別，桿件設置及構造尺寸；6)按設計構架和荷載計算Nak、N飯、Nm (二爺B)和N。當NWRd或Nw 加號<0.1時，驗算合格。按以上設計計算步驟，一般均可實現合格要求，可避免在盲目情況下先確定 構架尺寸所造成的反復調整問題。因為，如果在第3步已發現N'

46、值偏大時，即 應調整桿距。5-3-2-3碗扣式鋼管模板支撐架的設計計算碗扣式鋼管模板支撐架的桿件之間為軸心相交、構件的整體性和剛度較好， 且碗扣節點具有良好的受力性矩，因而具有比扣件式鋼管腳手架和支撐架較高的 穩定承教能力，特別適合用于構造各類重荷教的模板支撐架。1 .碗扣式鋼管模板支撐架承教能力的試驗值碗扣式鋼管腳手架在研制及其使用過程中，相繼作過一些單元和多元架體試 驗，其荷教均為加在架體頂部，工作條件更近于支撐架的情況，雖不夠系統，但 從表5-90所列的試驗結果中，仍可初步得出以下認識：碗扣式鋼管支架的試驗承載能力表5-90序次類別構架層數構架參數（m）斜桿設置極限荷裁N= （kN）八h

47、H試驗架試臉立桿室外試驗51.81.21.89.3無10927.25/,兩惻非節點112.428.10，兩他節點149.537.38四側節點297.674.4053X1.81.21.89.3無15037.50無，設連墻183.445.8551.81.21.89.3八兩側節點15338.2571.21.21.28.7兩側節點17944.7551.8121.89.3四則節點>351>87.75室內試驗31.551.551.24.57無27468.570.6436109.01.22t.818045.031.2 25062.523X1.552X1.551.830977.252X1.552X

48、1.551.828070.01.551.551.8四測節點37092.532X1.552X1.551.85.03無28070.0注：1.室內試驗為正規試驗，采用千斤頂在架體頂部施壓；室外試驗采用設于地面的張拉機、鋼絲繩經導向滑輪在頂部施壓；2 .破壞形式為整體或局部（12根立桿）失穩：3 .“節點”斜桿為裝設于立桿和橫桿方點碗扣上的斜桿，“非節點”斜桿為裝于其他立 桿碗扣上的斜桿；4 .號的剪力撐設置方式見圖5-57。（1）極限荷載隨斜桿設置量的增加而提高沿縱向（4）兩側面設節點斜桿的和四個側面都設節點斜桿的的極限荷 載，分別比不設斜桿的提高了 37%和173%,四側設置節點斜桿者，其立桿的極

49、 限荷載達74. 492. 5kN,相當于”=0. 7720. 923。（2）設置非節點斜桿的作用甚微設置非節點斜桿的的極限荷教僅比提高了約3%。（3）有輔助構架者，承載力提高三跨架的極限荷載比單元架提高了 37. 61%, 3排雙跨架（4個平面單元, 受力單元居角部）FLI©的極限荷載比單元架提高了 55.56%； 3排3跨架（6 個平面單元，受力單元距縱向的中部）的極限荷載比鰥高了 71.67%,比提 高了 10.369。經分析，輔助構架中與負載單元立桿直接以橫桿相連的每根“幫 忙”立桿只分擔了 4. 5kN （即占立桿荷載45kN的10%）o因此，負荷單元極限 承載力的提高應主要來自：1）立桿約束條件的改變（由角立桿變為邊立桿或中 立桿）；2）負載單元架架體剛度和穩定性的提高。比較當的結果，也可看出 粗短架體比細長架體具有更高的承載力。（4）設連墻撐的作用明顯設連墻撐的極限荷教比（不設連墻撐）提高了 22% （但這是雙排架的試 驗結果，隨著架體排數的增加，其作用將相應降低）。（5）極限荷教隨步距的減小而增大平面單元尺寸相同的、f口領 步距1.2m的的極限荷載是步距=1. 8m 的領勺152.22%,而步距=0. 6m的更是0勺24