1、懸挑式腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距米，立桿的橫距米，立桿的步距米。 采用的鋼管類型為，連墻件采用步跨，豎向間距米，水平間距米。 施工均布荷載為kN/m2，同時施工層，腳手板共鋪設層。 鋼材的強度設計值f=205N/mm2，彈性模量E=2.06X105慣性矩I=12.19X104風壓按建筑結構荷載規范（GB50009-2001）50年一遇取值。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳

2、手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值P1=kN/m 腳手板的荷載標準值P2=kN/m 活荷載標準值Q=kN/m 靜荷載的計算值q1=kN/m 活荷載的計算值q2=kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(M1與M2的絕對值對比，以大的為強度驗收 ) =

3、N/mm2 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=p1+p2=kN/m 活荷載標準值q2=kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=mm 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=kN 腳手板的荷載標準值 P2=kN 活荷載標準值 Q=kN 荷載的計算值 P=kN 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩

4、計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=kN.m = N/mm2 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=mm 集中荷載標準值P= kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=mm 最大撓度和 V=V1+V2=mm 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷

5、載值計算 橫桿的自重標準值 P1=kN 腳手板的荷載標準值 P2=kN 活荷載標準值 Q=kN 荷載的計算值 R=kN 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)：取； NG1 = kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；標準值為 NG2 = kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；標準值為 NG3

6、= kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)； NG4 = kN 經計算得到，靜荷載標準值 NGK = NG1+NG2+NG3+NG4 = kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQK = kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = Us 風荷載體型系數：Us = 經計算得到，風荷載標準值Wk = kN

7、/m2。 （注意：若不能同時滿足三個條件：1、基本風壓不大于0.35KN/m2，2、僅有欄桿和擋腳板，3、不是敞開式腳手架，則不用計算“立桿的軸向壓力設計值”） ； 組合風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2(NG1k+NG2K) + 0.851.4NQK = KN 其中 NG1k腳手架結構自重標準值產生的軸向力； NG2k構配件自重標準值產生的軸向力; NG2k施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿可按一縱距（跨）內施工荷載總和的1/2取值。 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ_ = 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式

8、 MW = 0.851.4Wklah2/10 = kN/m2 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 計算立桿段的軸心力設計值，N=N； 軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=查表取值:； 長細比，=lo/i = l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0= kuh =； i 立桿的截面回轉半徑，i=； k 計算長度附加系數，取1.155 u 計算長度系數，查表確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f =

9、 205.00N/mm2； 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算值 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 計算立桿段的軸心力設計值，N=N； 軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=,查表取值:； 長細比，=lo/i = l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0= kuh =； i 立桿的截面回轉半徑，i= mm； k 計算長度附加系數，取1.155 u 計算長度系數，查表確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A= mm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=mm3 MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = N.m； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205

10、.00N/mm2； 組合風荷載時，立桿的穩定性計算 六、連墻件的計算: 連墻件的強度穩定性和連接強度應按現行國家標準冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GBJ8）、鋼結構設計規范（GBJ17）、混凝土結構設計規范（GBJ10）等的規定計算。 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 式中 Nl 連墻件軸向力計算值(kN)；Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw = wk 風荷載基本風壓值，wk = kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向

11、力(kN)，No = ； 經計算得到 Nlw = kN，連墻件軸向力計算值 Nl = Nlw + No = kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=,查表得到=； A = mm2；f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf = kN 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=kN； lw為連墻件的周長，為：mm； t為連墻件的厚度，t=mm；（鋼管的厚度） ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 = N/mm2。 連墻件對接焊縫連接示意圖七、懸挑梁

12、的受力計算: 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = mm， l = mm， ml = mm， m2 = mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = cm4，截面模量(抵抗矩) W =cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=kN/m k= kl= k2= 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=kN 支座反力 RB=kN 最大彎矩 MA=

13、kN.m 截面應力=N/mm2 受腳手架作用集中計算荷載 N=kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=kN/m 最大撓度 Vmax=44.333mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即mm 八、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =kN； d 樓板螺栓的直徑，d = mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中