1、目 錄一、 工程概況4二、 設計計算3三、 準備工作12四、 制作技術交底12五、 吊裝15六、 安全注意事項15七、附圖：卸料平臺結構圖，節點圖17一、 工程概況深圳市寶安區職業能力培訓基地是寶安區十大民生項目之一，該項目位于寶安區20區場平區內，總用地面積14582.15，總建筑面積32432.99，項目單位為寶安區職業能力開發局，設計單位為城市建設研究院，監理單位為深圳市建控地盤監理公司，施工單位為福建省第五建筑工程公司。1.1、 設計概況： 本工程主要建筑為四棟69層、高26.138.8m的實訓樓、教學樓、生活樓和綜合辦公樓，以及一層6160、深度小于4m的地下室。另有單層附屬工程垃圾

2、房與門衛室及1個室外籃球場、室外器械場地等相關配套設施。主體為現澆鋼筋混凝土框架結構；結構設計基準期為50年；結構耐火等級為二級；地基基礎設計等級為乙級；抗震設防烈度為七度；抗震等級二級。1.2 、結構設計：、基礎為樁基礎。、主體結構形式為鋼筋混凝土框架結構。地下室層高為5.3m(頂板板厚160mm)及4.3m（頂板板厚120mm）；生活樓層高3.3m（板厚100mm）；綜合樓首層層高6.0m（板厚120mm），二層以上層高3.9m（板厚120mm）；教學樓/實訓樓（一）（二）首層層高6.05m（二層板厚150mm），二層以上層高3.9m（三層以上板厚120mm）；教學樓/實訓樓（三）層高3.

3、9m（二層板厚150mm，三層以上板厚120mm）。.鋼筋類別及型號：HPB235級鋼筋. HRB335級鋼筋. HRB400級鋼筋。二、設計計算卸料平臺臺面采用50*100mm厚木方加18mm九夾板,主梁采用16a槽鋼、次梁采用14a槽鋼,鋼絲繩采用6×19絲的21.5mm規格，鎖扣采用3個鎖定,鋼絲繩兩端吊環為Q235圓鋼20,槽鋼類型為熱軋普通槽鋼,欄桿采用48×3.5mm鋼管欄桿,18mm九夾板擋板。樓及梁面分別預埋4個（每邊2個）Q235圓鋼20拉環，主梁錨固段與拉環采用木塞塞緊，主梁加頂撐與樓板相連頂緊，主梁底部1.8m處焊限位卡槽，防止平臺向內滑動。1、參數信

4、息（1）.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。（2）.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.50；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.90；鋼絲繩安全系數K：10.00，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。（3）.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平

5、；次梁水平間距ld(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.20。（4）.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.20，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.80, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.30。2、次梁的驗算次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，間距0.5m，其截面特性為：面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.7cm4；轉動慣量 Wx=80.5cm3；回轉半徑 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。（1）.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；

6、Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用14a號槽鋼槽口水平，標準值為0.14 kN/m Q2=0.14 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：10.00kN荷載組合Q=1.2×(0.18+0.14)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/mP=1.4×10.00=14.00kN(2).內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為： Mm

7、ax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經計算得出: Mmax = (1.78×2.302/8)×(1-(0.002/2.302)2+14.00×2.30/4=9.23kN·m。 最大支座力計算公式: R = P + q(l+2m)/2經計算得出: R = (14.00 + 1.78×(2.30 + 2×0.00)/2 = 9.05kN（3）.抗彎強度驗算次梁應力： = M/xWx f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值

8、 =9.23×103/(1.05×80.50)=109.17 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =109.17 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!(4).整體穩定性驗算 = M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = (570tb/lh)×(235/fy)經過計算得到 b=570×9.50×58.00×235/(2300.00×140.00×235.0)=0.98；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： b' = 1.0

9、7 - 0.282/b 1.0得到 b' = 0.781；次梁槽鋼的穩定性驗算 =9.23×103/(0.781×80.500)=146.79 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =146.794 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!3、主梁的驗算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160m

10、m,t=10mm；(1).荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.17) = 0.37kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；(2).內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN·m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 從左至右各支座反力： R1 = 12.219 kN； R2 = 1

11、3.606 kN； R3 = -3.885 kN。 最大支座反力為 Rmax=13.606 kN；最大彎矩 Mmax=10.634 kN·m；最大撓度 =0.072 mm。(3).抗彎強度驗算 = M/（xWx） + N/A f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =10.634×106/1.05/108300.0+1.40×104/2195.000=99.876 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 99.876 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205

12、.00 N/mm2，滿足要求!(4).整體穩定性驗算 = M/（bWx） f其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=（570tb/lh）×（235/fy） b=570×10.0×63.0×235/(4000.0×160.0×235.0)=0.561；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 10.634×106/(0.561×108300.00)=175.01 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 175.01 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!4、鋼絲拉繩的內力驗算水平鋼梁的垂直支坐反力RCi

13、和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3.9/(1.5+2.5) = 0.698；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 12.219 / 0.698 = 17.50 kN；5、鋼絲拉繩的強度驗算選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑21.5mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼

14、絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg271.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K10。得到：Fg=23.078KN>Ru17.504KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。6、鋼絲拉繩拉環的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=17503.930N。拉環強度計算公式為： = N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。

15、拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=17503.9×4/(3.142×50.00×2)1/2=14.9mm。實際拉環選用直徑D=16mm的HPB235的鋼筋制作即可。三、準備工作1、材料1）鋼材：Q235號鋼，鋼材應附有質量證明書并應符合設計要求及國家標準的規定。鋼材斷口不得有分層及表面銹蝕、麻點。2）電焊條：使用的電焊條E4315或E4316，直徑3.2，必須有出廠合格證書。施焊前應經過烘焙，嚴禁使用藥皮脫落、焊芯生銹的焊條。2、焊接機具采用電焊機BX3-300型1臺。四、制作技術交底1、

16、按卸料平臺圖紙槽鋼型號與長度下料，可采用氧割或鋸切，其公差為2mm。2、焊接1）持證上崗。安排持證上崗的焊工擔任焊接工作，且焊工的技術水平應與焊接要求相適應，并有一年以上經驗。3）焊接前應復查組裝質量和焊縫區的處理情況，修整后方可施焊。焊前應對所焊桿件進行清理，除去油污、銹蝕、浮水及氧化鐵等，在沿焊縫兩側不少于20mm范圍內露出金屬光澤。3、焊接工藝：1）焊條直徑為3.2mm。2）根據槽鋼的厚度和以往施工經驗，焊接電流暫定為160200A，現場焊工進行試焊后可自行調整焊接電流。焊接電流過大，焊接容易咬肉、飛濺、焊條燒紅。焊接電流過小，電弧不易穩定，不易焊透和發生夾渣，焊接效率低，應在現場由焊工

17、進行焊接試驗，得出最佳焊接電流。3）焊接速度：要求等速焊接，保證焊縫厚度、寬度均勻一致，從面罩內看熔池中鐵水與熔渣保持等距離（24mm）為宜。4）焊接電弧長度：根據所用焊條的牌號不同而確定，一般要求電弧長度穩定不變，酸性焊條以4mm長為宜，堿性焊條以23mm為宜。5）焊條角度：根據兩焊件的角度確定焊條的角度，焊條角度有兩個方向，第一是焊條與焊接前進方向的夾角為600750；第二是焊條與焊件左右夾角，有兩種情況：當兩焊件厚度相等時，焊條與焊件的夾角為450，當兩焊件厚度不等時，焊條與較厚焊件一側的夾角應大于焊條與較薄焊件一側的夾角。6）起焊：在焊縫起焊點前方1520mm處的焊道內引燃電弧，將電弧

18、拉長45mm，對母材進行預熱后帶回到起焊點，把焊池填滿到要求的厚度后方可開始向前施焊。焊接過程中由于換焊條等因素而停弧再行施焊時，其接頭方法與起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干凈后方可引焊。7）收弧：每條焊縫焊到末尾時應將弧坑填滿后往焊接方向的反方向帶弧，使弧坑甩在焊道里邊，以防弧坑咬肉。8）清渣：整條焊縫焊完后清除熔渣，經焊工自檢確無問題后方可轉移地點繼續焊接。4、焊接質量標準：1）主控項目a、焊條的牌號、性能、接頭中使用的鋼筋、鋼板、型鋼應符合要求。檢查出廠證明及焊條烘焙記錄。b、焊工必須經考試合格。檢查焊工合格證及考核日期。2） 一般項目a、焊縫外觀應全部檢查，普通碳素鋼結構鋼應

19、在焊縫冷卻到工作地點溫度后進行。b、焊縫表面焊波應均勻，不得有裂縫、夾渣、焊瘤、燒穿、弧坑和針狀氣孔等缺陷，焊接區還不得有飛濺物。c、焊縫外觀標準滿足鋼結構施工質量驗收規范（GB50205-2001）級焊縫質量標準要求。5、 焊接注意事項：1）嚴禁在焊縫外母材上打火引弧。2）防止焊接質量通病發生：裂紋：為防止裂紋產生，應選擇合理的焊接工藝參數和次序，應該一頭焊完再焊另一頭，如發現有裂紋應鏟除重新焊接。咬邊：應選用合適的電流，避免電流過大，電弧拉得過長，控制好焊條的角度和運弧的方法。氣孔：焊條按規定溫度和時間進行烘焙，焊接區域必須清理干凈，焊接過程中可適當加大焊接電流，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。夾渣：多層施焊應層層將焊渣清除干凈，操作中應注意焊渣的流動方向，特別是采用堿性焊條時，必須使焊渣留在熔池后面。五、吊裝采用塔吊吊裝就位方法。在吊裝前，應設專人檢查卸料平臺與主體結構連接全部卸除，平臺吊裝就位后，應將其所有與主體連接的部位進行全面檢查，確認完全符合設計要求后才能卸去塔吊的吊繩，確保安全。六、安全注意事項1、 卸料平臺一側應掛牌，注明該平臺的承重量，如注明本料臺