1、 廣東石油化工學院 化工原理課程設計題 目 連續精餾塔篩板塔的設計指導教師 李燕 梁伯行 成績 評閱教師 姓名 甘俊業 班級 高分子專09-1班 學號 09013240116 完成時間 目錄第一部分 概述1、 設計題目.42、 設計任務.43、 設計條件.44、 工藝流程圖.4第二部分 工藝設計計算1、 設計方案的確定.52、 精餾塔的物料衡算.51.原料液及塔頂、塔底產品的摩爾分數.5 2.原料液及塔頂、塔底產品的平均摩爾質 量.5 3.物料衡算原料處理量.5三、塔板數的確定.5 1.理論板層數的求取.5 2.實際板層數的求取.74、 精餾塔的工藝條件及有關物性數據的計算.7 （一）精餾段.

2、 7 1.操作壓力計算.7 2.操作溫度計算.7 3.平均摩爾質量計算.7 塔頂摩爾質量計算.7 進料板平均摩爾質量計算.7 塔底摩爾質量計算. .7（4）精餾段平均摩爾質量.7 4.平均密度計算.7 精餾段氣相平均密度計算.7（2）精餾段液相平均密度計算.7 5.液相平均表面張力計算.8 精餾段塔頂液相平均表面張力計算.8 精餾段進料板液相平均表面張力計算.8 6.液相平均粘度計算.8 精餾段塔頂液相平均粘度計算.8 精餾段進料板液相平均粘度計算.8 （2） 提留段.8 1.操作壓力計算.8 2.操作溫度計算.8 3.平均摩爾質量計算.8 4.平均密度計算.85.液相平均表面張力計算.86.

3、液相平均粘度計算.8 五、精餾塔的塔體工藝尺寸計算.9 （一）精餾段 1.塔徑的計算.9 2.精餾塔有效高度計算.10（二）提餾段 1.塔徑的計算.10 2.精餾塔有效高度計算.106、 塔板主要工藝尺寸的計算.10 （一）精餾段 1.溢流裝置計算.10 堰長.11 溢流堰高度.11 弓形降液管寬度和截面積.11 2.塔板布置.12 塔板的分塊.12 邊緣區寬度確定.12 開孔區面積計算.12 浮閥孔計算及其排列.12 （二）提留段 1.溢流裝置計算.12 堰長.12 溢流堰高度.12 弓形降液管寬度和截面積.13 2.塔板布置.13 塔板的分塊.13 邊緣區寬度確定.13 開孔區面積計算.1

4、3 浮閥孔計算及其排列.147、 篩板的流體力學驗算.14 1.塔板壓降.14 2.液面落差.14 3.液沫夾帶.14 4.漏液.15 5.液泛.158、 塔板負荷性能圖.15 1.漏液線.15 2.液沫夾帶線.16 3.液相負荷下限線.16 4.液相負荷上限線.16 5.液泛線.16 （提留段） 十一、設計一覽表.20九、塔附件設計.20 1.接管進料管.20 2.法蘭.21 3.筒體與封頭.21 （1）筒體 .21 （2）封頭.21 十、熱量衡算. 221、 再沸器.222、 冷凝器.223、 苯冷凝器.234、 甲苯冷凝器.235、 原料預熱器.24 十一、參考文獻24第一部分 概述1、

5、 設計題目：浮閥板式精餾塔設計二、設計任務：試設計分離苯-甲苯混合物的篩板精餾塔。已知原料液的處理量為 ，組成為 （苯的質量分數），要求塔頂餾出液的組成為 ，塔底釜液的組成為 。操作壓力進料熱狀況回流比單板壓降全塔效率三、設計條件試根據上述工藝條件作出篩板的設計計算。四、工藝流程圖 原料液由泵經過預熱器預熱后進入精餾塔內。操作時連續的從再沸器中取出部分液體作為塔底產品（釜殘液）再沸器中原料液部分汽化，產生上升蒸汽，依次通過各層塔板。塔頂蒸汽進入冷凝器中全部冷凝或部分冷凝，然后進入貯槽再經過冷卻器冷卻。并將冷凝液借助重力作用送回塔頂作為回流液體，其余部分經過冷凝器后被送出作為塔頂產品。為了使精餾

6、塔連續的穩定的進行，流程中還要考慮設置原料槽。產品槽和相應的泵,有時還要設置高位槽。且在適當位置設置必要的儀表（流量計、溫度計和壓力表）。以測量物流的各項參數。一、設計方案的確定本設計任務書為分離苯-甲苯混合物。對于二元混合物的分離，應采用連續精餾流程。設計中采用泡點進料，將原料液通過預熱器加熱至泡點后送入精餾塔內，其余部分經產品冷卻器冷卻后送至儲罐。該物系屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的 1.5 倍。二、精餾塔的物料衡算1.原料液及塔頂、塔底產品的摩爾分數 苯的摩爾質量 = 甲苯的摩爾質量 = =2.原料液及塔頂、塔底產品的平均摩爾質量= = =3. 物料衡算原料 原

7、料處理量 總物料衡算 苯物料衡算 聯立解得 3、 塔板數的確定 1、理論半數的確定 苯-甲苯屬于理想物系故相對揮發度 ，又因為泡點進料故：最小回流比及操作回流比為： 取操作回流比為： 求精餾塔的氣、液相負荷 求操作線方程 精餾段操作線方程 提餾段操作線方程逐板法求理論板層數 求解結果為：精餾段塔板數：提留段塔板數： 進料板位置 ： 2. 實際板層數的求取 精餾段實際板層數： 提餾段實際板層數： 總實際板數： 4、 精餾塔的工藝條件及有關物性數據的計算 （一）精餾段 1.操作壓力計算塔頂操作壓力： 每層塔板壓降 ： 進料板壓降： 精餾段平均壓力： 2.操作溫度計算依據操作壓力，由泡點方程通過試差

8、法計算出泡點溫度，其中苯、甲苯的飽和蒸汽壓由安托尼方程計算，計算過程略。計算結果如下: 塔頂溫度 進料板溫度塔釜溫度 3.平均摩爾質量計算 塔頂摩爾質量計算： 進料板平均摩爾質量計算 由逐板法，得 （3）精餾段氣液混合物平均摩爾質量 4.平均密度計算氣相平均密度計算 由理想氣體狀態方程計算，即 液相平均密度計算 液相平均密度依下式計算： （3）塔頂液相平均密度計算： 由 ，查手冊得 （4）進料板液相平均密度計算： 由 ，查手冊得 （5）進料板液相的質量分數計算： （6）精餾段液相平均密度為 5.液相平均表面張力計算 液相平均表面張力依下式計算，即 塔頂液相平均表面張力計算 由 ，查手冊得 進料

9、板液相平均表面張力計算 由 ，查手冊得 精餾段液相平均表面張力為： 6.液相平均粘度計算 液相平均粘度依下式計算： 塔頂液相平均粘度計算 由 ，查手冊得 進料板液相平均粘度計算 由 ，查手冊得 精餾段液相平均粘度為 （3） 提留段1.操作壓力計算塔釜操作壓力： 提餾段平均壓力： 2.操作溫度計算依據操作壓力，由泡點方程通過試差法計算出泡點溫度，其中苯、甲苯的飽和蒸汽壓由安托尼方程計算，計算過程略。計算結果如下: 塔釜溫度提留段平均溫度 3.平均摩爾質量計算 塔釜摩爾質量計算塔釜氣、液混合物平均摩爾質量由于 故 （3）提餾段氣液混合物平均摩爾質量 4.平均密度計算氣相平均密度計算 由理想氣體狀態

10、方程計算，即 液相平均密度計算 液相平均密度依下式計算： （1）塔釜液相平均密度計算： 由 ，查手冊得 （2）提留段液相平均密度計算： 5.液相平均表面張力計算 液相平均表面張力依下式計算，即 塔釜液相平均表面張力計算 由 ，查手冊得 提餾段液相平均表面張力為： 6.液相平均粘度計算 液相平均粘度依下式計算： 塔釜液相平均粘度計算 由 ，查手冊得 提餾段液相平均粘度為 5、 精餾塔的塔體工藝尺寸計算 （一）精餾段 1.塔徑的計算（1）最大空塔氣速的計算公式： 精餾段的氣、液相體積流率為：由式 可求得C，其中 可查圖3-3得到，圖中的橫坐標為：取板間距 ，板上層液高 ，則 查圖5-1得 取安全系

11、數為0.6，則空塔氣速為： （2） 塔徑 按標準塔徑圓整后為 塔截面積為 實際空塔氣速為 （二）提留段 1.塔徑的計算（1）最大空塔氣速的計算公式： 提餾段的氣、液相體積流率為：由式 可求得C，其中 可查圖3-3得到，圖中的橫坐標為：取板間距 ，板上層液高 ，則 查圖5-1得 取安全系數為0.6，則空塔氣速為： （2）塔徑 按標準塔徑圓整后為 實際空塔氣速為 2.精餾塔的有效高度的計算 精餾段有效高度為 在進料板上方開 個人孔，其高度為 ，故精餾塔的有效高度為 （六）塔板主要工藝尺寸的計算（一）精餾段1.溢流裝置計算篩板式塔的溢流裝置包括溢流堰，降液管和受液盤等幾部分。其尺寸和結構對塔的性能有

12、著重要影響。根據經驗并結合其他影響因素，當因D=1.0m,可選用單溢流弓形降液管，不設進口堰，采用凹形受液盤。各項計算如下：堰長 取溢流堰高度 由，選用平直堰，堰上液層高度 近似取 E=1 ，則取板上清液層高度弓形降液管寬度和截面積 依式 驗算液體在降液管中停留時間，即 因其 ， 故降液管設計合理。降液管底隙高度，計算公式 取 則 故降液管底隙高度設計合理。 2.塔板布置及浮閥數目排列 取閥孔動能因素 ，則有 每層塔板上浮閥數目與排列： 取邊緣寬帶 ，泡沫寬帶為 ，計算鼓泡區面積，即，浮閥排列方式用等邊三角形叉排，取同一排的孔心距 因閥孔總面積故用整板式塔板，按 ，以等邊三角形作圖，得 因其仍

13、在912范圍內，故仍可使用塔板開孔率= （二）提留段 1.溢流裝置計算篩板式塔的溢流裝置包括溢流堰，降液管和受液盤等幾部分。其尺寸和結構對塔的性能有著重要影響。根據經驗并結合其他影響因素，當因D=1.0m,可選用單溢流弓形降液管，不設進口堰，采用凹形受液盤。各項計算如下：堰長 取溢流堰高度 由，選用平直堰，堰上液層高度 近似取 E=1 ，則取板上清液層高度弓形降液管寬度 和截面積 依式 驗算液體在降液管中停留時間，即 因其 ， 故降液管設計合理。降液管底隙高度 ，計算公式 取 則 故降液管底隙高度設計合理。 2.塔板布置及浮閥數目排列 取閥孔動能因素 ，則有 每層塔板上浮閥數目與排列： 取邊緣

14、寬帶 ，泡沫寬帶為 ，計算鼓泡區面積，即，浮閥排列方式用等邊三角形叉排，取同一排的孔心距 因閥孔總面積故用整板式塔板，按 ，以等邊三角形作圖，得 因其仍在912范圍內，故仍可使用塔板開孔率= （七）塔板的流體力學驗算 1.氣相通過浮閥塔板的壓降 可根據式 計算塔板壓降 干板阻力 由式 算出臨界空速，即，因為 ，則 可按 ，求得 氣體通過液層的阻力計算本設計分離本和甲苯的混合液，即液相為碳氫化合物，可取充氣系數 ，由式 得單板壓降 液體表面張力的阻力計算 因本設計采用浮法塔，其 很小，故氣體流經一層浮閥塔板的壓降相當于液柱高度 2.淹塔為防止淹塔現象的發生，要求控制降液管中清液層高度 可用下式計

15、算，即（1） 與氣體通過塔板的壓降相當的液柱高度（2） 液體通過降液管的壓頭損失 ，因其不設進口堰，故按式 計算 （3）板上液層高度， 取因此 取則可見 符合設計要求3、霧沫夾帶板上液體流徑長度板上液沫夾帶苯和甲苯可按正常系統按表取物性系數 ，由泛點負荷系數 ，將以上數據代入式 得，按式 計算出的泛點率在 以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿足 的要求。（八）塔板負荷性能圖（一）精餾段1、霧沫夾帶線 由式 可知，對于一定物系及一定塔板結構，式中 及 均為已知值，相應于 的泛點率可確定，將已知數代入上式，便可得到物沫夾帶線按泛點率為80%計算有：簡化得 （1）霧沫夾帶線為直線，則可取任意兩個 值，依式（

16、1）算出相應的 列于表中2.液泛線 由 確定液泛線，忽略式中的 項， 將式 ，式 ，式 ，式 式 代入上式得 物系一定塔板結構尺寸一定，則 及 等均為定值而 與 又有如下關系，即· 式中，閥孔數和孔徑為定值，因此，可將上式簡化為： 在操作范圍內，取若干 值，依式（2）算出相應 值列于下表3，液相負荷上限線液體的最大流量應保證在降液管中停留時不低于35秒，依式 知，液體在降液管內停留時間求出上限液體流量 值，在 圖上，液相負荷上限線為與氣體流量 無關的直線。以 作為液體在降液管中停留時間的下限，則4、 漏液線 該線又稱降液管超負荷線。液體流量超過此線，表明液體流量過大，液體在降液管內停留時間過短，進入降液管的氣泡來不及與液相分離而被帶入下層塔板，造成氣相返混，降低塔板效率。對于 型重閥，依式 計算，則 又知 即以 作為規定氣體最小負荷的標準，則5、液相負荷下限線取堰上液層高度 作為下限條件，依式 有解得根據以上計算數據可分別作出塔板的負荷性能圖，共五條線：由塔符合性能圖可看出：在人任務規定的氣液負荷的操作點A（設計點）處在適宜操作區域內的適中位置；塔板的氣相負荷上限完全由液相負荷上限控制按照圖固定的氣液比由圖上可查出塔板的氣液相負荷上限