1、.調節閥壓差的確定一、概述在化工過程控制系統中， 帶調節閥的控制回路隨處可見。 在確定調節閥壓差的過程中，必須考慮系統對調節閥操作性能的影響，否則，即使計算出的調節閥壓差再精確，最終確定的調節閥也是無法滿足過程控制要求的。從自動控制的角度來講，調節閥應該具有較大的壓差。這樣選出來的調節閥，其實際工作性能比較接近試驗工作性能（即理想工作性能） ，即調節閥的調節品質較好，過程容易控制。但是，容易造成確定的調節閥壓差偏大，最終選用的調節閥口徑偏小。一旦管系壓降比計算值大或相當，調節閥就無法起到正常的調節作用。實際操作中，出現調節閥已處于全開位置，所通過的流量達不到所期望的數值；或者通過調節閥的流量為

2、正常流量值時，調節閥已處于 90%開度附近，已處于通常調節閥開度上限，若負荷稍有提高，調節閥將很難起到調節作用。這就是調節閥壓差取值過大的結果。從工藝系統的角度來講，調節閥應該具有較小的壓差。這樣選出來的調節閥，可以避免出現上述問題，或者調節閥處于泵或壓縮機出口時能耗較低。但是，這樣做的結果往往是選用的調節閥口徑偏大，由于調節閥壓差在管系總壓降中所占比例過小，調節閥的工作特性發生了嚴重畸變，調節閥的調節品質不好，過程難于控制。實際操作中， 出現通過調節閥的流量為正常流量值時，調節閥已處于 10% 開度附近，已處于通常調節閥的開度下限，若負荷稍有變化，調節閥將難以起到調節作用，這種情況在低負荷開

3、車時尤為明顯。這就是調節閥壓差取值過小的結果。同時，調節閥口徑偏大，既是調節閥能力的浪費，使調節閥費用增高；而且調節閥長期處于小開度運行，流體對閥芯和閥座的沖蝕作用嚴重，縮短調節閥的使用壽命。正確確定調節閥的壓差就是要解決好上述兩方面的矛盾， 使根據工藝條件所選出的調節閥能夠滿足過程控制要求，達到調節品質好、節能降耗又經濟合理。關于調節閥壓差的確定， 常見兩種觀點。 其一認為根據系統前后總壓差估算就可以了；其二認為根據管系走向計算出調節閥前后壓力即可計算出調節閥的壓差。這兩種方法對于估算國內初步設計階段的調節閥是可以的，但用于詳細設計或施工圖設計階段的調節閥選型是錯誤的，常常造成所選的調節閥口

4、徑偏大或偏小的問題。正確的做法是對調節閥所在管系進行水力學計算后，結合系統前后總壓差，在不使調節閥工作特性發生畸變的壓差范圍內合理地確定調節閥壓差。有人會問，一般控制條件在流程確定之后即要提出， 而管道專業的配管圖往往滯后，而且配管時還需要調節閥的有關尺寸，怎樣在提調節閥控制條件時先進行管系的水力學計算呢？怎樣進行管系的水力學計算，再結合系統前后總壓差，最終在合理范圍內確定調節閥壓差，這就是本文要解決的問題。二、調節閥的有關概念為了讓大家對調節閥壓差確定過程有一個清楚的認識，我們需要重溫一下與調.節閥有關的一些基本概念。1、調節閥的工作原理如圖 1 所示，根據柏努力方程， 流體流經調節閥前后

5、1-1 和 2-2 截面間的能量守恒關系如下式所示。H 1P1U 12P2U 22h f(1)rgH 2rg2g2g由于 H1=H 2,U1 =U2 ，則有：h fP1P2( 2)rg在流體阻力計算時，還有：h fK U 2(3)2g則有：KU 2P1 P2(4)2( P1P2 )2grgU(5)Kr則通過調節閥的流量為：QFU2F P1P2(6)K rF- 調節閥接管面積 K- 調節閥阻力系數由于 F 為定值，當 P1 -P 2 不變時，流量隨 K 值變化，而 K 值是隨調節閥的開度發生變化的。因此調節閥是通過改變開度，使阻力系數K 值發生變化，來達到調2FC(7)K節流量目的的。現令：則有

6、：C 值即儀表專業選閥時用到的一個重要參數，稱為調節閥的流通能力。其定義為調節閥全開，調節閥兩端壓差為1kg/cm 2 時，流經調節閥介質密度為1g/cm 3 流P1P2(8)Q Cr體的流量。2、調節閥的理想流量特性流體通過調節閥時， 其相對流量和調節閥相對開度之間的關系，稱為調節閥的.Qf ( l )(9)Qmaxl max.流量特性。其數學表達式為：如圖 1 所示僅以調節閥進出口為研究對象， 使調節閥壓差為定值時， 得到的流量特性為理想流量特性。1） 直線流量特性當調節閥單位相對開度變化引起的相對流量變化是一個常數時，稱調節閥具有直線流量特性。其數學表達式為：Qkdl(10)dl max

7、Qmax其積分式為：Qk l常數(11)Qmaxl max代入邊界條件 l=0 時， Q=Qmin;l=lmax 時, Q=Qmin 。得：k 1Qmin常數QminQmaxQ max設：Qmax(12)RQmin則有：Q1 1( R 1) l (13)QmaxRl maxR 稱為可調比，即調節閥可以調節的最大流量Qmax 和可以調節的最小流量Qmin 的比值。 Qmin 不是調節閥關閉的泄漏量，它是可調流量的下限值，當流量低于此值時，調節閥無法保證調節精度。一般 Qmin=(24%)Qmax, 而泄漏量僅為(0.10.01%)Qmax。直線流量特性的調節閥，其開度變化相同時，流量變化也是相同

8、的。一般調節閥，理想可調比 R=30 時，直線流量特性調節閥的相對流量隨相對開度間的變化情況如圖 2 中的直線 (1)所示。2） 等百分比流量特性當調節閥單位相對開度變化引起的相對流量變化與此點的相對流量成正比時，稱調節閥具有等百分比流量特性。其數學表達式為：d QkQd l(14)QmaxQmaxl max積分后代入邊界條件 l=0 時， Q=Qmin;l=lmax 時, Q=Qmin 。得：(lQ1)R lmax(15)Qmax.等百分比流量特性的調節閥， 其開度變化百分比相同時， 流量變化百分比也相同。對于一般調節閥，理想可調比 R=30 時，等百分比流量特性調節閥的相對流量隨相對開度間

9、的變化情況如圖 2 中的曲線 (2)所示。3） 快開流量特性當調節閥單位相對開度變化引起的相對流量變化與此點的相對流量成反比時，稱調節閥具有快開流量特性。其數學表達式為：dQk(Q) 1 dl(16)QmaxQmaxl max積分后代入邊界條件 l=0 時， Q=Qmin;l=lmax 時 , Q=Qmin 。得：Q1l11(R21) 2(17)QmaxRl max快開流量特性的調節閥，開度較小時，對應流量就比較大，在其開度范圍內，隨著開度增加，流量很快達到最大，開度再增加時，流量變化幅度很小以至于不變。對于一般調節閥，理想可調比 R=30 時，快開流量特性調節閥的相對流量隨相對開度間的變化情

10、況如圖 2 中的曲線 (3)所示。4）拋物線流量特性當調節閥單位相對開度變化引起的相對流量變化與此點相對流量的平方根成QQ1lddk () 2(18)QmaxQmaxl max正比時，稱調節閥具有拋物線流量特性。其數學表達式為：積分后代入邊界條件可得：拋物線流量特性的調節閥，其開度變化時，流量介于直線流量特性和等百分比流量特性之間變化。 對于一般調節閥，理想可調比R=30 時，拋物線流量特性調節Q11(R1)l 2(19)QmaxRlmax閥的相對流量隨相對開度間的變化情況如圖2 中的曲線 (4)所示。4） 幾種流量特性的比較.參見圖 2 中的流量特性曲線，對于直線流量特性，相同的開度變化，流

11、量變化Q 是相同的，那么在小流量時， Q/Q 操作點 大，操作靈敏不易控制；大流量時， Q/Q 操作點 小，操作平穩易于控制。因此，直線流量特性調節閥適合于負荷變化小的場合。對于等百分比流量特性，相同的開度變化，小開度時流量變化Q 小；大開度時流量變化Q 大。因此，等百分比流量特性調節閥適合于負荷變化大的場合。對于快開流量特性，隨開度變大，流量很快達到最大，開度再增加時，流量變化幅度很小以至于不變。因此，快開流量特性調節閥不適合于調節流量，但適合于在雙位控制或程控場合中使用。拋物線流量特性， 其特性曲線介于直線流量特性和等百分比流量特性之間， 而且接近于等百分比流量特性。因此常用等百分比流量特

12、性調節閥來代替拋物線流量特性調節閥。所以，我們經常用到的是直線流量特性調節閥和等百分比流量特性調節閥。3、調節閥的實際流量特性由于調節閥都是安裝在管路上， 在系統總壓降一定的情況下， 當流量發生變化時，管路壓降在變化，調節閥壓差也在發生變化。因此調節閥壓差變化時，得到的流量特性為實際流量特性。1） 串聯管路調節閥的實際流量特性對于如圖 3 所示的調節閥與管路串聯的系統，當調節閥上壓差為 P1 值并保持不變時，單就調節閥本身來說它具有理想流量特性。由式（ 8）可得：Q CP1(20) QmaxC qkP1(21)rr.Cqk 為調節閥全開時的流通能力，則：QC(22)QmaxCqk對比式（ 9）

13、則有：CC qk f (l)(23)l max將式（ 23）代入式（ 20），則得：QCqk f (l)P1(24)l maxr通過管道的流量可以用下式表示：QC gP2(25)rCg 為管道的流通能力由于通過管系的流量是唯一的，因此有下式成立：QCqk f (l)P1CgP2(26)rrl max則有：P2C qk2f2(l(27)P2) P1PP(28)12lmaxC g由于：將式（ 27）代入式（ 28）得：當調節閥全開時， 調節閥上有最小壓差， 設最小壓差為 P 。由于調節閥全開，1mP1C qk2f2(l(29)2) P1C gl maxP11(30)2P1C qk2 f 2 (l

14、)C gl max此時有：l)f (l max)1f (l maxl max則由式（ 29）得：C 2P(1qk2 )P1m(31)C g.則得：令 ：S 為調節閥全開時， 調節閥的壓差與系統總阻力降的比值， 稱為調節閥的阻比，有的資料上稱之為調節閥的閥權度。P(1C qk2) P1mC qk2P221P1mC gC gP1mS(32)P則有：C qk211(33)Cg2S將式（ 33）代入式（ 30），則得：P11(34)P12l11) f()Sl max若以 Qmax 表示管道阻力為零時調節閥全開時的最大流量，則由式（21）和式（ 24）可得：Qf ( l )1(35)Qmaxl max1

15、(12(l1) f)Sl max若以 Q100 表示有管道阻力時調節閥全開時的最大流量， 則由式（ 24）和式（21）、式（ 32）得：C qk f ( l ) P1f ( l )QlmaxlmaxP1(36)Q100C qkP1mSP將式（ 34）代入式（ 36），則得：Qf ( l)1l(37)Q100l maxS (1S) f2()l max式（ 35）為調節閥的實際流量與理想最大流量參比關系。對于 R=30 的調節閥，當調節閥阻比發生變化時，其關系曲線如圖4 所示。式（ 37）即為調節閥的實際流量特性，它不但和調節閥的相對開度有關，而且與調節閥的阻比 S 有關。對于安裝在實際管路中 R

16、=30 的調節閥，當調節閥阻比發生變化時，其實際性能曲線的變化趨勢如圖5 所示。.S 0.3。.從圖 4和圖 5可見：a)當調節閥阻比 S=1 時，即管道阻力為零，系統的總壓降全部落在調節閥上，此時實際流量特性和理想流量特性是一致的。b)隨著調節閥阻比 S 的減小，即管道阻力增加，調節閥最大流量比管道阻力為零時理想最大流量要小，可調比在縮小。c)隨著調節閥阻比 S 的減小，實際流量特性偏離理想流量特性， S 越小偏離程度越大。d)從圖 4 可見 , 隨著調節閥阻比S 的減小，直線流量特性趨向于快開流量特性，等百分比流量特性趨向于直線流量特性。而且隨著調節閥阻比 S 的減小，可調最小流量在升高，

17、可調比在縮小。因此，隨著調節閥阻比 S 的減小，實際流量曲線偏離理想流量曲線，可調比在縮小，可調節范圍在變窄。反之則說明，為了保證調節閥具有較好的調節性能，調節閥要求有一定的壓差。在實際應用中，為保證調節閥具有較好的調節性能，避免調節閥實際特性發生畸變，一般希望調節閥阻比.根據圖 5 和試驗測試，調節閥阻比S 對調節閥特性的影響結果如下表所示：阻比 S10.60.60.31, 則：Rs11Qmax(53)1xQ1maxQ21Qmax上式說明，并聯管路調節閥的實際可調比RS 與調節閥的理想可調比R 無關，只和總管最大流量與旁路流量有關。三、調節閥壓差的確定我們經常遇到的是如圖 3 所示處于串聯管

18、路中的調節閥。 通過前面對調節閥實際特性和可調比等的演算和分析，可以看出影響調節閥調節性能的關鍵參數是調節閥全開通過最大流量時，調節閥前后的最小壓差 P1m。所以 P1m 即為我們要確定的調節閥壓差。如圖 8 所示的系統，根據柏努力方程， 流體自 1-1 到 2-2 截面間的能量守恒關系式為：Pahh fP1mPb(54).式中 hf 為 1-1 到 2-2 截面間管路上的阻力降，包括直管阻力降、局部阻力降和設備阻力降等。上式即為總推動力=管系總阻力，總推動力 =Pa-Pb+h ，管系總阻力P=P1m+h f。由上式可得：P1mPaPb h hf(55)又由式（ 32）及調節閥阻比 S=0.3

19、0.5 得：SP1m0.3 0.5(56)P1mh f由式（56）可以計算出1mf。即調節閥的壓差應為管路阻力P=（ 0.4291.0）h降的 0.429到 1.0 倍。式（55）和式（56）就是調節閥壓差的計算公式及核算式。用法為先由式（ 55）計算出調節閥的壓差，再由式（56）進行核算。只有同時滿足式（55）和式（ 56）的要求時，計算出的調節閥壓差才可以作為調節閥的選型依據。但是，從式（ 55）可見，當計算 P1m 時，需先計算出管道阻力降 hf ，管道阻力降是通過管系的水力學計算求出的。通常控制條件在流程確定之后即要提出，而管道專業的配管圖是在接到控制專業返回的調節閥條件后才可以最終繪

20、制出來的，怎樣在提調節閥控制條件時先進行管系的水力學計算呢？一般首先根據工藝流程圖和控制要求規劃出調節閥的大致位置，再結合設備布置圖構想出管系的走向圖，根據此圖進行管系的水力學計算求出管道阻力降 hf。管道專業的配管圖應盡量接近先前構想的管系走向圖來設置，即使最終的配管圖與構想的管系走向圖有出入，僅僅引起管線長度和彎頭數量的有限變化，對管道的阻力降和調節閥壓差計算影響不大，更何況調節閥的壓差可在一定范圍內取值。為了安全起見，計算出的管道阻力降應考慮 1520%的裕量。對于低壓系統和高粘度物料，為了確保設計無誤，最終的配管圖出來以后要對管道阻力降進行核算，因為管線長度和彎頭數量變化對管道阻力降的

21、影響比較大。一旦發現調節閥壓差確定的有問題，應及時進行調整。另外，由于調節閥前后多有大小頭和相應的變徑管線， 上述規劃的管系走向圖中還無法將他們考慮完全，因此根據式（ 55）計算出調節閥壓差 P1m 后，實際調節閥壓差取值可稍比計算值為小。當管路阻力降大時，兩者差值大一些；反之則差值小一些或直接取計算值。實際工程中，我們遇到的系統與圖 8 所示的情況不盡相同，在應用式（ 55）和式（ 56）時，可按下述方法進行靈活處理。1、 低壓經由泵至高壓的工況.如圖 9 所示，在這種情況下，往往泵的揚程需和調節閥壓差同時確定。此時可先由式（ 56）確定調節閥壓差，再由式（55）求出泵的揚程。則式（56）變

22、為：P1mShf(57)1 S若 H 表示泵的揚程，則式（ 55）應變為：H Pb PaP1m h f h(58)在這種場合下， 為了降低能耗， 調節閥的阻比可以要求為 S0.15。但當流量小、 揚程低，泵的軸功率較小時，為獲得較好的調節閥品質，建議S 0.3。同時，由于根據泵樣本選的泵揚程一般比所需揚程要高，當出現這種情況時，應先定出泵的揚程，扣除揚程裕量后，再反算調節閥壓差。2、 工藝條件有波動的工況一般來說，工藝條件是相對穩定的， 它容許在一定的范圍內波動。 如圖 9 所示，由于 Pa、Pb 及前后設備的液位可能出現最高、正常和最低值，這樣就可能出現多種操作條件。但仔細研究可以發現，當

23、Pa 最小、前設備液位最低，而 Pb 最大、后設備液位最高時，調節閥壓差最小，所需泵揚程最高。此時應在這種條件下確定調節閥壓差和泵的揚程。又比如說鍋爐給水系統的調節閥，因為鍋爐產汽壓力經常波動，會影響到調節閥阻比下降，此時在考慮調節閥壓差時應增加系統設備靜壓的 510%作為調節閥壓差的裕量，即在利用式（ 56）進行調節閥阻比核算時用下式進行。P1m (5 10)%( PaPb )(59)S0.3 0.5P1mhf3、 高壓減至低壓的工況這種工況時，調節閥阻比 S 一般很大。雖然 S 越大越好，但有時壓差很大，容易造成調節閥沖蝕或流體已呈阻塞流，此時可在調節閥前增設減壓孔板，使部分壓差消耗在孔板

24、上。孔板上分擔的壓差可和自控專業協商確定，以調節閥壓差不高于調節閥的容許壓差為宜。4、 稍高壓力減至低壓或物料自流的工況這種工況時，滿足式（ 55）的調節閥壓差，可能滿足不了式（ 56）的要求。此時可想辦法降低管路阻力，如：放大管徑、改變設備布置以縮短管道長度或增加位差、減少局部阻力降等措施，一定要確保 S 0.3。5、輸送氣體介質的工況氣體管路由于阻力降很小，調節閥阻比 S 一般都很大。例如， 熱媒為飽和蒸汽的加熱器，其進口蒸汽管線上的調節閥，為了避免蒸汽能量過多地損耗在調節閥上，也為了避免蒸汽過熱度太高影響傳熱效果，一般憑經驗取調節閥壓差P1m=0.010.02MPa。雖然壓差不大，但由于

25、調節閥前后管路上阻力降很小，調節.閥阻比 S 還是可以滿足調節要求的。當蒸汽壓力較高，而需要在較低壓力下冷凝時，可取 90%的蒸汽壓力減去冷凝壓力為調節閥的壓差， 但為防止壓差過大引起的系統震動，要求調節閥壓差 1/2 蒸汽壓力。對于低壓和真空系統，由于管路容許壓力降較小，要求 S0.15。另外需強調一點，上述調節閥壓差P1m 對應的是通過調節閥的最大流量Qmax。當工藝過程對最大流量有要求時，通過調節閥的最大流量 Qmax 應為工藝過程可能出現的最大流量； 當工藝過程對最大流量沒有要求時， 通過調節閥的最大流量 Qmax 一般取為正常流量的 1.25 倍。四、舉例在我們剛剛完成并已開車成功的

26、某精細化工中試裝置中， 共有調節回路 64 個，確定調節閥壓差時正是重視了上述提到的諸多問題，使調節回路投運后皆能滿足工藝過程的要求，現舉幾個具有代表性的例子來進一步說明調節閥壓差的確定方法。例 1：如圖 10 所示的工藝流程及操作條件，試確定調節閥的壓差。解： 1）首先根據工藝流程及設備布置圖構想出管系走向如圖11 所示。2）根據管系走向圖及操作條件求管路壓降。由于沿途流量不等， 需分段進行計算。由 1 點到 2 點， Qnor =0.24m 3/h,Q max3/h 。根據圖 11 和詳細流程可計算出局部阻力的當量長度為 6.5m；圖 11 中直管長度為 8.2m；則管總長度為 14.7m

27、，計算出管道阻力降為 0.0003MPa。由 2 點到 3 點， Qnor =0.75m 3/h,Q max3/h 。根據圖 11 和詳細流程可計算出局部阻力的當量長度為 4.5m；圖 11 中直管長度為 20.6m；則管總長度為 25.1m，計算出管道阻力降為 0.0035MPa。則 1 點到 3 點，管道總阻力降為： 0.0003+0.01+0.0035=0.0138MPa 。取管道總阻力降為：。3)計算調節閥壓差P1m 。由式（ 55）得：P1m =0.35-0.03-(17.6-1.9)/100-0.016=0.147 MPa。.4)核算調節閥阻比S。由式（ 56）得：S=0.147/

28、(0.147+0.016)=0.9 。5)調節閥壓差P1m 取值。由于管路阻力降很小， 考慮實際調節閥兩頭有大小頭等因素，最終取調節閥壓差 P1m =0.14 MPa 。例 2：如圖 12 所示的工藝流程及操作條件，試確定調節閥的壓差和泵的揚程。分析：由于泵出口分成了兩條管路，首先泵的揚程必須同時滿足兩條管路的輸送要求，因此根據系統計算結果要采用兩個揚程中的高揚程者。其次兩條管路雖有聯系，但為了保證調節效果，應將其看成獨立的兩個系統，自起點設備開始來分別核算調節閥的阻比 S，使 S 值皆 0.3。解： 1）首先根據工藝流程及設備布置圖構想出管系走向，此處僅畫出如圖13 所示的計算示意圖。2）根

29、據管系走向圖及操作條件求管路壓降。由于沿途流量不等， 需分段進行計算。由 1 點到 2 點， Qmax3/h 。根據管系走向圖可計算管線總長度為 80m，計算出管道阻力降為 0.031MPa。由 2 點到 3 點，Qmax3 /h 。根據管系走向圖可計算管線總長度為50m ，計算出管道阻力降為 0.0004MPa。由 2 點到 4 點，Qmax =1.32m 3/h 。根據管系走向圖可計算管線總長度為 58m，計算出管道阻力降為 0.016MPa。考慮阻力降有 15%的裕量，則：由 1 點經由 2 點到 3 點，管道阻力降為：（0.031+0.0004+0.01 ）x1.15=0.048MPa

30、。由 1 點經由 2 點到 4 點，管道阻力降為：（0.031+0.016+0.01 ）x1.15=0.066MPa。3）取調節閥壓差。取調節閥阻比 S=0.3,則由式（ 56）得調節閥壓差為：LV 閥P1m。.FV 閥P1m。4）確定泵的揚程。由式（ 58）得泵揚程為：由 1 點經由 2 點到 3 點， H=(0.21-0.03+0.048+0.021)x100+(25.7-4.1)=46.5m 由 1 點經由 2 點到 4 點，H=(0.364-0.03+0.066+0.028)x100+(25.7-4.1)=64.4m為同時滿足兩條管路的輸送要求，則泵的揚程應為64.4m。考慮泵有 10

31、%的揚程裕量，揚程應為。查泵產品樣本，選用 80 m 揚程的泵。扣除 10%的揚程裕量，可利用揚程應為 80/1.1=72.7m 。5） 確定調節閥壓差。由 4）知泵的揚程為 72.7m 。則由式（ 55）計算出調節閥壓差。LV 閥:P1m=0.03-0.21+72.7/100-(25.7-4.1)/100-0.048=0.286MPa。考慮實際調節閥兩頭有大小頭等，最終取調節閥壓差P1m =0.23 MPa 。FV 閥：P1m=0.03-0.364+72.7/100-(25.7-4.1)/100-0.066=0.111MPa。考慮實際調節閥兩頭有大小頭等，最終取調節閥壓差P1m =0.08

32、MPa 。6） 核算調節閥阻比S。LV 閥：由于管路總阻力降為： P=0.03-0.21+72.7/100-(25.7-4.1)/100=0.331 MPa 。則調節閥阻比 S=0.23/0.331=0.6950.3, 說明調節閥壓差合適。 FV 閥：由于管路總阻力降為：P=0.03-0.364+72.7/100-(25.7-4.1)/100=0.177 MPa。則調節閥阻比 S=0.08/0.177=0.4520.3, 說明調節閥壓差合適。例 3：如圖 14 所示的工藝流程及操作條件，試確定調節閥的壓差和泵的揚程。分析：這是同一管路上有兩套調節回路的情況，為了保證兩臺調節閥皆能起到很.好的調節效果，核算一臺調節閥時，應將另外一臺調節閥視為阻力元件，將其阻力降納入管路總阻力降中，來分別核算調節閥的阻比S，使 S 值皆 0.3。解： 1）首先根據工藝流程及設備布置圖構想出管系走向，此處僅畫出如圖15 所示的計算示意圖。2）根據管系走向圖及操作條件求管路壓降。Qmax=1.34m 3/h 。根據管系走向圖可計算管線總長度為93m，計算出管道阻力降為 0.01