1、專項施工方案 目 錄第一章、編制說明第二章、施工總體部署第三章、資源配置計劃第四章、施工的進度計劃第五章、施工工藝及方法第一節、結構概述第二節、基礎處理第三節、碗扣式腳手架第四節、跨中部分過水門洞搭設第五節、支架預壓第六節、模板安裝第七節、鋼筋及預應力施工第八節、砼澆注第九節、支架拆除第六章、支架搭設注意事項第七章、安全文明施工措施附件1、碗扣支架計算書附件2、萬能桿件支架計算書第一章、編制說明：1、編制依據:1.1*施工設計圖。1.2路橋施工計算手冊1.3建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術規范1.4建筑施工模板安全技術規范（JTJ 162-2008）1.5公路橋涵施工技術規范（JTJ 041-2

2、00）1.6公路施工手冊(橋涵)1.7施工圖設計技術交底紀要；1.8鋼結構設計規范；1.9 原經過專家論證施工方案：5排鋼管支架上滿布型鋼的方案,因為進場較晚及設計變更等原因，在洪水來臨之前完成的可能性較小(在河中的基礎過多)，為保證施工及結構的安全，必須考慮另外的施工方案，以達到既保證安全又保證工期的目的。根據我司的施工經驗，在跨中設置16米跨徑萬能桿件桁架，作為承重支架。這種支架可保證洪水季節的施工安全。2、編制原則: 21堅持實事求是的原則，根據我公司的施工能力和管理水平，堅持科學組織、合理安排、均衡生產，確保優質高效的履行合同。22按照技術規范和標準的要求，正確選擇施工方案，實行全面質

3、量管理。23、嚴格貫徹安全第一原則24、堅持優化技術方案和推廣應用“四新”成果的原則。25、遵守施工合同文件各項條款要求，認真貫徹業主代表或監理工程師的指示、指令和要求。26、嚴格遵守國家和現行的設計規范，施工規范和質量評定與驗收標準。27、堅持技術先進性，科學合理性，經濟適用性和實事求是相結合。28落實季節性施工措施，科學安排雨季施工，確保施工的連續性。29根據業主建設期限的要求，科學地安排施工順序，要重點突出控制工期的工程項目，做到保證重點，統籌安排，確保本合同工程按期完工。第二章、施工總體部署1、施工組織機構為全面貫徹我司建設指導思想和質量方針，組織了強有力的項目施工組織機構，選派了參加

4、過類似工程且富有經驗的人員參加。在實施過程中，實行項目經理負責制，對本合同的質量、資金、進度、安全等進行直接有效控制。組織機構框圖如下：項目經理總工程師項目副經理工程技術部材料設備部質量檢查部計劃財務部綜合辦公室橋梁施工隊2、支架搭設質量目標以總公司確立的質量方針和質量目標為指導思想，全面、合理、有計劃地組織施工，做到施工技術全面性、可行性和針對性。結合工程特點，重點抓好關鍵工序，堅持對施工現場全過程嚴密監控、動靜結合、科學管理，通過對勞力、設備、材料、資金、技術、方法的優化處理，實現成本造價、工期、質量及社會信譽的預期目標效果，杜絕質量事故，保證支架搭設一次性驗收合格，確保箱梁施工質量達到合

5、格標準。 3、支架搭設順序 根據施工計劃安排，我部在2011年11月開始進入支架基礎第三章、資源配置計劃：1、施工人員：1）、主要管理人員：選派經驗豐富、年富力強的技術骨干組成項目經理部強有力的領導班子對該工程進行管理，并調派類似工程施工經驗豐富的專業隊伍進行施工作業確保支架施工的安全、進度、質量。支架主要管理人員見下表：姓名性別年齡職務職稱備注男項目經理高級工程師項目全面負責男執行經理工程師現場全面負責男技術負責人工程師現場技術男橋梁負責人工程師負責橋梁施工男質檢工程師工程師負責質量、試驗男試驗員試驗工負責試驗男測量工程師負責測量2）、現場作業人員：為保證支架作業正常展開，必須要投入足夠的勞

6、動力。擬投入架子工40人、吊裝工8人、平工20人、石工10人、砼工8人。2、主要施工機械設備及材料配備 用滿堂支架施工，擬增加的機械設備如下：機械名稱規格型號額定功率 或噸位(t)數量（臺）備注挖掘機PC300-61.26m31公司調轉壓路機3Y18-2118T1公司調轉混凝土輸送泵車HBT60C60m3/h1租用汽車起重機QY1616t1公司調轉發電機200GF200KW2公司調轉塔吊60型1租用3、材料準備 支架基礎處理好過后，需要的主要材料碗扣式支架以及大量的木枋，我部擬定所需鋼管腳手架全部采取租賃，目前租賃方已經落實,所需的木枋和木板采取自購。其他水泥、砂、碎石等市場供應充足,我部將根

7、據施工進度安排作適量的材料儲備。施工進度安排表施工部位施工時間備 注支架搭設支架預壓底板支模、底板及箱梁鋼筋施工、砼澆筑內模及頂板鋼筋施工頂板砼澆筑第五章、施工工藝及方法第一節、結構概述橋梁上部結構采用52m簡支結構，采用單箱四室箱形斷面。箱梁跨中標準段截面梁高2.85m，箱梁頂板厚度為25cm，底板厚22cm，腹板厚50cm,梁端位置設1.5m厚橫隔梁。箱梁邊腹板下側靠近支點區域內設有拱形裝飾板，并與主梁和橋墩連為一體，拱形裝飾板厚30cm。第二節、地基處理支架范圍內清淤后，采用分層回填塊石并分層壓實，每層壓實后厚度不超過30cm，壓實達到95%以上。面層回填合格的砂類土或石料進行整平壓實，

8、然后在處理好的土層面上鋪設10cm石子，采用人工鋪平，用振動壓路機進行輾壓。在碎石層頂面澆筑50cm厚的C20密封砼。在砼面上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設枕木。壓實的砂土層及石子層的寬度超出支架1米。為避免處理好地基受水浸泡，在兩側開挖40×30cm的排水溝，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑。 第三節、碗扣式腳手架本支架采用碗扣式滿堂腳手架，其結構形式如下：縱向立桿在支座處間距為60cm，其余處間距為90cm，橫向立桿間距除箱梁腹板所對應的位置處間距按60cm布置外，其余按60cm左右間距布置，在高度方向每間隔1.2m設置一排縱、橫向聯接腳手鋼管，使所有立桿聯成

9、整體，為確保支架的整體穩定性，在每三排橫向立桿和每三排橫向立桿各設置一道剪刀撐。在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好枕木，便可進行支架搭設。支架搭設好后，測量放出幾個高程控制點，然后帶線，用管子割刀將多余的腳手管割除，在修平的立桿上口安裝可調頂托，可調頂托是用來調整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可調頂托可調范圍為20cm左右。腳手管安裝好后，在可調頂托上鋪設木枋（截面尺寸120*120），箱梁底板下方的木枋橫向布置，通長布設間距為0.9m（或0.6m）；由于本方案外側模板及翼緣模板為大塊竹膠板模板。橫向木枋鋪設好后，然后在箱梁底板下布設橫向木枋，鋪設10X10cm的縱向木枋

10、，木枋鋪設間距為：在箱梁腹板所對應的位置按15cm布置，底板其余位置按30cm布置。木枋布置好后，安裝好底板即可進行支架預壓。支架在搭設施工前須進行剛度、強度、穩定性及地基承載力的計算，合格后方可施工。第四節、跨中部分過水門洞搭設考慮到本橋施工周期較長，為避免洪水季節影響滿堂支架的安全，在跨中部分設置過水門洞：由16米長的萬能桿件拼制成桁梁，桁梁通過樁基礎將荷載傳到巖石地基上。在巖石設鋼筋混凝土基礎用于承受主柱傳來的荷載。萬能桿件桁梁橫向間距2米，用連接桿件連接成為一個整體。沿桁梁縱向設置分配梁，然后是橫向分配梁在縱橫分配梁上搭設碗扣支架（間距與其他跨相同）過水門洞的結構及大樣圖詳見附件。第五

11、節、支架預壓采用麻袋裝砂預壓。根據箱梁不同段的重量，換算成麻袋數量。預壓開始后逐日進行觀測，沉降穩定的標準為沉降量1mm/d。對于加密的支架部分及邊跨支架，在安裝方木后加載預壓，預壓荷載為箱梁自重的1.0倍（橋涵施工手冊規定）。施加荷載時，應分級施加：按20%-40%-60%-80%-100%，并作好記錄。在施工時設預留拱度。支架按設計搭設完后，粗平并鋪上底模，預壓材料選用袋裝砂，每袋按60kg裝袋并封口。觀測點按每跨的端部、1/4跨，跨中、3/4跨和端部分別按左、中、右布設三個觀測點并標記。連續梁邊跨、中跨預拱度按設計設置。預壓時間達到72小時以上，在預壓過程中，每隔24小時測量一次，當最后

12、24小時地面停止沉降或沉降速度小于設計要求后，即可卸除荷載，調整支撐。第六節、模板安裝為保證現澆箱梁的外觀質量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進度，本工程箱梁底模采用鋪設竹膠板，外側模采用大塊竹膠板模板，箱體內采用膠合板木模。1、底模箱梁底模采用竹膠板，模板加工時可根據箱梁線形曲線及寬度將模板分段（按順橋向每5m為一段考慮）制作，將每一段視為直線段，即分段用折線代替圓曲線，從而提高了模板的使用效率。玻璃鋼竹膠板存放時板面不得與地面接觸，要下墊方木，邊角對齊堆放，保持通風良好，防止日曬雨淋，并定期檢查。2、內模箱梁內模采用九合板，木枋順向布置，木枋截面尺寸為6X12cm，木枋布置間距為35cm

13、左右。為施工方便，內模分塊加工成幾種型號，并確保同一類型號的模板能夠互用；加工時將面板和木枋通過鐵釘加工成整體。為便于內模從箱梁內取出，在每一跨箱梁頂板上預留兩個160cm（縱向）×100cm（橫向）的人洞，人孔分布在每跨離橋墩10米處，不能跨越施工縫；每一跨箱梁底板鋼束張拉、壓漿及封錨完成后，將人孔澆注砼封閉。箱梁內模支撐采用48×3.5腳手管做排架，立柱支撐在底模頂面上，腳手管順橋向按0.9米設置一排，每排7根，且每排均需設置剪刀撐和縱、橫水平撐，以增加支架的整體穩定性，防止內模脹模，內模支架的搭設原理及方式與滿堂腳手架的搭設原理及方式基本相同；立柱支撐點必須與橫橋向底

14、模下的工字鋼位置對應，而且立柱不可直接支撐在底模頂，兩者間須墊設混凝土墊塊。經受力驗算，內模及內模支架均能滿足規范要求，本處計算過程從略。澆注砼之后，等強度達到設計強度的100%后方可進行拆除內模。如果拆模時間過早，容易造成箱梁頂板砼下饒、開裂，甚至倒坍；如果拆模時間過晚，將增大了拆模難度，造成拆模時間長且容易損壞模板。具體拆模時間由現場技術人員視現場砼的凝固情況把握好。3、封頭模板和翼緣端模板端橫隔板封頭模板采用玻璃鋼竹膠板，施工接縫處縫頭模板采用5mm厚鋼板制作。內側翼緣端模板采用20a槽鋼（翼緣板砼厚為18cm）；外側翼緣板由于防撞護欄設計構造的緣故，留有10cm的后澆段，采用4cm厚的

15、泡沫板，安裝及拆除時十分方便，雖然泡沫板只能一次性使用，但由于其價格便宜，與采用鋼板相比更為經濟。4、外側模板和翼緣模板為確保外觀美觀，本箱梁外側模板和翼緣模板采用大塊竹膠板，背枋采用木枋。經受力驗算和施工檢驗，此模板強度和剛度完全能夠滿足施工要求。外側模板及翼緣模板安裝時，采用16t汽車吊起吊。當砼強度達到設計強度的50%60%時，方可脫離外側模板。脫模時，只需將每塊模板上的可調絲桿收緊，模板就會自動脫離砼表面，十分方便。 第七節、鋼筋及預應力施工鋼筋采取集中制作，現場綁扎成形。預應力管道波紋管安裝時嚴格控制其坐標尺寸及接頭的嚴密性，以保證預應力鋼絞線位置的準確和防止漏漿。塑料波紋管不得沾有

16、油污、泥土或有撞擊、壓痕、裂口。喇叭口的位置安裝準確并固定牢固。預應力鋼絞線在砼澆筑前進行穿束。1、材料要求1）、預應力鋼筋本工程采用符合鋼絞線采用高強度低松弛（級松弛）七股型鋼絞線，其應符合圖紙要求及預應力混凝土用鋼絞線（GB/T 5224-2003）1×7相關要求。鋼絞線主要技術要求應符合如下規定：鋼鉸線公稱直徑：15.2mm ;截面面積：139mm2;抗拉強度標準值：fpk=1860 Mpa;彈性模量：E=1.95×105Mpa;鋼筋松弛率：0.03預應力鋼束與管道的摩阻系數：u =0.17;預應力管道每米局部偏差對摩擦的影響系數：k =0.0015（塑料波紋管）;一

17、端錨具變形及鋼束回縮值小于等于：6mm.編束時，保持每根鋼絞線之間平行，不互相纏繞，每隔1.0m1.5m用20#軟鐵絲綁扎一道，在每束的二端2.0m范圍內保證綁扎間距不大于50cm。鋼絞線切割采用機械切割。2）、普通鋼筋設計采用HRB335、R235鋼筋，R235鋼筋其質量應符合鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋（GB1499.1-2009）的規定，HRB335鋼筋其質量應符合鋼筋混凝土用鋼 第2部分：熱軋帶肋鋼筋（GB1499.2-2007）要求。除特別說明外直徑22mm的鋼筋采用直螺紋連接，連接區段內的接頭率不大于50%，并滿足規范（JGJ 1072003/J 2572003及DB50

18、/5027-2004）要求。R235鋼筋：抗拉設計強度fsd195MPa，標準強度fsk235Mpa，彈性模量E=2.1×105Mpa。HRB335鋼筋：抗拉設計強度fsd280MPa，標準強度fsk335Mpa，彈性模量E=2.0×105Mpa。3）、預應力錨具及管道所使用的預應力錨具必須經過正式鑒定和重大橋梁工程的檢驗，并符合本設計文件的各項要求。波紋管采用對應錨具的塑料波紋管道，采用真空壓漿技術。2、鋼筋安裝施工鋼筋混凝土箱梁中普通鋼筋既有受力筋又有架立鋼筋，形狀復雜、數量多，施工中必須嚴格清查鋼筋的規格、數量、型號。每孔腹板骨架筋及橫梁骨架筋,在加工場制作、運至箱梁

19、位置綁扎。在箱梁上焊接鋼筋時，要用濕棉紗布或薄鐵皮等墊在鋼筋接頭下，避免灼傷模板。腹板、橫梁鋼筋骨架的高度必須嚴格控制，在認真復核圖紙、精準推算頂板保護層尺寸后，進行反算控制骨架主筋、彎起筋高度，并留有12cm富余量，避免骨架露出頂板或保護層不夠現象出現。在綁扎腹板箍筋時，其彎頭交合處應相互錯開、交叉布置。頂、底板鋼筋綁扎前要按鋼筋布置間距在箱梁模板或鋼筋上作出標記，綁扎時嚴格按標記布設、綁扎鋼筋。頂板與底板中兩層鋼筋的間距用支撐板凳筋控制，板凳筋分布間距按設計要求辦理，當設計無要求時，可以按1.5X1.5m間距布設。板凳筋必須綁扎或點焊布設牢固，不得倒塌而減小兩層鋼筋間距。考慮到梁體內力分布

20、，腹板鋼筋留設于梁上對接的焊縫宜留設到1/4梁跨處。頂、底板鋼筋保護層的留設必須嚴格符合設計及規范要求，以免因保護層原因出現砼裂紋或漏筋現象。在預應力砼箱梁中，當普通鋼筋與預應力鋼筋定位有相互干擾、發生“打架”時，應遵循“普通鋼筋中的次要受力筋為主要受力筋讓路、普通鋼筋為預應力鋼筋讓路”的原則，可以適當調整普通鋼筋的間距以利讓預應力鋼筋通過。任何情況下必須保證預應力管道形狀圓滑、線形流暢，絕對禁止“死彎”的出現。為了保證錨下混凝土有局部的抗壓強度，在設置螺旋筋的部位可設36層的加強鋼筋網，并加強錨下砼振搗，避免張拉時拉脫、凹陷。第八節、砼澆注砼澆筑之前一個月，應作好配合比，經第三方驗證后，報監

21、理和建設審核，同意后方可用于本項目使用。砼澆注進程中設專人對支架、模板進行檢查。澆注前制定大體積砼施工組織設計，報監理工程師批準后進行現場交底，以保證整個梁體砼澆注過程的順利進行。砼采用商品砼，砼輸送車運輸，泵車泵送砼，振動棒搗固密實。每節段箱梁澆注采用分兩次澆注，第一次澆注頂板以下，第二次澆注頂板。預應力連續梁混凝土的澆筑縱向按先跨中后支點、先底板后腹板再頂板的施工順序，橫向先外側懸臂板向梁中線澆注。混凝土振搗均勻，防止漏振或過振。振搗過程中防止預留孔道的波紋管變位，尤其避免管道上浮。澆筑完后注意養生，保持濕潤養護并內外通風，施工時嚴格控制連續板內外溫差不超過25。分層振搗，每層厚度不宜超過

22、30cm，上下層混凝土澆筑時間相隔不宜超過1h（當氣溫在30以上時）或1.5h（當氣溫在30以下時）。上層混凝土必須在下層混凝土振搗密實后方能澆筑，以保證混凝土有良好的密實度。分段澆筑時必須在前一段混凝土初凝前開始澆筑下一段混凝土，以保證澆筑的連續性。混凝土澆筑過程不得中斷，以保證混凝土澆筑的整體性。預應力鋼絞線張拉、壓漿、錨固連續梁砼的強度達到90%及齡期達到7天以上方可按設計順序張拉鋼束。鋼束均采用雙側張拉。預應力鋼束張拉采用雙控指標控制，即張拉力和延伸量控制，以張拉力為主，延伸量校核。實際伸長量與理論伸長值相比較誤差保持在±6%以內，如發現伸長值異常應停止張拉，查明原因。根據設

23、計張拉控制應力K=0.72Rpy=1339.2Mpa（不包括錨具損失）。張拉程序為：0初應力(10%25%con)，記錄當前狀態下千斤頂的引申量a(15%30%)K，記錄當前狀態下千斤頂的引申量b(30%100%)K記錄當孔道壓注水泥漿完畢后，立即進行封錨，封錨采用保護罩封錨，保證錨具不被銹蝕。箱梁所有設置預留槽后澆部分均采用微膨脹混凝土。第九節、支架拆除當壓漿強度達到100%及封錨完成后，支架和底模才能拆除。支架拆除以中支點為中心，由跨中向兩邊對稱進行，要緩慢均勻，防止碰傷梁體混凝土。第六章、支架搭設注意事項1、支架采用的碗扣件和扣件式鋼管必須滿足冷彎薄壁型鋼結構技術規范的有關技術規定。其中

24、的碗扣腳手架架料的壁厚3.5mm，普通鋼管架料的壁厚3.0mm。2、確認支架下支托底座之間是否接觸嚴密，以保證支架整體穩定性。3、搭設支架時，立柱應在縱橫兩個方向上采用不同長度的立柱構件呈梅花形布置，使接頭不集中在同一高度上。4、當支架搭設至三步（層）后，應對支架單元（每跨）分別進行操平，將水平桿全部調平，并對所有立柱底座進行調平頂緊，不得有松動現象，保證上部荷載能傳遞到地基。5、在同一支架單元范圍，應注意確定合理的起步高度，避免將可調支座調到極限高度。6、接點連接應平順、緊密、牢固，立柱垂直度控制在0.5%以內且不大于50mm。7、支架的拆除現澆箱梁支架的拆除應在箱梁施加預應力灌漿后，砂漿強

25、度達到不小于20Mpa時開始拆除，其拆除順序應從每跨中部向兩支座方向對稱拆卸。拆卸后的支架構配件及其他材料應及時送到存放點堆碼整齊或運送到下一施工段使用。第七章.安全文明施工措施1施工現場安全措施本工程工期較短，勢必要求各專業工種進行交叉作業。如何作到忙而不亂，雜而不混，科學有序地組織施工，確保施工人員的人身安全和生產設備、工程建設的安全尤為重要。為此，特制定以下具體安全措施。1.1安全生產管理機構成立以項目經理為組長，項目副經理、技術負責人、安全員為副組長，專業工長和班組長為組員的項目安全生產領導小組，在項目形成縱橫網絡管理體制。各自職責如下：、項目經理：全面負責施工現場的安全措施、安全生產

26、等，保證施工現場的安全。、項目副經理：直接對安全生產負責，督促、安排各項安全工作，并隨時檢查。、技術負責人：制定項目安全技術措施和分項安全方案，督促安全措施落實，解決施工過程中不安全的技術問題。、安全員：督促施工全過程的安全生產，糾正違章，配合有關部門排除施工不安全因素，安排項目內安全活動及安全教育的開展，監督勞防用品的發放和使用。、施工工長：負責上級安排的安全工作的實施，進行施工前安全交底工作，監督并參與班組的安全學習。安全管理機構如下：項目經理公司職能部門業主監理公司項目安監部門項目副經理項目總工安全維護部門生產部門機械部門施工班組1.2安全管理組織計劃在本工程施工過程中，項目將嚴格執行三

27、級交底和教育制度，即項目總工、項目安全負責人向施工工長和部門負責人交底，施工工長、部門負責人向施工班組交底。公司職能部門項目安監部門項目經理項目副經理編制安全計劃項目總工落實完善各種安全設施及方案班組進場教育工長向班組教育制定相關管理制度施工過程監督項目安全學習安全整改確保安全生產定期安全教育1.3安全防護措施1、作業區安全標志、標牌明顯。安全防護設施做到定型化、工具化，且標志明顯。 2、高空作業人員要在活動面積小、四邊臨空、風力較大且露天的條件下，使用設備、工具等進行操作，是一項十分復雜、危險的作業，應切實加強臨邊防護：a.按規定設置護欄：護欄由上、下兩道橫桿和欄桿柱（立桿）組成，欄桿柱的間

28、隔距離為2.0m，上橫桿離操作平臺底面為1.0-1.2m，下橫桿操作平臺底面高度為0.5-0.6m，護欄必須堅固可靠，整體構造能承受來自任何方向的1000N的外力撞擊。b.防護欄桿必須自上而下用安全立網封閉，并在欄桿底部設置嚴密固定的、高度不低于10cm的擋腳板； 3、在高處作業下方架設安全平網，一旦發生高處墜落時，可以將人或墜落物網住，防止事故的發生。 4、操作平臺和安全通道除按規定做好臨邊防護外，還應滿鋪架板，架板要互相搭接，搭接時不得小于20cm（但不得大于30cm，以免形成探頭板），架板對接處應設雙排橫桿，雙桿間距不大于20cm，臨時翻動架板時，應按原位鋪牢。 5、夜間進行高處作業，要

29、有足夠的照明，危險處設專人監護，光線不足時，不得進行高處作業。6、搭設腳手架必須經安全教育持有效崗位證的架子工承擔，作業前，先進行體檢，凡有高血壓、心臟病者不得上腳手架操作。7、搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口袋扎緊。8、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線電器裝置。9、腳手架與主體結構連墻桿采用鋼管，其一端與主體結構連接，另一端用扣件同立桿連接，連墻桿設置點為三跨步。10、嚴禁在腳手架上堆放鋼模板，木料及施工多余的物料等以確保腳手架暢通和防止超載。11、吊運腳手板，鋼管等須用專用保險吊

30、釣，嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。12、腳手架四角應有接地保護及避雷裝置。13、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）等考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格方可持證上崗。 14、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。15、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規定驗收合格后方準使用。 16、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土等到固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。 17、當有六級及六級以上大風和霧、雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。 18、腳手架使用中，應定

31、期檢查桿件的設置的連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否有積水，底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超載。 19、在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。20、不得在腳手架基礎及相鄰處進行挖掘作業，否則應采取安全措施。 21、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。 22、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。安全檢查班組每天進行班前活動，有班長或安全員傳達工長安全技術交底，并做好當天工作環境的檢查，做到當時檢查當日記錄。項目經理帶隊每星期

32、組織一次本項目安全生產的檢查，記錄問題，落實責任人，簽發整改通知，落實整改時間，定期復查，對未按期完成整改的人和事，嚴格按單位安全獎懲條理執行。單位對項目進行每半月一次的安全大檢查。發現問題，提出整改意見，發出整改通知單，由項目經理簽收，并布置落實整改人、措施、時間。如經復查未完成整改，項目經理將受到紀律和經濟處罰。附件1： 碗扣腳手架計算書計算書說明：4號橋以整幅箱梁斷面為例計算，腳手架搭設高度最高不超過9米，所以計算時按9米計算。滿堂支架搭設，采用鋼管腳手架，鋼管規格為48mm×3.5mm，跨中部分選取支架立桿間距 0.6m×0.9m，橫桿步距 1.2m，靠近支座四排支

33、架選取支架立桿間距為0.6m×0.6m，橫桿步距1.2m，上下端均裝可調支托。詳見附圖。 碗扣支架傳力路線：荷載 模板縱向楞木 橫向楞木 碗扣支架 地基基礎。一、荷載計算。 1、施工動荷載：（1）施工人員、機械：NQK1=2.0KN/m2 （2）砼振搗器： NQK2=2.0KN/m2 2、靜荷載計算 1）、內模（包括支架）：NGK1=1.2KN/m2 2）、底模（包括木條）：NGK2=0.8KN/m2 3）、支撐腳手架： 支撐系統自重： 當支架立桿間距為0.6m×0.6m，橫桿步距1.2m時 每平米立桿根數：n11÷(0.6×0.6)=2.8根/m2 立

34、桿自重：（h9m）：9×3.86kg/m×2.8=0.97 KN/m2 橫桿自重：（9÷1.2×0.6×2×3.86kg/m）×2.8=0.97 KN/m2 NGK3-1(0.970.97)×1.15=2.23KN/m2 當支架立桿間距為0.6m×0.9m，橫桿步距1.2m時 每平米立桿根數：n21÷(0.6×0.9)=1.8根/m2 立桿自重：（h9m）：9×3.86kg/m×1.8=0.63 KN/m2 橫桿自重：9÷1.2×(0.60.9)

35、×3.86kg/m）×1.8=0.78 KN/m2 NGK3-2(0.630.78)×1.15=1.62 KN/m2 箱梁砼重：考慮梁體支座處砼量少，計算時按1/2標準跨中斷面，作為計算面積:采用CAD量取該處橫斷面積為：S19.76m2 則每平米砼重： NGK4-1=（9.76m2 ×26KN/m3×1m）÷（15m×1m） 16.90KN/m2 梁中部截面 二、楞木計算。橫向木楞采用12×12cm方木，間距最大900mm，縱向木楞為10×10cm，間距為300mm。材質為松木，按較低強度等級TC13取

36、值，抗彎允許應力fm=13(N/m), 順紋抗剪fv=1.65(N/m)，橫紋局部承壓fc90=2.9（N/m），彈性模量E=10000（N/m），露天折減系數為0.9，在生產性高溫影響下，木材表面溫度達4050折減系數為0.8。12×12cm方木：A=144cm2,I=1728cm4,Wa =288cm3。10×10cm方木：A=100cm2,I=833cm4,Wa =167cm3。1、縱向楞木計算。1）、均布荷載q=( NQK1NQK2)X1.4(NGK1NGK2NGK4-1)X1.2) X0.3 =(2.02.0)X1.4+(1.2+0.816.90)X1.2)X0.

37、3=8.5KN /m2）、木楞跨中彎矩：Mmax=ql2/8=8.5×103×0.92/8=860.6 (N·m)3）、彎應力：m=M/Wa=869.6/(167)=5.2 (N/m)即 m =5.2 (N/m) fm=9.36（N/m），滿足要求。（其中： fm=13×0.9×0.8=9.36） 安全系數為：9.36/5.2=1.804）、局部承壓力驗算。荷載： q×0.9/2=8.5×103×0.9/2=3825（N）壓應力：3825/（100×100）=0.381（N/mm2） fc90=2.088

38、（N/mm2），滿足要求。（其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088N/mm2）5）、剪應力驗算。荷載：5809.5 （N）剪應力：3825/（100×100）=0.381 （N/ mm2） fv=1.188 (N/m) ，滿足要求。 （其中：fv=1.65×0.8×0.9=1.188 N/m)安全系數：1.188/0.381=3.116）、剛度驗算。 撓度：f=qL4/(128EI)=(2.0+1.2+0.8+16.90)X1034/(128X1010X8.33X10-6=0.0005m=0.5mm < 900/400=2.3

39、mm,滿足要求。2、橫向楞木計算。1）、均布荷載 q=( NQK1NQK2)X1.4(NGK1NGK2NGK4-1)X1.2) X0.9 =(2.02.0)X1.4+(1.2+0.816.90)X1.2)X0.9=25.45KN /m2）、木楞跨中彎矩：Mmax=ql2/8=25.45×103×0.92/8=2577 (N·m)3）、彎應力：m=M/Wa=2577/(288)=8.9 (N/m) 即 m =8.9 (N/m) fm=10.53（N/m），滿足要求。（其中： fm=13×0.9×0.9=10.53 ）安全系數為：10.53/8.9

40、=1.24）、局部承壓力驗算。荷載： q×0.6/2=25.45×103×0.9/2=11452 （N）壓應力：11452/（120×120）=0.79（N/mm2） fc90=2.088（N/mm2），滿足要求。（其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088N/mm2）5）、剪應力驗算。荷載：11452 （N）剪應力：11452/（120×120）=0.79（N/ mm2） fv=1.188 (N/m)，滿足要求。 （其中：fv=1.65×0.8×0.9=1.188 (N/m)）安全系數：1.18

41、8/0.79=1.56）、剛度驗算。撓度：f=qL4/(128EI)=(2.0+1.2+0.8+25.45)X1034/(128X1010X17.28X10-6=0.86mm < 900/400=2.3mm,滿足要求。三、立桿受力驗算。 梁中部處立桿受力： N2=( NQK1NQK2)X1.4(NGK1NGK2NGK3-2NGK4-2)X1.2)÷n2 =<(2.02.0)X1.4(1.20.81.6216.9)X1.2)> X 15 X 0.9÷19=21.47KN 3、立桿的穩定性 。 l0=kh=1.155×1.55×1.2

42、15;100=214.8cm 長細比：=l0/i=214.8÷1.58=136Af=0.312×4.89cm2×205N/mm2=0.312×4.89×205×100 =31276N=31.28KNN2（或N1），滿足要求。 因此，腳手架的搭設方式滿足施工荷載的要求 式中： l0計算長度，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 k計算長度附加系數，取值1.155; 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表取值1.55; h立桿步距，1.2m； i截面回轉半徑，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

43、規范附錄B表B取值1.58cm； 長細比； 軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄C表C取值0.312； A立桿的截面面積，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B表B取值4.89cm2； f鋼材的抗壓強度設計值，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表取值205N/mm2。四、內模受力驗算。 內模采用5 cm厚木模板，鋼管支架間距1.2米。截面慣性矩：I=1/12bh33/12=3.13X10-6 m4，截面抵抗矩：W=1/6bh22/6=1.25X10-4 m3 0.25米厚鋼筋砼：NGK5-1=26X0.25=6.5KN/m2。均布荷載：q=(

44、NQK1NQK2)X1.4(NGK1NGK2NGK5-1)X1.2) X0.3 =(2.02.0)X1.4+6.5X1.2)X0.3=4.02KN /m跨中彎矩：Mmax=ql2/8=4.02×103×1.22/8=724(N·m)彎應力：m=M/Wa=724/(1.25X10-4 m3)=5.8X106 (N/)即 m =5.8×106/1000000 =5.8（N/m）fm=10.53（N/m），滿足要求。（其中： fm=13×0.9×0.9=10.53 ）安全系數為：10.53/5.8=1.8擾度：f=1.3X10-2qL4/(EI)=1.3X10-2X3150X1.24/(1010X3.13X10-6) =2.7mm < 1200/400=3mm，滿足要求。五、地基受力驗算 。主要為混凝土地面受力驗算：C25片石砼