1、第七章 連續剛構梁施工方法及工藝一、工藝流程二、0#節段施工三、掛籃制作及性能試驗四、懸臂澆筑施工五、邊跨現澆段施工六、合攏段施工及體系轉換七、預應力施工八、線性控制第七章 連續剛構梁施工方法及工藝 一、工藝流程 連續剛構梁施工工藝框圖見圖7-1。 二、0#節段施工 墩身順橋向寬4.5m，0#節段順橋向長12m，兩側各懸出3.75m，墩頂剛構梁梁高10m，0#節段梁體橫隔板與墩身剛性連接，梁體內鋼筋密集，三向預應力管道縱橫豎交錯，結構復雜，是剛構梁施工的一大難點，它對承重支架、模板制作、安裝、支撐及混凝土澆筑提出了較高要求。待墩身砼達到設計強度的80%后，即可在墩頂安裝0#段支撐托架，準備0#

2、段的施工。由于梁體較高，一次立模澆筑成型難度較大，按設計要求0#段分為兩次澆筑，第一次澆筑底板混凝土，待底板混凝土達到設計強度的80%，能與墩身托架共同受力時，澆筑剩余部分，即腹板、橫隔板和頂板，兩次澆筑的連接處按施工縫處理。0#節段施工工藝框圖見圖7-2。 （一）托架托架采用自制加工型鋼桿件，墩身頂部預埋鋼板做牛腿，托架設計根據0#段懸臂澆筑段梁長及工作平臺的要求確定。順橋向托架主桁每側5片，片間距1.5m，長度6m，橫橋向托架主桁每側2片，片間距2m。墩身上部預埋件采用216豎向鋼鈑直接鉆孔與水平桿件連接，下部通過預埋T型鋼鈑及32c槽鋼，焊接節點板與桿件連接。為確保安全，托架預埋件處采用

3、加設預埋拉筋，增設鋼筋網片等方法進行局部加固。為便于拆模，在橫向分配梁下設25cm高的鐵凳子，施工完畢后割掉鐵凳子即可將模板拆除，0#段托架結構詳見圖7-3。安裝托架各桿件時，先采用銷子臨時連接，拼裝好后，再焊接加固固定，故不考慮等載預壓。（二）0#節段模板 0#節段底板模板采用墩身大塊鋼模板,腹板外模板、翼板底模板等采用鋼框膠合板大模板，這種模板面板采用12mm厚的高強膠合板，骨架采用特制的鋼框和型鋼，鋼框和型鋼及骨架均采用螺栓聯接成裝配式的大模板。與墩頂固結部分（4.5m）外模利用墩身模板改裝而成，內模利用鋼木組合模板,木排架支撐。懸臂澆筑部分（3.75m）內外側模均利用掛籃內外側模，底模

4、采用大塊鋼模板。根據工期要求1#4#墩0#段各配備一套支架及模板。（三）鋼筋及預應力管道連續剛構梁縱向采用全預應力設計，橫截面采用部分預應力設計。0#段內鋼筋錯綜復雜，重復工藝流程完成1#2# 3#4#及邊跨的合攏段循環工藝流程懸臂澆筑各節段選定配合比制作砼試件鋼筋加工管道加工制作合格模板加工制作張拉設備校正、試驗鋼絞線檢驗錨具檢驗壓漿機具準備強度試壓鋼絞線制作拼裝墩旁托架托架預壓綁扎底板、腹板鋼筋綁扎橫隔板及頂板鋼筋澆筑1號節段砼穿預應力束拆除掛籃（外側模除外）安裝吊架張拉預應力束拆模水上拌合站檢查簽證澆筑0#段第一次砼鋼絞線檢驗澆筑0#段第二次砼 張拉檢查簽證鋼絞線制作綁扎鋼筋、安裝預應力

5、管道拆模鋪設0#段底模、外側模安裝0#段內模安裝預應力管道壓漿掛籃安裝吊架加工制作張拉設備校正、試驗綁扎鋼筋、安裝預應力管道穿預應力束澆筑合攏段砼強度試壓合格制作砼試件掛籃試驗掛籃前移制作砼試件壓漿機具準備鋼絞線制作拼裝0#、5#墩墩旁托架鋼絞線檢驗制作試件T構墩身施工掛籃就位穿預應力束拆模張拉壓漿構件加工制安壓漿強度試壓張拉設備校正、試驗鋪設現澆段模板合攏段綁扎鋼筋安裝預應力管道安裝內模合攏段臨時鎖定穿束張拉托架預壓掛籃加工制作澆筑砼凝土管道加工制作安裝預應力管道壓漿機具準備圖7-1 連續剛構梁施工工藝框圖合格制作砼試件通孔合格墩身施工安裝支架支架預壓安裝底模板安裝外側模板綁扎底、腹板鋼筋，

6、安裝管道安裝內模澆筑第一次混凝土綁扎頂板鋼筋，安裝管道澆筑第二次混凝土穿束張拉壓漿拆模測定砼強度及彈性模量清孔及養護制作試件制作試件圖7-2 0#節段施工工藝框圖圖7-30#段托架結構圖特別是墩身主筋伸入0#段較多，底板鋼筋層多量大，整個T構的頂板、腹板預應力束均通過0#段，再加以隔板縱向預應力束、橫向預應力，豎向預應力交錯布置，在施工中除按照常規要求施工外，還應注意以下幾點：1、施工前要把有關鋼筋圖、預應力鋼筋圖等看清楚，注意綁扎順序，避免遺漏造成返工浪費；2、底板、頂板鋼筋按設計要求，每隔35cm呈梅花型布置橫向及豎向架立筋，豎向架立筋底部與底模之間采用同標號砂漿墊塊支墊；3、腹板鋼筋按一

7、般要求設架立筋固定，但應注意架立筋不得影響預應力管道位置；4、制孔波紋管應嚴密且不易變形，孔道位置必須準確，其坐標誤差不得超過5mm,管節之間的連接應保持平順，鋼束錨固端的支承墊板必須垂直于孔道中心線。為防止波紋管的移動和上浮，根據設計要求，每間隔70cm設一道定位筋，保證波紋管的位置準確，同時在波紋管內插入比管道直徑小10mm左右的硬塑料管防護，并在砼澆筑過程中派人經常抽動，以防漏漿堵管；5、在預應力管道安裝過程中，在波紋管附近盡量避免焊接、氧割作業，以防焊渣燒壞波紋管；6、豎向預應力管道要嚴格控制安裝位置，以保證掛籃走行軌道錨栓孔與豎向預應力筋的正確連接。（四）混凝土運輸2#、3#墩0#段

8、混凝土由水上拌合船將混凝土拌好后，通過墩旁塔吊直接送至作業面?？菟冢?#、4#墩0#段混凝土由岸上拌合站將混凝土拌好后，通過汽運至墩旁，由墩旁塔吊直接送至作業面。（五）混凝土入模0#節段腹板高10.0m，最小厚度70cm，梁高壁薄使混凝土入模成為一項重要的技術問題。腹板、底板設串筒入模，防止混凝土自由下落和與鋼筋、管道碰撞發生離析，底板混凝土通過穿過頂板“天窗”串筒入模，串筒按間距1.0m布置，腹板混凝土則直接從頂板通過串筒入模，間距仍按1.0m布置，頂板可直接入模。(六)混凝土振搗混凝土振搗根據振搗工藝、鋼筋管道密度、振搗部位確定合適的分層厚度，保證混凝土的振搗質量。1、振搗工藝底板混凝土

9、采用振動力大的插入式振搗器搗固，頂板插入式振搗器振搗操作方便，僅腹板振搗難度較大，但采用腹板模板預先開洞“邊灌邊關”的辦法及較大坍落度混凝土，采用插入式振搗器也能滿足振搗要求。2、分層厚度底板內鋼筋密集，厚度為90cm，分層振搗厚度為30cm。腹板混凝土分層厚度太厚則振搗時間長、模板容易變形，且混凝土中氣泡不易排出，太薄則振搗頻繁，影響施工速度，為此分層振搗厚度為3040cm。頂板由于管道密集、上下左右交錯，為避免混凝土虛振仍采用分層入模兩次振搗，先將承托處填平振實后由兩側向中央推進，分層振搗厚度為3040cm。 三、掛籃制作及性能試驗 （一）菱型掛籃的主要技術性能根據連續剛構梁設計分段長度、

10、梁段重量（本橋最大梁段重：1631KN）、外形尺寸、斷面形狀等的要求，同時考慮施工荷載和通用性，確定該菱型掛籃的技術參數及性能為：1、適用最大梁段重：2000KN； 2、適用最大梁段長度：4.0m；3、適用梁頂寬度：8.2m；4、適用梁底寬度：6.5m；5、適用梁高為：5.010.0m；6、走行方式為無平衡重自行；7、每套掛籃自重800KN；8、在12m長的起步長度內，可同時安裝兩套掛籃；9、前后端作業面開闊，便于混凝土的運輸和澆筑，拆模方便，就位準確，便于調整；10、剛度大，彈性變形小。采用便于購置的普通型鋼和易于加工的工藝設計。 （二）結構型式和工作原理 1、結構型式菱型掛籃由菱型桁架、提

11、吊系統、走行及錨固系統以及模板系統共四部分組成，詳見圖7-4。圖74菱型掛籃組裝圖（1）菱型桁架 菱型桁架是掛籃的主要承重結構，桁架分兩片立于箱梁腹板位置，其間用角鋼組成平面聯結系，每片桁架除斜桿用230c A3槽鋼組焊而成外，余均由230b A3組焊，節點處用20節點板和M30螺栓聯接。前上節點處和前上橫梁聯結，前上橫梁由16a A3組焊而成桁架結構，上設10個吊點，其中4個吊外側模，2個吊內模，4個吊底模架。 （2）提吊系統前吊帶 前吊帶的作用是將懸臂澆筑的底板、腹板混凝土及底模板重量傳至桁架上。前吊帶由160×32和160×20兩種16Mn鋼板用50（20CrMnTi

12、）的鋼銷組合而成。前吊帶下端與底模架前橫梁銷接，上端吊在前上橫梁上，每組吊帶用2個32T手動千斤頂及扁擔梁調節底模標高。后吊帶 后吊帶的作用是將底模架荷載傳至已成箱梁底板。后吊帶用3塊160×32、16Mnq鋼板加工而成。上部設置調節孔，以適應梁底板厚度的變化，下端與底模架后橫梁銷接，上端穿過箱梁底板（預留孔），每個吊帶用2個32T手動螺旋千斤頂及扁擔梁支撐在已成箱梁的底板上。 （3）模板系統箱梁外側模外框架由75×75×6和12組焊而成，模板圍帶用10，模板采用大塊鋼模板組裝而成，根據梁段的高度和長度可隨時接拼和拆卸。外側模支承在外模走行梁上，后端通過吊桿懸吊在

13、已澆好的箱梁頂板（在澆筑頂板時設預留孔），后吊桿與走行梁間設有后吊架，后吊架上裝有滾動軸承，掛籃行走時，外側模走行梁與外側模一起沿后吊架滑行。內模由內模桁架、豎帶、斜支撐以及組合鋼模等組成。內模安置在由內模桁架、豎帶和斜支撐組成的內?？蚣苌?，內模框架支承在內模走行梁上，走行梁前端通過倒鏈懸吊在前上橫梁上，后端通過吊桿懸吊在已澆好的箱梁頂板上（在澆筑頂板時應設預留孔），后吊桿與走行梁間設有后吊架，后吊架上裝有滾動軸承，掛籃行走時，外側模走行梁與內模走行梁一起沿吊架滑行。底模由底模架和底模板組成。底?？v梁為桁架式，用12及75×75×8組焊而成，前后橫梁用240c A3槽鋼制作

14、。底模為鋼模板，用18×16×858cm方木墊在底模架上，寬度比箱梁底少8mm，兩外緣固定56mm橡膠條，在澆筑混凝土時，外模與底模夾緊，以防漏漿。底模架前端連有角鋼可組成操作平臺。（4）走行及錨固系統掛籃走行系統在兩片桁架下的箱梁頂面鋪設兩根軌道（軌道用鋼板組焊），軌道錨固在豎向筋上，主桁前端設有前支座，沿軌道滑行（支座與軌道間墊四氟乙烯板）；主桁后端設有后支座，后支座用反扣輪沿軌道下緣滾動，不需加平衡重，用兩個5T手動葫蘆牽引，掛籃即可前移。軌道分節長度按梁段長度制作。錨固系統 掛籃的錨固是用32精軋螺紋鋼和后錨扁擔梁把菱型桁架后節點錨固在軌道上的。每片桁架用6根，整套

15、掛籃用12根。 2、工作原理底模、外側模隨菱型桁架向前移動就位后，綁扎底板、腹板鋼筋并安裝預應力管道，而后將內模隨走行梁拖出，調整綁扎頂板鋼筋并安裝預應力管道。進行梁段懸臂澆筑法施工，當所澆梁段張拉錨固及孔道壓漿后，掛籃再往前移動進行下一節段施工，如此循環推移，直至完成最后一節梁段施工。（三）結構計算 （1）菱型桁架受力計算本結構為靜定桁架體系，受力明確，后錨固受拉，前支座受壓。桁架受力示意圖見圖7-5。P圖7-5 桁架受力示意圖按最大梁段重200T設計，另加施工荷載和掛籃自重，以及不平衡系數，桁桿件架的最大拉力為140.2T，最大壓力為137.8T，均小于230b和230c的容許承載力。 （

16、2）前吊帶、后吊帶計算 底模架前吊帶、后吊帶均承受拉力，按最大梁段進行計算，其拉力均小于3216Mnq鋼板的設計強度。亦能滿足銷軸的抗剪和承壓要求。 （3）掛籃的穩定計算懸臂澆筑時，掛籃后端的拉力全部由12根 32精軋螺紋鋼承受，其傾覆穩定系數為2.25>1.5。掛籃滑行即將到位時為最不穩定狀態，在自重作用下產生傾覆力矩，傾覆穩定系數1.85>1.5。 （4）掛籃變形計算 為確保施工時底模標高準確，要對底模前吊點進行詳細的彈性變形計算。其變形包括：主構架前上橫梁以及吊帶的彈性變形。每一節段都要計算，以確保底模平臺的調整，為成橋后梁體的線型提供依據。 （四）掛籃加工及性能試驗 1、加

17、工制作 掛籃是懸臂澆筑施工時梁段的承重結構，又是施工人員的作業平臺，加工質量尤為重要。除滿足鋼結構工程施工及驗收規范有關規定外，根據掛籃的使用特點，對其加工精度和加工工藝還要進行特殊處理。 （1）菱形桁架各桿件的型鋼，在選材上要嚴格把關，沒有出廠合格證者、有撓曲變形者禁止使用，在焊接綴板時，要有工作平臺及夾具，均勻施焊，防止桿件變形撓曲； （2）桁架節點板及各桿件的栓孔、必須制作樣板，栓孔的公差±2mm，孔距的公差±0.5mm，確保栓孔位置準確，減少安裝時的困難，減少使用時的非彈性變形； （3）對于重要部位的焊接，應由有經驗的技工施焊，保證焊接質量。對吊座應焊接和栓孔共同作

18、用。 2、性能試驗按照鐵路橋涵施工規范的要求，在掛籃正式使用前應進行加載試驗，以測定其彈性及非彈性變形量。整個試驗工作擬在加工廠一平整硬化好的場地進行。兩片桁架平置于場地上，桁架后錨點通過 L 32鋼筋錨固，前吊點用兩臺YCW150型千斤頂通過 L 32鋼筋進行施力對拉。按5T的級差分級加載至100T，模擬了最不利狀態下掛籃的承載情況，既消除了非彈性變形，同時用標定好的鋼尺測設其彈性變形和非彈性變形，為線型控制的計算提供了數據。 四、懸臂澆筑施工0#節段混凝土澆筑完畢，混凝土強度達到設計強度的90%后，張拉相應的預應力束并壓漿，并以該節段的頂面作為懸臂澆筑的施工場地，進行施工掛籃和機具設備的安

19、裝工作，之后向兩側逐節段對稱懸臂澆筑直至跨中懸臂施工。懸臂澆筑段施工工藝框圖見圖7-6（一）掛籃拼裝掛籃拼裝按構件編號及總裝圖進行。拼裝程序是：走行系統菱形桁架錨固系統底?？偝蓛韧饽？偝?。1、0#段預應力筋張拉完成后，在箱梁腹板頂面鋪好鋼枕、木枕，在豎向預應力筋位置，連接好軌道連接桿，從0#段中心向兩邊安裝長3m軌道各兩根，抄平軌頂面，量測軌道中心距，確認無誤后，用加工好的螺帽把軌道鎖定。 2、安裝前后支座，吊裝菱形桁架。由于受起重能力的限制，桁架分兩片安裝，先吊裝一片并加以臨時支撐后，再吊裝另一片，隨后安裝兩片之間的聯結系。 3、用直徑32mm的精軋螺紋鋼筋及扁擔梁將桁架后端錨固在軌道下的鋼

20、枕上，然后吊裝前上橫梁及前后吊帶。 4、吊裝底模架及底模板。5、底板、腹板鋼筋綁扎好，預應力管道安裝完成后，吊裝內模架走行梁插入0#節段內模架內，并安裝好前后吊帶，而后從0#節段將內模拖出。安裝外側模，安裝前將外側模走行梁插入0#節段外?？蚣軆?，并安裝好前后吊架吊帶，將外側模吊起，用5T倒鏈拖動外側模至1#梁段位置。6、調整立模標高。根據掛籃試驗測出的彈性變形及非彈性變形值，再加上線形控制提供的立模標高定出1#梁段的立模標高。（二）懸臂澆筑施工每個T構從1#段開始，對稱拼裝好掛籃后，即可進行懸臂澆筑施工。 1、綁扎底板、腹板鋼筋網和波紋管。 2、將0#節段內的內模架拖出并調整好標高。圖7-6

21、懸臂澆筑段施工工藝框圖掛籃前移就位調整底模、外側模標高綁扎底板及腹板鋼筋安裝豎向預應力束及管道安裝縱向預應力束管道整體拉出內模就位支立堵頭模板綁扎頂板鋼筋、安裝橫向束管道搭設混凝土施工平臺澆筑混凝土清孔，養生，穿束張拉壓漿通孔梁段接綁鑿毛測定砼強度、彈性模量制作試件合格3、綁扎頂板鋼筋和預應力管道。 4、安裝堵頭模板，利用拉筋固定模板。 5、澆筑混凝土。 6、養護、穿束。 7、張拉，壓漿。 8、拆模。 （三）掛籃行走每個T構從1#節段開始，對稱拼裝好掛籃后，即進行1#節段的懸臂澆筑施工，施工完1#節段后，掛籃前移至2#節段，其行走程序如下：1、1#節段頂面找平鋪設鋼（木）枕及軌道； 2、放松底

22、模架前后吊帶，底模架后橫梁用2個10T倒鏈懸掛在外模走行梁上； 3、拆除后吊帶與底模架的聯結； 4、解除桁架后端長錨固螺桿； 5、軌道頂面安裝2個5T倒鏈，并標記好前支座移動的位置（支座中心距梁端60cm）； 6、用倒鏈牽引前支座，使菱形桁架、底模、外模一起向前移動，注意T構兩邊掛籃要盡可能對稱同步前移，以免對墩身產生較大的不平衡彎矩； 7、移動到位后，安裝后吊帶，將底模架吊起； 8、解除外模走行梁上的一個后吊帶，將吊架移至1#節段頂板預留孔處，然后再與吊帶聯結，用同樣的辦法將另一吊架移至1#節段處； 9、調整立模標高后，重復上述施工步驟進行2#節段的施工，直至18#節段。10、1#2#，3#

23、4#T構合攏后，繼續移動掛籃施工邊跨19a#、20#節段。（四）鋼筋安裝鋼筋安裝的順序如下：1、綁扎底板下層鋼筋網。 2、安裝底板管道定位網片。 3、綁扎底板上層鋼筋網，及鋸齒板鋼筋、錨墊板螺旋筋，安裝波紋管，上下層鋼筋網采用型鋼筋墊起焊牢，防止人踩變形。 4、綁扎腹板鋼筋，安裝豎向預應力管道、預應力鋼筋及錨具，用定位鋼筋網固定牢固，再綁扎腹板下倒角斜筋。 5、綁扎頂板和翼板下層鋼筋。 6、安裝頂板管道定位網片，頂板錨墊板及螺旋筋，穿頂板波紋管。 7、綁扎頂板上層鋼筋，用形立筋焊在上下網片間，使上下網片保持規定的間距。鋼筋在安裝過程中應注意如下幾點：（1）在底板和腹板鋼筋綁扎完畢進行腹板及頂板

24、模板安裝時，在箱梁內鋪設腳手板，不許踩踏底板鋼筋。各節段之間的鋼筋連接按設計要求辦理。（2）管道定位鋼筋網間距宜設置為70cm，并與相鄰鋼筋綁扎牢固，確保管道位置正確。（3）鋼筋伸出梁段端頭的搭接長度滿足設計要求，節段鋼筋的接頭連接按設計要求搭接。（4）鋼筋的保護層用與梁體同標號的砂漿墊塊支墊，數量為底板、頂板4個/m2，腹板2個/m2。（5）鋪設鋼筋的位置與預應力管道發生矛盾時要保證預應力管道的位置準確，相差較多時，在征得設計單位及監理工程師的同意之前，不得隨意移動預應力管道位置。（五）預應力管道箱梁采用三向預應力體系，縱向分別由90和100波紋管成孔，橫向由90×19mm波紋管成

25、孔，豎向由50鐵皮管成孔。波紋管是鋼帶螺旋折疊而成，因此管道安裝要順穿束方向套接，波紋方向與穿束方向一致，波紋管接長采用大一號的波紋管套接，套接長度約20cm，梁段內按設計要求每隔0.70m設一“井”形定位鋼筋網片，固定管道位置，管道定位誤差應小于5mm。剛構梁預應力管道隨梁段懸臂澆筑而逐段接長，管道接頭數量眾多，如何保證管道暢通，是施工中一個突出問題，擬采取如下措施：1、管道接頭處用膠帶纏繞，再綁扎幾道鐵絲，加強接頭的嚴密性。 2、澆筑混凝土時，振搗人員要熟悉管道位置，嚴禁振搗棒與波紋管接觸，以免管壁受傷，造成漏漿，并隨時注意防止因電焊火花將波紋管燒壞。 3、加強崗位責任制，嚴格執行管道安裝

26、操作工藝要求。 4、在混凝土澆筑過程中，在管道上中插入內徑略小的塑料管保護并派專人用略小于波紋管直徑的通孔器通孔，使漏入管道內的水泥漿在未凝固前被掏出或趕成薄層。 （六）混凝土澆筑 2#、3#墩T構混凝土由水上拌合站提供，墩旁塔吊垂直提升，開始幾個節段由塔吊直接送至工作面，以后節段再通過砼運輸車送至工作面。1#、4#墩T構洪水期施工時同2#、3#墩，枯水期施工時，混凝土由南北岸上拌合站提供，混凝土運輸車運至墩旁，塔吊垂直提升。 在澆筑混凝土前，每個梁段均在頂板上搭設混凝土施工平臺，作業人員及施工機具均在施工平臺上活動和放置，以免壓壞鋼筋網及預應力管道。底板混凝土通過帆布串筒入模，腹板混凝土澆筑

27、應視梁體高度而決定澆筑方法，梁體較高時，在腹板上口布設帆布串筒，將混凝土串入腹板下部，以免混凝土離析，頂板處三向管道較多，澆筑時要注意保護波紋管不受損壞，在錨墊板處要特別注意澆筑質量，必須保證混凝土粗骨料和砂漿不離析，振搗密實。混凝土澆筑按由前往后，兩腹向中間對稱澆筑的順序進行，即先澆筑梁節前端，后澆筑梁節后端，從兩腹板向中間推進，采用水平分層法施工，分層厚度以30cm為宜。混凝土初凝后，應立即進行灑水覆蓋草袋養護，梁端頭表面在混凝土達到規定強度后，作鑿毛處理。 五、邊跨現澆段施工現澆段施工工藝框圖見圖7-7。邊跨現澆段施工基本與0#節段相同，采用自制型鋼托架現澆，外側模采用掛籃模板改制而成，

28、內模為木排架與組合鋼模及木模組成，但要注意以下幾點：1、施工時在墩旁設立一座塔吊，完成現澆段材料垂直運輸、構件安裝及支座吊裝。支座安裝前要認真檢查0#、5#墩支承墊石頂面標高，中線偏差是否符合規范要求，如有偏差，及時處理使其符合規范要求，安裝盆式橡膠支座前，應將支坐的相對滑動面用丙酮搽拭干凈，支座四角高差不得大于1mm，盆式支座的上預埋板按設計要求設置偏移量。安裝到位后，及時檢查確保支座安裝偏差符合設計及規范要求。2、托架拼裝到位后，檢查各節點的焊接質量是否符合設計要求，并結合邊跨懸臂澆筑19，#節段的標高及設計標高，確定現澆段底模高程。 3、現澆段在合攏、預施應力及溫度變化時，將產生縱向變形

29、，因此在托架分配梁之間設置聚四氟乙烯滑板，以便減小縱向變形對托架的影響。 4、為減少現澆段與懸臂澆筑混凝土收縮徐變的影響，并考慮到現澆段不宜過早澆筑，現澆段施工時間基本與懸臂澆筑段的最后梁段同步進行。5、混凝土澆筑方向宜從跨中向墩身方向進行，使永久支座均勻受力。邊跨現澆段托架見圖7-8。六、合攏段施工及體系轉換安裝支架支架預壓安裝支座安裝底模及外側模板綁扎底、腹板鋼筋、安裝管道安裝內模綁扎頂板鋼筋，安裝管道灌注混凝土穿束張拉壓漿、封錨拆模通孔測定強度、彈性模量制作試件圖7-7 現澆段施工工藝框圖圖7-8邊跨現澆段托架結構圖（一）合攏段施工順序 1、2#、3#墩T構施工完成后，安裝吊架，澆筑2#

30、3#墩跨中合攏段。 2、1#、4#墩T構與2#、3#墩T構同時施工，完成后，安裝吊架澆筑1#2#、3#4#墩跨中合攏段。 3、繼續懸臂澆筑邊跨19a#、20#節段混凝土，同時澆筑邊跨現澆段混凝土，待混凝土強度達到設計強度的90%后，張拉相應的預應力束，并壓漿。 4、掛籃前移，澆筑邊跨合攏段混凝土，待混凝土強度達到設計強度的90%后，張拉相應的預應力束，并壓漿。 合攏段施工順序參照附圖四。 （二）合攏段吊架根據工期要求，2#、3#墩T構完成后，拆除菱形桁架，內模架、底模架及軌道走行系統， 2#3#墩跨中合攏段外側模直接利用掛籃外側模，底模通過型鋼直接懸掛于已成梁段底板端部，內模采用木排架及組合鋼

31、模組拼而成。其余合攏段施工吊架均與2#3#墩跨中合攏段相同。（三）合攏段混凝土臨時鎖定措施吊架安裝好以后，進行鋼筋、管道及豎向預應力筋的安裝，為使底板鋼束能順利通過合攏梁段，可將底板鋼束在合攏段混凝土澆筑前全部穿入。為使合攏段澆筑混凝土時不受梁體熱脹冷縮的影響，必須進行臨時鎖定，擬采用的方法是：在合攏段相鄰梁段的頂板、底板端部靠近腹板處預埋鋼板，加工8根56工字鋼，每2根一組在端部加鋼板焊連，先在工字鋼一端底部鋼板上鉆四個43螺栓孔，待合攏段模板立好后，選擇一天中氣溫最低的某一時刻，量取相鄰梁段預埋螺栓的距離，現場鉆眼，將56工字鋼支頂于合攏梁段上，上緊螺母，同時張拉臨時預應力束鎖定。施工時將

32、根據業主和設計要求進一步調整、完善。（四）合攏段混凝土澆筑前的準備工作 1、安裝鋼筋及預應力管道合攏段有非預應力鋼筋，三向預應力管道，合攏后穿束比較困難，故在合攏前把鋼絞線穿入波紋管內。鋼絞線穿束時，波紋管要用定位網片固定好，保護波紋管不損壞開裂。波紋管接頭兩端都是固定端，里面又有鋼絞線，接頭連接比較困難?？刹捎貌y管接頭一端用平常套管，另一端采用鐵皮套管，四周涂環氧樹脂，外面再用膠布纏好封閉。2、合攏段施工測量觀測合攏段觀測點設置與線型控制要求的測點相同，在澆筑時要用精密水準儀觀測，以便發現問題及時處理。3、其他準備工作在各個T構最后節段澆筑張拉完成后，清除T構上不必要的施工荷載，其他施工荷

33、載移至0#段，使T構上的施工荷載處于相對平衡狀態，以避免在合攏段端部造成相對變形以及產生“剪差”變位，影響合攏精度。同時對全橋的橋面標高以及橋軸線進行聯測，觀測氣溫變化與梁體相對標高（豎向及水平）的關系，觀測合攏段的長度隨溫度變化而變化的情況，觀測時間不少于48小時，觀測間隔為1小時，畫出梁端水平變形、豎向變形與溫度關系曲線。（五）合攏段混凝土的澆筑及養護 1、施加配重 為使合攏段混凝土澆筑過程中結構體系處于穩定狀態，待剛性支承鎖定后在兩懸臂端施加配重，配重采用水箱注水壓重，配重相當于合攏段混凝土的重量。澆筑混凝土時根據澆筑速度逐級減少配重。 2、合攏段混凝土澆筑在監理人員、設計院規定的氣溫較

34、低且溫差變化較小的時間內完成，混凝土澆筑完成后氣溫開始上升。 3、合攏段混凝土的配合比試驗要提前進行?；炷敛捎幂^小的水灰比，并摻入一定比例的微膨脹劑，在保證混凝土設計強度的前提下，具備早強性能。施工時要加強施工管理，加強振搗，切實注意對合攏段周圍節段灑水降溫養生，防止發生裂縫。七、預應力施工 預應力施工前，對預應力材料（包括鋼絞線、鋼筋、錨具、波紋管等），設備（包括千斤頂、電動油泵及壓力表等）委托有相應資質的檢查單位定期進行檢驗及校驗，檢驗其是否合格。鋼絞線標準強度fpk=1860Mpa，彈性模量Ep=1.95*105Mpa；32mm級鋼筋標準強度fpk=835Mpa，彈性模量Ep=2.0*

35、105Mpa。（一）鋼絞線的下料、編束和穿束。 1、下料：鋼絞線按設計下料長度并考慮千斤頂的型號及穿束方式下料。采用砂輪切割機切割，在切口處20cm范圍內用細鐵絲綁扎牢，梳直理順后，每隔一米綁扎一道鐵絲，防止鋼束松散，互相纏繞。 2、按設計鋼束編號編束，掛牌存放。 3、穿束：中短鋼束穿入端綁扎緊密后用人工穿入管道，長鋼束采用卷揚機拖拉穿束，具體方法是：在長束穿入端套一錐形套環，在鋼束中打入一鋼鍥，將鋼束與套環鍥緊，穿入端在編束時事先留鋼絞線，將卷揚機鋼絲繩拉過管道另一端，鋼絲繩與鋼束穿入端的鋼絞線聯接，開動卷揚機，將鋼束拉過管道。 （二）張拉前的準備工作 1、檢查梁段混凝土強度及彈性模量是否達

36、到設計及規范要求。 2、檢查錨墊板下混凝土是否有蜂窩和空洞，必要時采取補強措施。 3、計算鋼束理論伸長值，根據張拉控制應力及超張拉應力換算張拉油壓表讀數。 4、準備記錄表，按表中要求記錄項目逐項記錄有關數據。(三)張拉操作程序張拉錨具：12-75縱向束采用VLM15-12錨具，90波紋管成孔；19-75縱向束采用VLM15-19錨具，100波紋管成孔；5-75橫向束采用VLM15B-5錨具，90*19mm波紋管成孔；豎向束采用JLM-32軋絲錨，43鐵皮管成孔。張拉程序：當混凝土達到設計強度的90%后，方可進行預應力束張拉，張拉程序為先縱向，再橫向，后豎向；縱向預應力束張拉程序為：先頂板，后腹

37、板；先長束，后短束；橫向、豎向預應力束張拉程序為：先根部，后端部。張拉設備：12-75縱向束采用YCW-250型千斤頂；19-75縱向束采用YCW-400型千斤頂；5-75橫向束采用YDB1000型千斤頂；豎向束采用YC 60-A型千斤頂；張拉電動油泵統一采用ZB4-500型油泵。錨下控制應力：12-75縱向束為23443.6KN；19-75縱向束為3710.7KN；橫向束為976.5KN；豎向束為503.7KN。張拉操作施工工藝框圖見圖7-9。 （四）張拉伸長值張拉采用張拉力為主、張拉伸長量作為校核的原則進行雙控，當實際伸長值與理論伸長值不相符，并超過±6%時，應停止張拉，查明原因

38、，采取措施且予以克服。（五）滑、斷絲的處理在張拉過程中，如發現滑絲，斷絲，立即停止操作，查明原因，作好記錄。若滑絲、斷絲的數量超過有關規定時，經監理工程師檢查同意后重新換束。鋼絞線下料、編束穿束清理修正管口檢查砼強度、彈性模量安裝工作錨安裝限位板安裝千斤頂（千斤頂前端正口應對準限位板）安裝工具錨油泵配套安裝初張拉（劃量測伸長值記號）105%k（持荷）k錨固張拉油缸回油，工具錨松脫關閉油泵，張拉缸頂壓缸全部復位依次卸下工具錨、千斤頂孔道壓漿封錨圖7-9 張拉操作工藝框圖（六）縱向預應力束張拉兩端對稱張拉時，張拉人員用對講機互相聯系，互報壓力表讀數和伸長值，以保持油壓上升速度一致，并盡量使兩端伸長

39、量相等。錨固時，一端先錨固后，看另一端油壓表讀數是否一致，若下降予以補足，再行錨固，張拉要對稱進行。（七）橫向預應力束張拉兩端同時對稱張拉，張拉方法同縱向張拉方法。（八）豎向預應力筋張拉如設計需要冷拉時，首先進行冷拉，冷拉也應實行應力、伸長量雙控制，冷拉后，放松，再張拉至設計控制應力，用伸長值校核應力，符合時，擰緊軋絲錨，再用扁鏟錘子予以打緊。（九）管道壓漿1、壓漿設備根據孔道長度和壓漿要求，選用2UB5型壓漿泵配以UJW6灰漿拌合機進行壓漿。2、進漿孔和排氣孔設置縱向管道進漿孔和排氣孔均設于錨墊板上，用鐵管與喇叭管接通，曲線管道最高處及長管道每隔30-40m設置一排氣孔。豎向管道是與豎向預應

40、力筋、錨墊板和錨具連接后，安裝于腹板內的，壓漿孔設于管道上端，相鄰豎向管道之間通過32鐵皮管聯通，壓漿時通過相鄰管道排氣。3、灰漿調制及技術要求（1）水泥漿使用的水泥及標號與梁體用的水泥相同，采用525#普通硅酸鹽水泥。（2）灰漿強度不低于設計強度。（3）水灰比不大于0.45，并加入一定比例無腐蝕性的減水劑，攪拌3h泌水率不超過2%，保證壓漿密實。（4）灰漿中可摻入適當劑量的微膨脹劑，以減少收縮，其摻量由試驗確定。 4、作業程序（1）張拉后，應立即將錨墊板、夾片周圍用水泥漿封錨，待水泥漿強度達10MPa時，即可壓漿。壓漿應及時，以張拉完畢不超過24h為宜。同一管道壓漿作業要一次完成，不得中斷。

41、長孔道壓漿可利用排氣孔接力壓漿。（2）灰漿經4900孔/cm2篩子過濾后存放在儲漿桶內，并保持足夠數量，以使每個孔道壓漿能一次連續完成。對儲漿桶內的水泥漿要低速攪拌，以保持灰漿均勻，水泥漿自調制至壓入管道相隔時間不得大于10min。（3）壓漿泵輸漿壓力宜保持，并適當穩壓一段時間（一般30s），以保證水泥漿密實。（4）壓漿時壓漿泵內不能出現空缺現象，在壓漿泵工作暫停時，輸漿嘴不能與壓漿孔口脫開，以免空氣進入孔內影響壓漿質量。出漿孔流出濃漿后關閉球形閥門，壓漿泵持壓30s后，再關閉進漿口球形閥門。（5）每班應制作不少于3組水泥漿試件，用以評定水泥漿強度。（6）夏季施工，盡量選擇在夜間氣溫較低時壓漿

42、。八、線型控制 （一）線型控制基本原理線型控制即在預應力混凝土連續剛構梁懸臂法施工階段，對橋跨結構所發生的幾何變形運用控制軟件，進行矯正，使其達到設計的理想狀態。線型控制的基本原理是：根據計算提供梁體各截面的最終撓度變化值（即豎向變形），設置施工預拱度，據此調整每塊梁段模板安裝時的前緣標高。用公式表示如下： Hi=Hi+f式中：Hi第i梁段的實際立模標高 Hi第i梁段的設計標高f綜合考慮各種因素的影響而增設的施工預拱度（向上為正，向下為負）。懸臂梁施工線型控制的關鍵是要分析每一施工階段、每一施工步驟的結構撓度變化狀態，確定逐步完成的撓度曲線。影響撓度的因素根據施工過程主要有以下幾種：1、單T形

43、成階段由以下因素產生的懸臂撓度：（1）梁段混凝土自重；（2）掛籃及梁上其它施工荷載作用；（3）張拉懸臂預應力筋的作用。 2、合攏階段，將繼續發生以下因素產生的連續撓度：（1）合攏段混凝土重量及配重作用； （2）模板吊架或梁段安裝設備的拆除； （3）張拉連續預應力束的作用。 3、在以上過程中，同時還會發生由于混凝土彈性壓縮、收縮、徐變、預應力筋松弛、孔道摩阻預應力損失等因素引起的撓度。 （二）預拱度計算 1、基本假設（1）混凝土為均質材料。 （2）施工及運營過程中梁體截面的應力h<0.5Ra，并可認為在這種應力范圍內，徐變、應變與應力成線性關系。 （3）疊加原理適用于徐變計算，即應力增量引起的徐變變形可以累加求和。 （4）忽略預應力筋和普通鋼筋對混凝土受力及變形的影響。 2、預拱度計