1、精選文檔二、項(xiàng)目簡介1、項(xiàng)目概況（不超過800字）結(jié)晶器液面波動直接影響連鑄坯表面質(zhì)量，隨著結(jié)晶器液面波動的加劇，鑄坯皮下夾渣缺陷產(chǎn)生的機(jī)率顯著增加，軋后產(chǎn)品表面質(zhì)量隨之惡化。一般來講，結(jié)晶器液面波動大于5mm時(shí)生產(chǎn)的鑄坯皮下夾渣缺陷明顯增加，輕者必需經(jīng)機(jī)清或手工清理方可使用，重者造成鑄坯判廢。另外液面波動大還可能造成鑄坯縱裂漏鋼、夾渣漏鋼等惡性生產(chǎn)事故。2014年以來，邯寶公司煉鋼廠隨著品種鋼產(chǎn)量的增加，結(jié)晶器液面波動大的狀況時(shí)有發(fā)生。據(jù)統(tǒng)計(jì)，平均每月結(jié)晶器液面波動大的爐次約120多爐，涉及鑄坯約32400噸，這些鑄坯必需精整處理才能使用，給生產(chǎn)組織、煉鋼成本和合同兌現(xiàn)均帶來很大影響。該項(xiàng)目

2、實(shí)施主要從結(jié)晶器液面波動的影響因素入手，分析產(chǎn)生液面波動大的緣由，實(shí)行相應(yīng)措施，從而實(shí)現(xiàn)結(jié)晶器液面的穩(wěn)定把握，提高了鑄坯的實(shí)物質(zhì)量。針對煉鋼工藝緣由引起的液面波動，我們主要從中包吹氬制度的優(yōu)化、提高鋼水純潔度、生產(chǎn)預(yù)備時(shí)改進(jìn)對中包塞棒機(jī)構(gòu)的檢查方法、鑄坯二次冷卻的保證及調(diào)整等方面進(jìn)行了攻關(guān)，并建立了不同緣由引起的液面波動指導(dǎo)曲線和措施及處置方法，給指導(dǎo)現(xiàn)場生產(chǎn)，削減液面波動的產(chǎn)生起到了格外重要作用。針對設(shè)備緣由引起的液面波動，我們逐步分析結(jié)晶器液面波動曲線，依據(jù)曲線來分析推斷設(shè)備哪兒出了問題，并依據(jù)不同設(shè)備特點(diǎn)，通過改善現(xiàn)場工作環(huán)境、修改把握線路路徑、完善把握程序、更換有問題的設(shè)備等方面入手，

3、消退由于設(shè)備緣由引起的波動，程序消缺保證現(xiàn)場設(shè)備平安牢靠運(yùn)行。該項(xiàng)目實(shí)施后，不僅提高了鑄坯的表面質(zhì)量，而且對煉鋼穩(wěn)定生產(chǎn)起到了樂觀作用。年可創(chuàng)效1552.0618萬元。另外提高了液面波動把握水平，不僅給公司生產(chǎn)節(jié)省了成本，而且對客戶合同交貨率得到了提高，更重要的是客戶對邯鋼品牌的信譽(yù)得到了較大提升，為邯鋼飛速進(jìn)展奠定基礎(chǔ)。結(jié)晶器液面穩(wěn)定把握的同時(shí)，超低碳鋼生產(chǎn)的可澆性也得到了明顯提高，基本實(shí)現(xiàn)連續(xù)澆注6爐不更換SEN水口，為節(jié)省成本、汽車板合同的按時(shí)兌現(xiàn)和進(jìn)一步為汽車鋼生產(chǎn)上量打下堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。 2、具體科學(xué)技術(shù)內(nèi)容2.1 我廠結(jié)晶器液位檢測原理VUHZ 電磁結(jié)晶器液位檢測器用于測量連鑄機(jī)結(jié)晶器內(nèi)

4、鋼水的液位。由激磁線圈產(chǎn)生的電磁場會在鋼水及四周的導(dǎo)電元件內(nèi)形成渦流。渦流電磁場的分布取決于結(jié)晶器內(nèi)的鋼水位。電磁場會在感應(yīng)線圈內(nèi)產(chǎn)生電壓，感應(yīng)的電壓通過前置放大器放大，隨后由評估裝置把握的微處理器進(jìn)行處理。由于磁場范圍寬，傳感器測量“整體”鋼水液位，它的輸出信號對月牙面局部波動不敏感。 2.2 塞棒機(jī)構(gòu)功能描述塞棒是用于把握中間包到結(jié)晶器的鋼水流量，其動作由液壓缸把握；在液壓缸故障時(shí)也可用手柄操作。在預(yù)熱位塞棒傳動裝置被安在中包車上。通過電磁傳感器測量結(jié)晶器液面，然后通過計(jì)算把握塞棒的開度，從而達(dá)到把握液面的目的。塞棒和液面檢測示意圖如圖1：圖1 塞棒和液面檢測2.3 項(xiàng)目的立項(xiàng)背景2013

5、年以來，邯寶公司煉鋼廠隨著品種鋼產(chǎn)量的增加，結(jié)晶器液面波動時(shí)有發(fā)生，經(jīng)統(tǒng)計(jì)，平均每月結(jié)晶器液面波動次數(shù)120多爐的鋼水生產(chǎn)出鑄坯必需經(jīng)過處理才能使用，其中設(shè)備緣由如塞棒傳感器、液位傳感器、扇形段位置傳感器等造成的液面波動占40%；工藝緣由如水口堵塞、吹氬不當(dāng)、鋼水成分等造成的液面波動占60%。有時(shí)液面波動過大時(shí)造成連鑄事故停澆每月2次左右，給廠的生產(chǎn)組織和成本帶來很大沖擊。國內(nèi)與邯寶煉鋼廠同類型連鑄機(jī)的廠家大約有7-8家，它們廠的結(jié)晶器液面波動大多把握在±3mm以內(nèi)，其中包括超低碳鋼生產(chǎn)；而邯寶煉鋼廠結(jié)晶器液面波動大多把握在±5mm以內(nèi)就有些困難，尤其是低碳合金鋼、超低碳鋼

6、生產(chǎn)時(shí)液面波動較大。 進(jìn)入2014年5月份以來，兩臺連鑄機(jī)多次消滅結(jié)晶器液面波動大的狀況，為此邯寶煉鋼廠于2014年6月批準(zhǔn)實(shí)施了連鑄機(jī)結(jié)晶器液位波動攻關(guān)課題。2.4技術(shù)方案的制定針對存在的諸多疑難問題，我們逐項(xiàng)提出了解決方案。1）針對煉鋼工藝緣由引起的液位波動，我們主要從中包吹氬制度的優(yōu)化、鋼水純潔度的提高、生產(chǎn)預(yù)備時(shí)對中包塞棒機(jī)構(gòu)的檢查方法的改進(jìn)、鑄坯的二次冷卻的保證及調(diào)整等方面進(jìn)行了攻關(guān)，并建立了不同緣由引起的液面波動指導(dǎo)曲線和措施及處置方法，給指導(dǎo)現(xiàn)場生產(chǎn)，削減液面波動的產(chǎn)生起到了格外重要作用。2) 針對由于設(shè)備緣由引起的液位波動，我們逐步分析結(jié)晶器液面波動曲線，依據(jù)曲線分析來推斷哪個(gè)

7、設(shè)備消滅了問題，并依據(jù)設(shè)備的不同特點(diǎn)，通過改善現(xiàn)場工作環(huán)境、修改把握線路路徑、完善把握程序、加強(qiáng)操作培訓(xùn)、更換有問題的設(shè)備等方面入手，消退由于設(shè)備緣由引起的波動，程序消缺保證現(xiàn)場設(shè)備平安牢靠運(yùn)行。2.5具體實(shí)施過程2.5.1 工藝方面著手，降低液面波動1、吹氬對液面波動的影響原理： 塞棒吹氬使氬氣泡進(jìn)入SEN內(nèi)部鋼流，可調(diào)整水口內(nèi)鋼水的流淌狀態(tài)和流速，削減了Al2O3在水口內(nèi)壁的聚集，避開水口堵塞造成塞棒上漲，削減了大型夾雜物的生成；上水口吹氬使上水口內(nèi)壁形成的氬氣膜，防止鋼水中的Al2O3夾雜在上水口附著；SEN滑板間氬氣流形成的環(huán)形密封，隔絕了鋼流與空氣中氧的接觸；同時(shí)，氬氣泡不僅能有效轉(zhuǎn)

8、變結(jié)晶器內(nèi)的流場，促使夾雜物上浮，進(jìn)一步凈化鋼水，而且還可改善液面穩(wěn)定性。該類波動主要針對超低碳鋼。吹氬不當(dāng)引起的液面波動如圖2：圖2 吹氬不當(dāng)引起的間歇性液面波動狀況措施及處置方法：1）改進(jìn)氬氣連接密封方法首先確保氣源充分，無漏氣：開啟氬氣氣源，把閥門開啟最大并確認(rèn)壓力表有壓力顯示，檢查氬氣管路末端氣流充分，用裝有肥皂水的噴水壺檢查SEN機(jī)構(gòu)上水口、機(jī)構(gòu)氬封，確保無漏氣；檢查中間氬氣管路和塞棒氬氣管路，確保無漏氣。噴水壺檢測管路是否漏氣如圖3：圖3 噴水壺檢查管路是否漏氣2）檢測中包上水口的透氣性在澆注過程中，中包上水口透氣性的好壞直接影響到中包上水口的吹氬效果，中包上水口吹氬是為了在水口內(nèi)

9、壁四周形成均勻的氬氣膜，以防止或削減夾雜物在水口內(nèi)壁附著，進(jìn)而削減水口內(nèi)徑的縮小和堵塞。一旦上水口發(fā)生堵塞，塞棒控流就會發(fā)生波動，造成結(jié)晶器液面波動增大。在中包上水口上線前，接受離線上水口透氣檢測裝置對中包上水口透氣性進(jìn)行檢查，對于中包上水口透氣性檢測良好（一方面要求檢測裝置背壓在0.1-0.6 bar范圍；另一方面還要用裝有肥皂泡水的噴水壺對整個(gè)上水口內(nèi)壁進(jìn)行檢查，要求上水口內(nèi)壁四周氣泡彌散均勻）的才能上線安裝。離線上水口透氣檢測裝置如圖4：圖4 離線上水口透氣檢測裝置該裝置原理是通過一根軟管把檢測裝置與上水口連接且密封好接頭，將機(jī)構(gòu)壓塊與上水口石墨圈對中并壓緊，氣體管路總壓設(shè)定為2bar，

10、將氣體管路打開，流量把握在10 L/min，然后觀看背壓表，若檢測裝置的背壓顯示在0.1-0.6 bar范圍內(nèi)則屬上水口透氣性良好。中包上水口離線檢測透氣性效果見圖5：圖5 離線上水口透氣檢測裝置查出內(nèi)壁透氣良好3）塞棒和上水口的吹氬量調(diào)整影響塞棒和上水口吹氬量調(diào)整的因素較多，比如鋼水過熱度，鋼水純潔度，拉速變化、斷面等等。原來僅給操作工供應(yīng)一個(gè)氬氣量調(diào)整范圍，實(shí)踐證明該方法可操作性差，液面波動把握仍不抱負(fù)。經(jīng)現(xiàn)場多次實(shí)踐跟蹤，現(xiàn)創(chuàng)造了一種依據(jù)觀看結(jié)晶器液面最佳的活動狀態(tài)來調(diào)整氬氣量，最佳結(jié)晶器液面活動狀態(tài)為：在SEN水口兩側(cè)約200-300mm位置及結(jié)晶器窄邊部位，對稱的消滅“魚吐泡”似的氬

11、氣泡為好（具體效果如圖6）；參考塞棒氬氣量把握在9-14L/min，上水口氬氣量把握在5-10L/min。該狀況下的結(jié)晶器液面波動為±3mm左右（圖7）；假如氬氣流量過大，不僅會造成液面翻騰較嚴(yán)峻（圖8），而且還會使結(jié)晶器液面波動超過±5mm（圖9）；輕者造成卷渣，重者造成事故停澆。 圖6 抱負(fù)吹氬效果 圖7 抱負(fù)吹氬對應(yīng)的液面波動（±3mm) 圖8 塞棒氬氣流量過大 圖9塞棒氬氣流量大對應(yīng)的液面波動（±5mm）4）中包吹氬裝置的改進(jìn)中間包機(jī)械吹氬裝置改為自動吹氬裝置，具體改進(jìn)前后的中包吹氬裝置如圖10、11所示： 圖10 機(jī)械吹氬裝置 圖11.自動吹氬

12、裝置中包吹氬裝置的原理：中包機(jī)械吹氬裝置完全是通過人工調(diào)整，且該裝置不具有依據(jù)管路阻力來自動調(diào)整備壓的功能，這樣憑人工調(diào)整穩(wěn)定性差。尤其是生產(chǎn)汽車鋼過程中，難免會有降拉速或鋼水差異大的時(shí)候，此時(shí)吹氬量及背壓都需要準(zhǔn)時(shí)調(diào)整，否則中包水口會很快堵塞，從而造成結(jié)晶器液面波動較大。中包自動吹氬裝置是操作工只依據(jù)液面調(diào)整好氣流量即可，該系統(tǒng)可依據(jù)管路阻力來自動調(diào)整備壓使其達(dá)到良好的吹氬效果，當(dāng)水口稍有堵塞時(shí)，吹氬管路阻力變大，系統(tǒng)會自動加大背壓值，準(zhǔn)時(shí)沖掉稍有的夾雜；并且還可依據(jù)備壓值來推斷管路是否堵塞和漏氣，檢測比較便利精確。自2013年 1#連鑄機(jī)中包機(jī)械吹氬裝置改進(jìn)為中包自動吹氬裝置后，與2#機(jī)中

13、包機(jī)械吹氬裝置相比，使用效果明顯，結(jié)晶器液面波動±5mm的比率削減了約29%。2、中間包掩蓋劑結(jié)殼引起的液面波動原理：中間包掩蓋劑結(jié)殼后，會使塞棒和溶化的中包掩蓋劑粘合在一起，當(dāng)塞棒依據(jù)液面狀況自動動態(tài)調(diào)整開度時(shí)因粘合導(dǎo)致塞棒無法正常調(diào)整或調(diào)整時(shí)阻力大，調(diào)整不機(jī)敏，造成液面忽上忽下，從而導(dǎo)致液面波動增大。該類波動多數(shù)發(fā)生在連鑄機(jī)的奇數(shù)流，因奇數(shù)流存在溢流槽位置，與大氣直接接觸，造成奇數(shù)流塞棒位置中包掩蓋劑表面溫度低，掩蓋劑表面易結(jié)殼。掩蓋劑結(jié)殼引起的塞棒和液面波動曲線如圖12、13所示: 圖12 掩蓋劑結(jié)殼時(shí)塞棒波動曲線狀況 圖13 掩蓋劑結(jié)殼對應(yīng)的液面波動狀況措施及處置方法：參考塞

14、棒波動曲線形式，對此類波動大包工用鐵棍把塞棒四周掩蓋劑結(jié)殼捅破并在此加點(diǎn)掩蓋劑。另外針對掩蓋劑易結(jié)殼的鋼種如超低碳鋼、車輪鋼和大梁鋼等狀況現(xiàn)接受“在開澆前把中間包溢流槽口用耐火石棉氈?jǐn)r住”的方法來削減掩蓋劑結(jié)殼，但該石棉氈不要固定，便于排渣或事故時(shí)易取出。具體方法見圖14： 改進(jìn)前 改進(jìn)后圖14 中包溢流槽口改進(jìn)前后照片3、塞棒機(jī)構(gòu)問題引起的液面波動原理：塞棒機(jī)構(gòu)上固定橫梁的螺栓松動、頂緊銷軸的螺栓松動或頂不上、塞棒機(jī)構(gòu)固定在中間包上的螺栓松動和固定塞棒液壓缸的下卡槽機(jī)構(gòu)的螺栓松動等某一種狀況的消滅都會造成塞棒機(jī)構(gòu)工作特別，從而導(dǎo)致塞棒控流不穩(wěn)，引起液面波動大。對應(yīng)塞棒及液面波動的曲線如15、

15、16所示： 圖15 塞棒曲線波動狀況 圖16 對應(yīng)液面波動狀況措施及處置方法：1）開澆前確認(rèn)塞棒機(jī)構(gòu)固定橫梁的螺栓是否緊固，如有松動將其緊固。假如松動會導(dǎo)致橫梁上下?lián)u擺形成間隙，造成控流不精確引起液面波動。2）開澆前確認(rèn)塞棒機(jī)構(gòu)固定在中間包上的四個(gè)固定螺栓有無松動，如有將其緊固。假如此處松動會引起機(jī)構(gòu)整體晃動，會導(dǎo)致控流不精準(zhǔn)引起液面波動。3）開澆前確認(rèn)頂緊塞棒把握液壓缸螺栓是否頂緊，如沒有頂緊將其頂緊到塞棒液壓缸裝配橫梁上。若螺栓松用扳子擰緊保證頂住銷軸；若銷軸細(xì)螺栓夠不到銷軸需加墊片頂住銷軸方可；否則會引起塞棒液壓缸晃動，導(dǎo)致控流不穩(wěn)。4）開澆前確認(rèn)固定塞棒液壓缸的下卡槽機(jī)構(gòu)的螺栓是否松動

16、。如有松動將其上緊，否則會導(dǎo)致液壓缸下部不穩(wěn)有間隙消滅控流不精準(zhǔn)，導(dǎo)致液面波動大。4、塞棒頭侵蝕嚴(yán)峻引起的液面波動原理：塞棒頭出氣孔侵蝕嚴(yán)峻會使塞棒出氣孔明顯增大，導(dǎo)致塞棒吹出的氬氣流股增大，沖擊力變大，轉(zhuǎn)變了鋼水的流淌狀態(tài)，造成結(jié)晶器液面波動大。塞棒頭侵蝕嚴(yán)峻引起的液面波動曲線及正常塞棒頭對應(yīng)的液面波動曲線如圖17、18所示：圖17 1流塞棒頭侵蝕嚴(yán)峻時(shí)造成的塞棒和液面波動大的曲線圖18 2流塞棒頭侵蝕正常時(shí)的塞棒和液面波動曲線停澆后檢查拔出1流塞棒發(fā)覺，1流塞棒頭侵蝕嚴(yán)峻，透氣孔侵蝕的像雞蛋那么大。具體狀況見圖19、20。 停澆后1流塞棒頭侵蝕嚴(yán)峻照片 正常塞棒頭照片圖19 停澆后3流塞棒

17、頭侵蝕狀況 圖20 新塞棒頭原始狀況該類液面波動主要是因塞棒頭侵蝕嚴(yán)峻所致。措施及處置方法：1）澆鑄過程中先降速處理，連續(xù)觀看有無好轉(zhuǎn)。2）考慮關(guān)閉塞棒氬氣，拆掉塞棒氬氣連接管將塞棒連接螺栓四周和氬氣孔用耐火泥密封嚴(yán)。3）若以上兩個(gè)措施均無效，班組提前支配中包快換操作或停澆。5、鑄坯鼓肚引起的液面波動原理：鑄坯鼓肚造成液面波動主要是由于在鑄坯未完全凝固前，某個(gè)或某些扇形段輥面的偏差大而導(dǎo)致鑄坯中的液芯不能均勻受力而造成波動。鑄坯鼓肚造成的液面波動一般比較有規(guī)律，波形較均勻。 鑄坯鼓肚引起的液面波動及塞棒曲線如圖21、22所示:圖21鑄坯鼓肚引起的液面波動狀況（紅線）圖22 鑄坯鼓肚對應(yīng)的塞棒波

18、動狀況（紅線）措施及處置方法：1）首先實(shí)行連鑄機(jī)降低拉速，降速后觀看液面波動狀況，若液面波動范圍仍大于±4mm，則實(shí)行第2個(gè)措施。2）降速后液面波動仍不正常時(shí)，主控增加1-8回路的二冷水量，增加幅度10%-20%之間，使鑄坯冷卻加快，增加坯殼強(qiáng)度，從而緩解液面波動。6、鋼水緣由引起的液面波動原理：多數(shù)狀況是因鋼水中夾雜物（尤其是Al2O3夾雜）過多，在澆鑄過程中，隨著澆鑄時(shí)間的推動，夾雜物不斷在上水口和SEN的內(nèi)壁上以及塞棒頭上附著，造成中包上水口或中包SEN的堵塞，當(dāng)中包水口堵塞至拉速與通鋼量不匹配時(shí)，塞棒就要開頭上漲，時(shí)而堵塞，時(shí)而沖掉，反反復(fù)復(fù)造成液面波動；當(dāng)水口堵塞到拉速與通

19、鋼量嚴(yán)峻不匹配時(shí)，塞棒漲停。此類波動多消滅在超低碳鋼或不喂鈣線的鋼種中。鋼水緣由引起的液面波動及塞棒曲線如圖23所示：圖23 鋼水緣由引起液面波動大的曲線狀況從上圖可見塞棒上漲嚴(yán)峻，在更換SEN后，液面波動平穩(wěn)，由換水口前的6-8mm變?yōu)樾∮?mm。措施及處置方法：1）首先實(shí)行連鑄降速處理，若降速無效果，馬上更換SEN水口。若更換中包SEN水口后仍無效果，則因中包上水口堵塞所致，要求班組支配中包快換或組織停澆。2）提高鋼水潔凈度（尤其是削減鋼中Al2O3的含量 ）：轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)氧保證在900ppm以下；精煉鋼水凈吹時(shí)間保證不低于6min；從精煉出站至開澆鋼水靜置時(shí)間不低于30min。7、塞棒積渣掉

20、塊引起的液面波動原理：塞棒積渣掉塊主要是由于鋼中夾雜物多、中包噸位低或大包下渣造成在澆鑄過程中，這些夾雜物附著在塞棒頭上，在塞棒頭粘合的夾雜物少時(shí)未能準(zhǔn)時(shí)沖掉，當(dāng)塞棒頭粘合的東西聚集大到肯定程度就被沖下來，造成液面波動。一般狀況下，此類波動主要是鋼水中夾雜多和塞棒吹氬不當(dāng)造成。塞棒積渣掉塊引起的液面波動曲線入圖24所示:圖24 8月31日19點(diǎn)1流塞棒頭積渣后掉渣液位波動放大圖在生產(chǎn)過程中塞棒頭積渣后掉渣液位波動，比較明顯，而且往往此類狀況在自動狀況下系統(tǒng)均能很快調(diào)整過來。措施：精煉保證凈吹時(shí)間不低于6分鐘；對于超低碳鋼生產(chǎn)，鋼水靜置時(shí)間不低于30分鐘,連鑄塞棒吹氬量把握在8-14L/min。

21、2.5.2 設(shè)備方面著手，降低液面波動分析液位波動曲線，推斷引起波動的緣由數(shù)據(jù)分析曲線又稱FDA（fast data analysis ）系統(tǒng)，是由連鑄機(jī)供貨外方達(dá)涅利公司開發(fā)的一套事故分析軟件，該軟件可將一些重要把握變量通過程序設(shè)定采集周期保存在記錄文件里，當(dāng)消滅一些設(shè)備、生產(chǎn)特別狀況時(shí)，可以在線或離線分析相關(guān)數(shù)據(jù)，從而推斷事故發(fā)生的緣由。1、液位信號正常沒有波動時(shí)的圖片見圖25：圖25 正常調(diào)整圖片 其中藍(lán)色為結(jié)晶器液位信號，紅色為塞棒傳感器信號，從上圖可以看出液位和塞棒位置信號均很平滑，沒有大的波動。2、塞棒傳感器信號跳變時(shí)的狀況圖26 7月3日1流塞棒傳感器跳變圖27 8月23日1流塞

22、棒傳感器壞圖26、27是塞棒傳感器信號跳變時(shí)液面波動曲線，即塞棒傳感器信號有很明顯的跳變狀況，沒有變化趨勢，是一個(gè)直上直下的信號變化，若為此狀況，一般可推斷塞棒傳感器信號特別，塞棒傳感器或相關(guān)線路有問題。措施：1) 修改塞棒傳感器信號線路、把握信號線路路徑，降低四周環(huán)境對其造成的干擾；2) 利用每次定修機(jī)會（每半月至少一次），測試線路絕緣、接地狀況；3) 動力電纜（例如：來自電氣傳動裝置）與傳感器電纜之間不要交叉。通過上述措施整改后，塞棒傳感器故障率已經(jīng)由原來的5次/月，降到現(xiàn)在故障率每月不到1次。3、液位傳感器信號跳變 圖28 液位傳感器信號跳變時(shí)的液面波動曲線。措施：1) 修改液位傳感器信

23、號線路路徑，降低四周環(huán)境對其造成的干擾；2) 利用每次定修機(jī)會（每半月至少一次），測試線路絕緣、接地狀況；3) 動力電纜（例如：來自電氣傳動裝置）與傳感器電纜之間不要交叉；4) 滿足技術(shù)要求（成分、溫度、溫度壓力變化）足夠流量的冷卻水；5) 不要在感應(yīng)線圈四周使用帶磁性的工具，也不要讓鋼水飛濺到感應(yīng)線圈四周；6) 良好的傳感器機(jī)械條件：沒有松動的螺釘，有潔凈的連接器，絕緣襯墊片上沒有鋼碎屑，以及電纜護(hù)套沒有損壞。通過上述措施整改后，液位傳感器故障率已經(jīng)由原來的1-2次/月，降到現(xiàn)在故障率每月不到1次4、異物干擾、液壓執(zhí)行機(jī)構(gòu)引起的液位信號波動圖29 8月24日3流干擾造成液面波動以上圖可以看出

24、，液位信號突然發(fā)生跳變（但不同于直上直下變化），塞棒位置也發(fā)生相應(yīng)調(diào)整，推斷應(yīng)當(dāng)是干擾信號造成，比如液位傳感器四周金屬物（撈渣動作等）引起。這種狀況系統(tǒng)很快就能調(diào)整過來。措施：1) 保證線路屏蔽、信號正常；2) 與工藝人員樂觀溝通，使其在撈渣動作時(shí)做好防護(hù)，削減對液位傳感器信號的影響；3) 滿足技術(shù)要求（成分、溫度、溫度壓力變化）足夠流量的冷卻水；4) 不要在感應(yīng)線圈四周使用帶磁性的工具，也不要讓鋼水飛濺到感應(yīng)線圈四周；5) 良好的傳感器機(jī)械條件：沒有松動的螺釘，有潔凈的連接器，絕緣襯墊片上沒有鋼碎屑，以及電纜護(hù)套沒有損壞；6) 液壓每周一次對油品進(jìn)行檢查，保證納斯5級以上，另外對塞棒液壓缸進(jìn)

25、行檢查，發(fā)覺缸頭松動或存在內(nèi)外泄現(xiàn)象準(zhǔn)時(shí)更換處理。5、扇形段位置傳感器信號跳變引起的液位波動見圖30.圖30 3流6段右入傳感器讀數(shù)跳變產(chǎn)生的液位波動 在弧形段某一傳感器信號跳變時(shí)，假如顯示位置大于實(shí)際目標(biāo)位置，那么這個(gè)段的這側(cè)液壓缸將逐步增大壓力使其達(dá)到目標(biāo)位置，同理在檢測位置小于實(shí)際目標(biāo)位置時(shí)，這側(cè)液壓缸將很快降低關(guān)閉壓力使其抬起到目標(biāo)位置，位置信號的跳變，造成壓力快速升降，從而扇形段某側(cè)抬起、落下動作頻繁，弧形段坯子內(nèi)部沒有完全凝固，繼而造成板坯鼓肚狀況，引發(fā)滯坯、液位波動、停澆等一系列惡性事故。 措施：1) 針對此類狀況，樂觀完善把握程序，在某側(cè)扇形段傳感器讀數(shù)跳變時(shí)，通知主控人員屏蔽

26、此傳感器或通過把握程序判定位置跳變時(shí)自動屏蔽此傳感器信號，使其關(guān)閉壓力依據(jù)對應(yīng)一側(cè)關(guān)閉壓力工作，避開由于傳感器信號跳變，從而扇形段頻繁打開、關(guān)閉動作引起液位信號不穩(wěn)定、坯子鼓肚狀況發(fā)生以至于造成突然停澆惡性事故；2) 與工藝人員溝通在傳感器報(bào)故障時(shí)，假如此傳感器在弧形段區(qū)域且正處于生產(chǎn)狀態(tài)，不允許復(fù)位操作；3) 假如凝固末端正處于有故障傳感器的扇形段，降低拉速使凝固末端前移，使輕壓下位置隨之向前，降低板坯內(nèi)質(zhì)不合格率。6、滯坯引起的液面波動原理:短時(shí)間內(nèi)滯坯造成液面上漲，因此塞棒同時(shí)要關(guān)閉，然后鑄坯一走又造成塞棒開度打開，瞬間使液面下降，反復(fù)后就消滅了結(jié)晶器液面波動大的狀況。滯坯引起的液面波動

27、大圖片如圖31： 圖31 滯坯引起的液面波動大的狀況措施及處置方法：1)當(dāng)短時(shí)間內(nèi)滯坯造成液面波動大時(shí)，首先實(shí)行連鑄機(jī)降速處理。2)澆次間對扇形段的漏水狀況進(jìn)行檢查，對于漏水嚴(yán)峻的段要準(zhǔn)時(shí)更換或處理。3)澆次間檢查扇形段、驅(qū)動輥狀況，對有問題的驅(qū)動輥（驅(qū)動輥打齒、驅(qū)動輥斷裂等狀況）假如澆次時(shí)間緊來不及處理再開澆時(shí)將此驅(qū)動輥甩開；對于扇形段輥縫特別準(zhǔn)時(shí)標(biāo)定，來不及標(biāo)定且此段不在弧形區(qū)域，在下澆次開澆時(shí)將此段抬起，對于驅(qū)動輥不轉(zhuǎn)、扇形段輥縫變化的必需準(zhǔn)時(shí)更換。尤其是8段前的輥?zhàn)印?、投運(yùn)電磁制動系統(tǒng)后的液位波動狀況電磁制動系統(tǒng)原理：1#連鑄機(jī)兩個(gè)流裝備了瑞典ABB公司制造的電磁制動設(shè)備。接受的是兩

28、個(gè)磁場單獨(dú)把握的內(nèi)置式電磁制動設(shè)備。特點(diǎn)是兩個(gè)磁場單獨(dú)把握，最大程度減小穿入深度和優(yōu)化彎月面流淌。盡可能減小鋼流的穿入深度，促進(jìn)夾雜物上浮到彎月面，提高鑄坯的內(nèi)部質(zhì)量。投運(yùn)電磁制動時(shí)液位波動見圖32、33：圖32 9月17日2流液位波動（剛倒包開澆同1流一樣）增加補(bǔ)償系統(tǒng)后的液位波動圖片圖33 9月4日凌晨2流剛開澆液位波動措施：1)與電磁制動廠家、液位傳感器廠家溝通來我廠安裝補(bǔ)償系統(tǒng)；2)與連鑄機(jī)外方溝通，增加主體把握程序與電磁制動系統(tǒng)接口，確保補(bǔ)償系統(tǒng)正常投運(yùn)，降低電磁制動系統(tǒng)投運(yùn)對液位信號的干擾。2.6項(xiàng)目總體實(shí)施效果1）經(jīng)實(shí)行以上攻關(guān)措施后，結(jié)晶器液面波動大的爐次比例由原來的9.63%

29、降低至3.47%，液面波動大的爐次比例削減了6.16%。效果如下圖所示：2）對于超低碳鋼生產(chǎn)來說，實(shí)行以上攻關(guān)措施后，因結(jié)晶器液面波動大更換SEN水口比例由攻關(guān)前的16.67%削減至6.67%，更換水口比例削減了10%。效果如下圖所示：3、關(guān)鍵技術(shù)及創(chuàng)新點(diǎn)（1）動態(tài)輕壓下對結(jié)晶器液面波動的影響，體現(xiàn)在對扇形段傳感器故障時(shí)產(chǎn)生的液面波動的把握；（2）中包吹氬對結(jié)晶器液面波動的影響，體現(xiàn)在中包吹氬裝置的改進(jìn)和建立結(jié)晶器液面活動的最佳狀態(tài)并參考其狀態(tài)來調(diào)整中包吹氬量；（3）中包掩蓋劑結(jié)殼對結(jié)晶器液面波動的影響；（4）增加電磁制動的補(bǔ)償系統(tǒng)，削減了結(jié)晶器的液面波動精度。4、保密要點(diǎn)5、經(jīng)濟(jì)、社會效益狀況表 單位：元萬元項(xiàng)目總投資經(jīng)濟(jì)效益總額 欄 目年 份新增產(chǎn)值新增利稅創(chuàng)收外匯增收（節(jié)支）總額累 計(jì)表中所列效益額的計(jì)算依據(jù)及社會效益說明1.直接經(jīng)濟(jì)效益1）削減了液面波動，汽車鋼生產(chǎn)時(shí)更換SEN水口可節(jié)省成本：邯寶煉鋼廠2013年汽車鋼產(chǎn)量約36萬噸，平均每6爐一個(gè)澆次，每爐按260噸計(jì)算，依據(jù)以往生產(chǎn)實(shí)際狀況，更換中包水口比例由攻關(guān)前16.67%降低到6.67%，更換水口比例削減了10%。 同時(shí)更換SEN時(shí)降級的鑄坯量每個(gè)澆次削減了約2塊。那么全年需要346個(gè)澆次，需要更