1、分接開(kāi)關(guān)油流控制繼電器的選用與驗(yàn)證張德明(華明電力設(shè)備制造有限公司上海200333摘要:闡明分接開(kāi)關(guān)油流控制繼電器結(jié)構(gòu)原理及保護(hù)功能,介紹油流控制繼電器整定油流速度選用、試驗(yàn)的驗(yàn)證及其選用不當(dāng)引起故障與排除方法。關(guān)鍵詞:分接開(kāi)關(guān),油流控制繼電器、選用與驗(yàn)證 根據(jù)IEC60214-1(2003、GB10230.1-2007第5.125.14款的規(guī)定,油浸式有載分接開(kāi)關(guān)的切換開(kāi)關(guān)(或選擇開(kāi)關(guān)油室與分接選擇器(或無(wú)勵(lì)磁分接開(kāi)關(guān)必須各自帶有獨(dú)立的油系統(tǒng)和安全保護(hù)裝置。切換開(kāi)關(guān)(或選擇開(kāi)關(guān)油室必須帶有單獨(dú)一個(gè)油系統(tǒng)。這個(gè)油系統(tǒng)是由獨(dú)立的儲(chǔ)油柜、吸濕器、油流控制繼電器等安全保護(hù)裝置組成,以便對(duì)切換開(kāi)關(guān)(或

2、選擇開(kāi)關(guān)油室進(jìn)行壓力上升監(jiān)控,同時(shí)將其油室內(nèi)部故障所引起火災(zāi)和爆炸的風(fēng)險(xiǎn)降到最小。分接選擇器(或無(wú)勵(lì)磁分接開(kāi)關(guān)也需要一個(gè)獨(dú)立的油系統(tǒng)。對(duì)于埋入型安裝方式,它與圖1 有載調(diào)壓變壓器的兩個(gè)獨(dú)立油系統(tǒng)(埋入型變壓器本體共用一個(gè)油系統(tǒng)。這個(gè)油系統(tǒng)也是1-電動(dòng)機(jī)構(gòu);2-垂直傳動(dòng)軸;3-傘齒輪;4 -水平傳動(dòng)軸由儲(chǔ)油柜、吸濕器、氣體繼電器等安全保護(hù)裝5-切換開(kāi)關(guān)油室;6-變壓器油箱;7-氣體繼電器;8-硅置組成,以便對(duì)變壓器油箱進(jìn)行壓力上升監(jiān)控,膠呼吸器;9-分接開(kāi)關(guān)儲(chǔ)油柜;10-隔離板;11-變壓器因此,一個(gè)有載調(diào)壓變壓器形成了兩個(gè)各本體儲(chǔ)油柜;12-主體繼電器;13-變壓器器身;14-分接自獨(dú)立的油系

3、統(tǒng)。見(jiàn)圖1所示。選擇器;1.油流控制繼電器結(jié)構(gòu)原理和保護(hù)性能 油流控制繼電器(圖2的最常使用方法的是安裝在有載分接開(kāi)關(guān)切換油室與儲(chǔ)油柜之間管路中。這種繼電器是由從切換開(kāi)關(guān)或選擇開(kāi)關(guān)油室流向儲(chǔ)油柜油流的升高來(lái)觸發(fā)的。這些繼電器對(duì)切換開(kāi)關(guān)油室內(nèi)短時(shí)間的較低到較高功率的故障作出響應(yīng),使變壓器的斷路器跳閘,從而避免或者限制了有載分接開(kāi)關(guān)和變壓器的損壞。結(jié)構(gòu)原理油流控制繼電器采用戶外式設(shè)計(jì)裝置。安裝在從有載分接開(kāi)關(guān)通向儲(chǔ)油柜的管路上,盡可能靠近分接開(kāi)關(guān)的切換油室。它采用檔扳結(jié)構(gòu),圖2 油流控制繼電器由帶永久磁鋼的擋扳組成。其干簧接點(diǎn)的動(dòng)作機(jī)構(gòu)安裝在一鑄鋁合金的殼體內(nèi),檔扳依靠永久磁鋼的吸力而處于閉合位置

4、。檔扳上有一通孔。分接開(kāi)關(guān)切換機(jī)構(gòu)正常變換時(shí),觸頭開(kāi)斷電弧使油分解而產(chǎn)生氣體穿過(guò)檔扳孔,經(jīng)安裝向上傾斜(2%4%管道到儲(chǔ)油柜經(jīng)呼吸器自由逸出。一旦檔扳打開(kāi)后,永久磁鋼吸動(dòng)干簧接點(diǎn),從而接通跳閘回路。干簧接點(diǎn)有一常開(kāi)或一常閉,特殊要求也可提供兩常開(kāi)或兩常閉接點(diǎn)。油流控制繼電器殼頂部有跳閘和復(fù)位兩只試驗(yàn)按紐。殼體正面有觀察窗,用于檢查擋扳的位置。油流控制繼電器還帶有一接線盒,該盒與殼體內(nèi)的變壓器油完全隔開(kāi)。盒的側(cè)面有一電纜進(jìn)線孔,便于接線。油流控制繼電器外殼上有明顯顏色(紅色的油流標(biāo)志,其箭頭必須指向儲(chǔ)油柜。保護(hù)性能 油流控制繼電器的動(dòng)作特性是以反應(yīng)靈敏度來(lái)表示,反應(yīng)靈敏度有靜態(tài)和動(dòng)態(tài)兩種。靜態(tài)反

5、應(yīng)靈敏度是用整定油流速度表示。這個(gè)試驗(yàn)是用一個(gè)循環(huán)泵提供一個(gè)流量準(zhǔn)確的油流,這個(gè)油流逐漸增大到氣體繼電器擋板開(kāi)始動(dòng)作為止,油流的測(cè)量借助油流量計(jì)來(lái)進(jìn)行。油的流速與油的入口處截面及擋板開(kāi)孔尺寸大小有關(guān)。動(dòng)態(tài)反應(yīng)靈敏度是以施加沖擊油壓及其檔扳動(dòng)作的反應(yīng)時(shí)間來(lái)表示。見(jiàn)圖3所示。動(dòng)態(tài)反應(yīng)靈敏度試驗(yàn)是利用圖4專用試驗(yàn)裝置來(lái)進(jìn)行,即在油壓箱里的油充空氣壓力加壓及電磁閥門瞬時(shí)打開(kāi)引起沖擊油流使擋板動(dòng)作。從電磁閥門打開(kāi)到繼電器接點(diǎn)反應(yīng)的時(shí)間用示波器拍攝示波圖取得。動(dòng)態(tài)反應(yīng)靈敏度試驗(yàn)是真實(shí)地模擬油室內(nèi)部故障時(shí)油流控制繼電器的動(dòng)作反應(yīng)。圖3 動(dòng)態(tài)反應(yīng)靈敏度 值得注意的是,繼電器最小動(dòng)態(tài)反應(yīng)力必須大于油室正常變換操

6、作的工作壓力300kPa。否則,油室內(nèi)切換機(jī)構(gòu)正常變換操作就可能造成保護(hù)繼電器的誤動(dòng)作。油流控制繼電器在變壓器工程上應(yīng)用已經(jīng)有很多年,它的優(yōu)點(diǎn)是工作可靠和很少或者沒(méi)有誤動(dòng)作,已被運(yùn)行所證實(shí)。由于這種繼電器本質(zhì)上是一種液流繼電器,因而它的缺點(diǎn)是響應(yīng)的時(shí)間比其它型式繼電器的響應(yīng)時(shí)間長(zhǎng)。技術(shù)參數(shù)國(guó)產(chǎn)QJ4G-25或QJ6-25氣體繼電器是個(gè)俗稱重瓦斯氣體繼電器,其功能與德國(guó)MR公司RS2001油流控制繼電器功圖4 動(dòng)態(tài)反應(yīng)靈敏度試驗(yàn)裝置能相似。因而,它也能適用于有載分接開(kāi)關(guān)的安全保護(hù)。RS2001油流控制繼電器和QJ4G-25氣體繼電器的技術(shù)參數(shù)見(jiàn)表1所示。表1 RS2001油流控制繼電器和QJ4G

7、-25氣體繼電器的性能參數(shù) 2. 油流控制繼電器整定流速的選用分接開(kāi)關(guān)油室所配置的油流控制繼電器是按它的整定油流速度這一重要技術(shù)參數(shù)來(lái)選用。換句話說(shuō),油流控制繼電器整定油流速度必須按所配置的分接開(kāi)關(guān)正常切換時(shí)產(chǎn)生的油流和故障發(fā)生時(shí)所產(chǎn)生油流來(lái)選用。選用與油流速度相匹配的原則如下:分接開(kāi)關(guān)正常切換時(shí)產(chǎn)生的油流速度應(yīng)小于油流控制繼電器的整定油流速度,保證正常負(fù)載切換時(shí)不發(fā)生誤保護(hù)動(dòng)作,且應(yīng)留有安全保護(hù)裕度;油流控制繼電器的整定油速應(yīng)小于分接開(kāi)關(guān)故障時(shí)產(chǎn)生的最小油流速度,起著分接開(kāi)關(guān)故障時(shí)的保護(hù)作用。因此,應(yīng)分析分接開(kāi)關(guān)在正常負(fù)載切換和故障下所產(chǎn)生的油流速度。分接開(kāi)關(guān)正常切換時(shí)產(chǎn)生的油流速度在油浸式

8、銅鎢觸頭切換的分接開(kāi)關(guān)中,變壓器油既是熄弧介質(zhì),又是絕緣和冷卻介質(zhì)。變壓器油是由許多不同分子量的碳?xì)浠衔锓肿咏M成的混合物,分子中含有CH3、CH2和CH化學(xué)基團(tuán),并由C-C鍵鍵合在一起。由于觸頭切換產(chǎn)生電弧的結(jié)果,可以使某些C-H鍵和C-C鍵斷裂,伴隨生成少量活潑的氫原子和不穩(wěn)定的碳?xì)浠衔锏淖杂苫?這些氫原子或自由基通過(guò)復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng)迅速重新化合,形成氫氣(H2和低分子烴類氣體,如甲烷(CH4、乙烷(C2H6、乙烯(C2H4、乙炔(C2H2等,其中乙炔(C2H2占主要成分。當(dāng)產(chǎn)氣速率大于溶解速率時(shí),就在觸頭區(qū)域產(chǎn)生氣泡。由于油是不可壓縮的液體,氣泡占了油的空間,必定有同等容積的油被擠向儲(chǔ)油

9、柜。油流控制繼電器中油流與電弧觸頭產(chǎn)氣幾乎是同時(shí)發(fā)生的,一定的產(chǎn)氣速率必定有一 定油流通過(guò)繼電器。而產(chǎn)氣速率取決于觸頭的電弧功率,即觸頭的電弧容量。在低能量放電中,通過(guò)離子反應(yīng)促使最弱的鍵CH鍵(338kJ/mo1斷裂,主要重新化合成氫氣(H2而積累。對(duì)C一C鍵的斷裂需要較高的溫度(較多的能量,然后迅速以C一C鍵(607 kJ/mo1、C=C鍵(720 kJ/mo1和CC鍵(960 kJ/mo1的形式重新化合成烴類氣體,依次需要越來(lái)越高的溫度和越來(lái)越多的能量,如圖5所示。據(jù)有關(guān)資料介紹,變壓器油分解為炔類氣體所需的能量為830 kJ/mo1,而其它烴類氣體所需的能量為420 kJ/mo1。大量

10、的乙炔是電弧的弧道中產(chǎn)生的,圖5 哈斯特氣體分壓與溫度函數(shù)關(guān)系占烴類氣體的7080%。取加權(quán)平均的分解能量Ecp約為750 kJ/mo1,即在常壓狀況下產(chǎn)生單位體積的氣體所需要的能量為750/22.4= 33.5 kJ/L。在分接開(kāi)關(guān)觸頭切換的過(guò)程中,產(chǎn)生交流電弧能量對(duì)分接開(kāi)關(guān)的工作性能和油室安全保護(hù)裝置的選用有很大的影響。因此,需要對(duì)觸頭產(chǎn)生的交流電弧能量進(jìn)行計(jì)算。 根據(jù)油中交流電弧工作原理,交流電弧能量可按下述基本公式來(lái)計(jì)算W =u i dt (1式(1中,u電弧電壓,其值為u = El+U0。其中E為弧柱電場(chǎng)強(qiáng)度,可以認(rèn)為在燃弧每一半波期間,E為常數(shù)。對(duì)于在變壓器油中的自由燃弧,當(dāng)電弧電

11、流小于10000A時(shí),取E =200V/cm;l為電弧長(zhǎng)度。在分接開(kāi)關(guān)中,它指的是觸頭用于熄弧的程序斷口開(kāi)距的距離,并不是觸頭最終斷開(kāi)距離。現(xiàn)以CM600切換開(kāi)關(guān)(圖6為例,切換開(kāi)關(guān)另一側(cè)過(guò)渡觸頭K3即將接觸之前時(shí),主通斷觸頭K1的斷開(kāi)距離約為1cm;U0為電弧近極壓降,它為恒數(shù),通取U0 = 50V。則可計(jì)算u = 200×1+50 = 250V。圖6 CM型切換機(jī)構(gòu)i電弧電流。電弧電流為一幅值I m不變的正弦形電流,即i = I m sint,其中為電源的角頻率。把弧柱電壓u和電弧電流i代入式(1得W =u i dt =(El+U0I msintdt = (El+U0I m/si

12、ntdt= (El+U0I m/(2n-1+COSt (2式中,I m-電弧電流,即電弧觸頭的開(kāi)斷電流;t-電弧電流從零上升至最大幅值的時(shí)間,t=0.005s,t = 2×50×0.005 =/2 ;n-交流電弧重燃的半波周數(shù),對(duì)于分接開(kāi)關(guān),燃弧時(shí)間限為10ms,則n = 1;從式(2可以看出,第一個(gè)半波的交流電弧能量?jī)H與開(kāi)斷電流和電弧電壓相關(guān),初看與觸頭間恢復(fù)電壓U(故障時(shí)系統(tǒng)電壓Un或正常切換級(jí)電壓Us無(wú)關(guān)。但電壓U是維持觸頭電弧的先決條件,當(dāng)觸頭電壓高于電弧電壓時(shí),電弧穩(wěn)定燃燒;反之,無(wú)法維持電弧而熄滅。其次電壓高低又直接影響電弧的能否重燃,一旦交流電弧重燃半周,t=

13、20ms,n = 2,電弧能量就增加了;電弧燃至t=30ms,n = 3 ,電弧能量就大幅度增加。可見(jiàn)電壓對(duì)交流電弧能量的影響之大。但對(duì)于分接開(kāi)關(guān)而言,交流電弧一般限定在半個(gè)周波內(nèi)熄滅,即t=10ms,即n = 1。由于電弧重燃狀況與分接開(kāi)關(guān)要求燃弧時(shí)間不符,為此在分析與計(jì)算中不予考慮。在假定切換單元(扇形塊的電弧觸頭同步開(kāi)斷狀況下計(jì)算電弧能量:每個(gè)切換單元(扇形塊中主通斷觸頭K1在開(kāi)斷電流I k1=600A時(shí)產(chǎn)生電弧能量為W k1 = (El+U0I m/(1+COSt=(250×600/314 (1+COS/2= 0.478kJ每個(gè)切換單元(扇形塊中過(guò)渡觸頭K2在開(kāi)斷電流計(jì)算如下

14、:系統(tǒng)電壓Un =230kV±8×1.25%,級(jí)電壓Us=230×1.25%/1.732=1.66 kV,過(guò)渡電阻匹配為R=nUs/In,最佳匹配系數(shù)n=0.577,此時(shí)過(guò)渡觸頭K2的開(kāi)斷電流為I k2=In/2 +Ic= In/2 +Us/2R=(1+nIn/2n=(1+0.577×600/(2×0.577= 822A則過(guò)渡觸頭K2開(kāi)斷電流822A時(shí)產(chǎn)生電弧能量為W k2 = (El+U0I m/(1+COSt=(250×822/314 (1+COS/2= 0.655kJ由于切換開(kāi)關(guān)采用雙電阻過(guò)渡電路原理,兩個(gè)觸頭的電弧時(shí)間約20m

15、s。由于液流反應(yīng)時(shí)間相應(yīng)滯后,在這么短20ms時(shí)間內(nèi),可以視為兩個(gè)觸頭產(chǎn)生電弧能量迭加。于是,整個(gè)分接開(kāi)關(guān)三個(gè)切換單元(扇形塊的電弧能量在油室單位時(shí)間(T=1s內(nèi)產(chǎn)生油體積流速為F =3×W/ 33.5 T= 31.133kJ/(33.5 kJ/s1s= 3.4/33.5 0.102L/s由此可知,切換開(kāi)關(guān)切換一次產(chǎn)氣量V0 = Ft = 0.102L/s×0.01s =10.2mL 。油室內(nèi)觸頭電弧產(chǎn)氣體積也可用經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算切換開(kāi)關(guān)切換一次產(chǎn)氣量。即V0 =kUsIVtN (3式(3中k為系數(shù),可取0.9;Us為級(jí)電壓1.66kV;I為觸頭切換的電流,三個(gè)單元總的切換電

16、流I=3I=3(600+822 =4266A;V為每kWs產(chǎn)氣的體積,在常壓狀態(tài)下為4060cm3;t為切換時(shí)間10ms; N為燃弧區(qū)域氣體膨脹的倍數(shù),取47倍。考慮正常切換(并不是故障時(shí),V與N值取下限值計(jì)算: V0 =kUsIVtN=0.9×1.66×4266×0.01×40×4/106=0.0102L=10.2mL這個(gè)由試驗(yàn)公式計(jì)算切換開(kāi)關(guān)切換一次產(chǎn)氣量與能量轉(zhuǎn)換計(jì)算的產(chǎn)氣量是相同的。觸頭切換產(chǎn)生氣體在油室上升過(guò)程中,一部分被油溶解,另一部分積累在頭蓋的下部。當(dāng)油溶解飽和和頭蓋下部積累滿后,氣體進(jìn)入氣體繼電器,最后進(jìn)入分接開(kāi)關(guān)儲(chǔ)油柜,通過(guò)

17、呼吸器逸出。由于繼電器管道(直徑D=2,5cm截面S=D2/4 = 4.9 (cm2,則管道內(nèi)油流速為V1 = F/S = 0.102×1000/4.9 = 20.8 cm/s = 0.208 m/s分接開(kāi)關(guān)在滿載狀態(tài)或過(guò)載狀態(tài)下切換時(shí),其油流控制繼電器管道內(nèi)油流速計(jì)算值見(jiàn)表2所示。表2 CM600分接開(kāi)關(guān)在負(fù)載狀態(tài)下切換參數(shù)計(jì)算(R=nUs/I , n=0.577cos=1 從表2可以看出,對(duì)于CM型分接開(kāi)關(guān)的切換開(kāi)關(guān)在正常 2倍過(guò)載切換(開(kāi)斷容量試驗(yàn)時(shí),油室的油流控制繼電器管道內(nèi)產(chǎn)生最大油流達(dá)到0.63m/s,考慮一定的安全裕度后,選用整定油流速度1.0m/s±10%的

18、油流控制繼電器是比較合適的。從上述的分析計(jì)標(biāo)可以知道,油流控制繼電器管道內(nèi)油的流速與觸頭所切換電流大小直接相關(guān)。不同電流規(guī)格的分接開(kāi)關(guān),油流控制繼電器管道內(nèi)油的流速也就不同。因此,應(yīng)選用不同的整定油流速度的油流控制繼電器與之相匹配。例如CMD1000型四電阻過(guò)渡旗循環(huán)法的三相分接開(kāi)關(guān)(圖7,其分接開(kāi)關(guān)在正常滿載狀態(tài)下或在過(guò)載狀態(tài)下切換時(shí),油流控制繼電器管圖7 四電阻過(guò)渡電路道內(nèi)油流速計(jì)算值見(jiàn)表3所示。表3 CMD1000分接開(kāi)關(guān)在負(fù)載狀態(tài)下切換參數(shù)計(jì)算 注:上表是在Us=2500V、In=1000A、R1=0.5Us/In=1.25、R2=1.5R1=1.875、cos=1下計(jì)算。從表3可以看

19、出,對(duì)于CMD1000型分接開(kāi)關(guān)的切換開(kāi)關(guān)在正常2倍過(guò)載切換(開(kāi)斷容量試驗(yàn)時(shí),油室的油流控制繼電器管道內(nèi)產(chǎn)生最大油流達(dá)到0.86m/s,考慮一定的安全裕度后,選用整定油流速度1.2m/s±10%的油流控制繼電器是比較合適的。為了切換安全起見(jiàn),建議電動(dòng)機(jī)構(gòu)的過(guò)流閉鎖接點(diǎn)整定值選取為 1.21.5倍額定通過(guò)電流,即I=(1.21.5 In時(shí),分接開(kāi)關(guān)暫停調(diào)壓操作。切換開(kāi)關(guān)一相級(jí)間短路故障時(shí)最小沖擊油流速度的估算對(duì)于CM型切換開(kāi)關(guān)常見(jiàn)故障是發(fā)生級(jí)間短路故障,K1主通斷觸頭的電弧延長(zhǎng)不熄,而K3過(guò)渡觸頭閉合,引起主通斷觸頭的開(kāi)斷電流的增加(環(huán)流緣故,切換容量上升,嚴(yán)重時(shí)甚至引起級(jí)間短路(見(jiàn)圖

20、6。此時(shí)K1主通斷觸頭的開(kāi)斷電流從In增加至負(fù)載電流In與環(huán)流Ic之矢量和,則在cos=1時(shí),則I K1=In+Ic=In+Us/R 。當(dāng)K4再閉合時(shí),嚴(yán)重的級(jí)間短路發(fā)生了。Ic= Us/Z O,Z O為級(jí)間的內(nèi)阻抗,一般為m級(jí),若Z O =50 m,則Ic 就增加20倍。在分接開(kāi)關(guān)發(fā)生一相級(jí)間短路故障時(shí)可視為產(chǎn)生最小沖擊油流。即使此時(shí),油室通往繼電器的油流仍大大超過(guò)其整定油速而跳閘動(dòng)作,從而切斷變壓器,起著防止事故進(jìn)一步擴(kuò)大的保護(hù)。CM600分接開(kāi)關(guān)發(fā)生一相級(jí)間短路時(shí),油流控制繼電器管道內(nèi)產(chǎn)生最小沖擊油速的計(jì)算見(jiàn)表4所示。表4 CM600分接開(kāi)關(guān)一相級(jí)間短路故障時(shí)繼電器管道內(nèi)產(chǎn)生最小沖擊油流

21、計(jì)算 注:上表按級(jí)電壓Us = 2500V,In=600A,R1=2.4,變壓器級(jí)間值Z O=0.05狀況下進(jìn)行計(jì)算同樣,CM1000分接開(kāi)關(guān)發(fā)生一相級(jí)間短路時(shí),油流控制繼電器管道內(nèi)最小沖擊油速達(dá)到3.50 m/s,跳閘接點(diǎn)動(dòng)作,切除變壓器,起著防止事故的進(jìn)一步擴(kuò)大保護(hù)。的氣體約占 6080%。這些氣體主要由乙炔（C2H2）乙烯（C2H4）和氫氣（H2） ，甚至少量甲烷（CH4） 等組成。 正因這些氣體的實(shí)際存在， 隨著氣體的積聚量達(dá)到輕瓦斯動(dòng)作整定值， 輕瓦斯動(dòng)作報(bào)警是必然的。 因此，IEC60214-2(2004標(biāo)準(zhǔn)中指出：靠氣體的積聚而觸點(diǎn)動(dòng)作的雙浮子氣體繼電器對(duì)切換開(kāi)關(guān)和選 擇開(kāi)關(guān)的保

22、護(hù)是不適用的。 但切換開(kāi)關(guān)和選擇開(kāi)關(guān)若在真空管中熄弧時(shí)，其油室應(yīng)采用輕重瓦斯雙浮子氣體繼電器保護(hù)。 變壓器油因電弧高溫分解產(chǎn)生氣體量（平均值）與觸頭切換的級(jí)容量近似成正比。級(jí)容量等于級(jí) 電壓與負(fù)載電流的乘積， 級(jí)電壓越高， 負(fù)載電流越大， 油分解形成的氣泡越大， 即產(chǎn)生的氣體量越多。 運(yùn)行正常的分接開(kāi)關(guān)，在負(fù)荷較重（負(fù)載電流 In250A） ，每天切換次數(shù)高于 10 次以上，輕瓦斯動(dòng) 作報(bào)警較為頻繁。注入新油半年后，一般約一個(gè)月一次，最短 10 天左右就會(huì)有一次。 由于分接開(kāi)關(guān)頭蓋下部也聚集相當(dāng)數(shù)量氣體， 隨著氣溫突然變熱， 氣體的膨脹也會(huì)沖向氣體繼電 器，可能致使輕瓦斯發(fā)信報(bào)警或重瓦斯的誤動(dòng)

23、作。 輕瓦斯頻繁動(dòng)作與油質(zhì)性能好壞、油中含水量大小、調(diào)壓操作次數(shù)有關(guān)。注入新油的分接開(kāi)關(guān)， 投運(yùn)半年內(nèi)一般不發(fā)生輕瓦斯報(bào)警。半年過(guò)后，輕瓦斯就會(huì)頻繁發(fā)信。這是因?yàn)樽⑷胄掠秃瑲饬可伲?隨著調(diào)壓次數(shù)增加，切換產(chǎn)生的氣體增多。當(dāng)氣體被油溶解達(dá)到飽和時(shí)，就開(kāi)始聚集在氣體繼電器內(nèi) 部，一旦達(dá)到整定值時(shí)，輕瓦斯就會(huì)發(fā)信。同時(shí)，油中含水量大，產(chǎn)氣量也增大；油中含水量小，產(chǎn) 氣量也減少。且產(chǎn)氣量隨著分接開(kāi)關(guān)調(diào)壓次數(shù)的增加，油的絕緣強(qiáng)度（簡(jiǎn)稱油耐壓）則下降。當(dāng)輕瓦 斯發(fā)信時(shí)，則提示油中溶解氣體已經(jīng)飽和。 這樣分接開(kāi)關(guān)經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)吊檢和錄波 （示波圖）未見(jiàn)明顯異常， 且油樣耐壓仍達(dá)到運(yùn)行要求時(shí)，一般僅作放氣復(fù)歸處理和油樣跟蹤分析，仍可以繼續(xù)進(jìn)行調(diào)壓操作。 故此認(rèn)為輕瓦斯信號(hào)的報(bào)警作用并不確切。隨著分接開(kāi)關(guān)繼續(xù)調(diào)壓操作，油中游離碳進(jìn)一步增加，使 油的絕緣性能不斷下降和油的滅弧性能變差，由此開(kāi)始油的劣化加速。當(dāng)油的耐壓低于 30kV 時(shí)，即 應(yīng)停止調(diào)壓操作，進(jìn)行換油及再生處理。 輕瓦斯頻繁動(dòng)作與氣體繼電器安裝管路水平傾斜角度有關(guān)。按氣體繼電器安裝要求，氣體繼電器 通往儲(chǔ)油柜的管路向上傾斜度為 2%4%，以便分接開(kāi)關(guān)切換產(chǎn)生氣體能順暢通過(guò)管路從儲(chǔ)油柜逸 出。從華明公司售后服務(wù)統(tǒng)計(jì)中也發(fā)現(xiàn)部分氣體繼電器的管路安