1、第四章 大口徑直縫焊管 JCOE成型工藝參數(shù)研究4.1大口徑直縫焊管JCOE成型過(guò)程板料變形特征分析焊管圓度以及管內(nèi)殘余應(yīng)力的大小和分布狀況是判斷JCOE大口徑直縫焊管成型質(zhì)量好壞的兩個(gè)最重要的指標(biāo)。了解大口徑直縫焊管JCOE成型過(guò)程中管內(nèi)殘余應(yīng)力的變化趨勢(shì)及變化規(guī)律對(duì)于研究大口徑直縫焊管JCOE成型工藝參數(shù)有著重要指導(dǎo)作用；此外，通過(guò)對(duì)焊管在機(jī)械擴(kuò)徑過(guò)程中管型變化特點(diǎn)分析，還可以了解到擴(kuò)徑率與焊管圓度的變化關(guān)系，對(duì)進(jìn)一步分析JCO成型管坯圓度要求有利。4.1.1大口徑直縫焊管JCO成型過(guò)程管內(nèi)殘余應(yīng)力變化規(guī)律研究利用大口徑直縫焊管 JCOE成型過(guò)程有限元模型模擬25個(gè)成型道次下直縫焊管的JC

2、OE成型過(guò)程，根據(jù)文獻(xiàn)1中對(duì)于預(yù)彎工藝的研究介紹以及大口徑直縫焊管JCO成型理論模型和JCO成型工藝特點(diǎn)得出模擬所需的相關(guān)數(shù)據(jù)如下：表4 1模擬參數(shù)明細(xì)表預(yù)彎成型道次12345678910111225直邊長(zhǎng)度成型 卷角2311111111111111111111111130.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2mm（°）2預(yù)彎卷角15.壓下mm9089898989898989898989898997.3.7.5.5.5.5.5.5.5.5.5.5.5(° )F圖為模擬所得JCO成型后管坯 Mises應(yīng)力圖和等效應(yīng)變圖:等效應(yīng)變圖Mises應(yīng)力圖RE衛(wèi)丁卜-+3

3、.53 3432-卜呻?u冊(cè)am卜-+tk 414 L Jit-dri- 4l 口EMgk 4.7.Dnrp-as5. M S«=>S “3訥斗曲 L 心劃£4402 卜 i-SuLFftl-haZ *旳丹渥 U- +匕羽卄劃：|總點(diǎn)詁匸PEEQ I干旳芹訕圖4 1 JCO成型后管坯 Mises應(yīng)力圖和等效應(yīng)變圖由圖可見，無(wú)論是 JCO成型后管內(nèi)殘余應(yīng)力還是 JCO成型后管坯圓周位置上各點(diǎn)等效應(yīng) 變都呈現(xiàn)出間斷式、交替變換出現(xiàn)的變化規(guī)律，除兩個(gè)預(yù)彎圓弧段以外，整個(gè)管坯被均勻分 為23個(gè)區(qū)段，總區(qū)段數(shù)與成型道次一致，這種殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變分布規(guī)律說(shuō)明JCO成型管坯殘余應(yīng)

4、力及變形特征與成型道次相關(guān)；JCO成型后管內(nèi)殘余應(yīng)力分布不均勻、沿板料厚度方向殘余應(yīng)力大小變化也不一致。下圖為JCO成型后管坯內(nèi)外表面殘余應(yīng)力隨圓周位置變 化的曲線圖及局部放大圖：3002M150100250圖42內(nèi)外表面殘余應(yīng)力分布圖圖4 2中，紅線表示的是 JCO成型后管坯內(nèi)表面上殘余應(yīng)力，黑線表示的是JCO成型后管坯外表面上殘余應(yīng)力。由于在JCO成型過(guò)程中，板料中性層以外的部分始終受拉而中性層內(nèi)側(cè)的部分則相反始終受壓；因此，JCO成型后管坯殘余應(yīng)力外表面為拉應(yīng)力，而內(nèi)表面為壓應(yīng)力。從圖中可以看出：JCO成型管坯除預(yù)彎段以外其余各部分內(nèi)外表面殘余應(yīng)力都呈 現(xiàn)出近似波形的變化規(guī)律，最大殘余應(yīng)

5、力大約為 300Mpa,最小殘余應(yīng)力近似為 OMpa；此外， 波峰處呈現(xiàn)出一段殘余應(yīng)力變化不大的近似穩(wěn)態(tài)區(qū)間，曲線波峰波谷的變化速度快。以上殘余應(yīng)力大小及分布特點(diǎn)一方面更加清楚地反映出JCO成型管坯在沿管坯圓周位置變化方向上殘余應(yīng)力分布不均勻的現(xiàn)象；另一方面，殘余應(yīng)力在波峰波谷間的急劇變化也說(shuō)明JCO成型管坯殘余應(yīng)力處于一種十分不穩(wěn)定的狀態(tài)，焊管存在潛在變形的危險(xiǎn)。為進(jìn)一步清楚地了解 JCO成型后管內(nèi)殘余應(yīng)力沿板料厚度方向的分布情況，根據(jù)JCO成型管坯殘余應(yīng)力重復(fù)變化的規(guī)律任意選取一個(gè)成型道次完成后，板料在三個(gè)不同截面位置上的殘余應(yīng)力變化圖如下:4Caz首叢51015距夕卜表面距離/皿2050

6、4EdH/Rw<m0050005000504 3 3 2 2 1截 6126 5 4 3 2 10 g1- 1 1 1 1 1 18 -7 -101520距外表囪葩禹伽n& L-53圖43板料厚度方向殘余應(yīng)力分布圖由圖43中可以看出：板料變形區(qū)即截面1和截面2所在區(qū)域殘余應(yīng)力呈現(xiàn)出 W形狀的變化規(guī)律，中性層附近的殘余應(yīng)力值最大，管坯內(nèi)外表面處殘余應(yīng)力次之，且內(nèi)表面殘余應(yīng)力尚略大于外表面殘余應(yīng)力。中性層附近殘余應(yīng)力較大主要是由于成型加載過(guò)程中板料中 性層附近材料發(fā)生彈性變形，卸載后彈性變形未能得到及時(shí)、有效釋放的結(jié)果。再由截面可以看出：板料在未發(fā)生塑性變形區(qū)域的殘余應(yīng)力呈現(xiàn)出M形狀

7、的變化規(guī)律，管坯內(nèi)外表面殘余應(yīng)力大于中性層附近的殘余應(yīng)力，且殘余應(yīng)力值相對(duì)變形區(qū)要小得多。由此可見，JCO成型管坯殘余應(yīng)力在沿板料厚度方向上分布仍然不均勻，對(duì)成型管坯穩(wěn) 定性也有較大影響。4.1.2機(jī)械擴(kuò)徑過(guò)程管內(nèi)殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變變化規(guī)律研究機(jī)械擴(kuò)徑是大口徑直縫焊管JCOE成型工藝的一個(gè)必不可少的工序，其目的主要在于對(duì)JCO成型管坯進(jìn)行整圓、矯直、擴(kuò)徑及減小并均布管內(nèi)殘余應(yīng)力。因此，為了充分了解JCO成型管坯在機(jī)械擴(kuò)過(guò)程中管內(nèi)殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變變化規(guī)律，本文分別選取了三種不同擴(kuò)徑率對(duì)JCO成型管坯進(jìn)行擴(kuò)徑，三種擴(kuò)徑率分別對(duì)應(yīng)機(jī)械擴(kuò)徑時(shí)的三種狀態(tài)即整圓結(jié)束、擴(kuò)徑結(jié)束及管型變形。擴(kuò)徑率如下表所示

8、：表42擴(kuò)徑率明細(xì)表狀態(tài)整圓結(jié)束擴(kuò)徑結(jié)束管型變形擴(kuò)徑率%0.81.21.7整圓是機(jī)械擴(kuò)徑首先要實(shí)現(xiàn)的目的。研究整圓結(jié)束時(shí)管內(nèi)殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變分布規(guī)律有助于分析JCO成型時(shí)管內(nèi)殘余應(yīng)力對(duì)焊管成型質(zhì)量的影響情況，對(duì)于JCO工藝參數(shù)研究具有十分重要的意義。下圖為整圓前后焊管內(nèi)徑與圓周角度變化曲線圖：整圓前整圓后610600590580570560圖44整圓前后焊管內(nèi)徑與圓周角度變化曲線圖由圖可見，整圓后的焊管內(nèi)徑在整個(gè)圓周上基本保持不變，沒(méi)有出現(xiàn)焊管局部位置變形 畸變的情況，焊管內(nèi)徑約為 593mm整圓效果明顯。下圖為整圓結(jié)束時(shí)焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力及 等效應(yīng)變分布直觀圖：Mises應(yīng)力圖葉均丁5嘀）4

9、 1 - I ： j I . -和.51£&#03-4? 323*DI-43 00Z&+DZri "-l'1 1 ir -*2 訂+1 MSmN #1* L “屮嗔+ L 13+CG等效應(yīng)變圖巧 bsra d-d-332 7 1 益.Ttl 二 f圖45整圓結(jié)束時(shí)焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變分布直觀圖為更加清晰地了解整圓后焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力分布情況，本文分別對(duì)整圓后焊管內(nèi)外表面 上殘余應(yīng)力進(jìn)行了提取并繪制出相應(yīng)殘余應(yīng)力隨圓周位置變化的曲線圖。其中，圓周位置的變化用焊管圓周位置上各點(diǎn)與焊縫處的真實(shí)距離表示，規(guī)定順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?jiǎn)稱為真實(shí)距離。O2050-0

10、0-內(nèi) ft10002000真實(shí)距離30004000400350300250200150100外表面Jin JL 1 rJ K Lin n rJrJrJ /I J In 1JULU1000200030004000真實(shí)距離Arun圖46整圓后焊管內(nèi)外表面殘余應(yīng)力與圓周位置變化的曲線圖由圖可見：無(wú)論是焊管內(nèi)表面還是外表面在整圓完成后仍然保持有JCO成型后類似的殘余應(yīng)力分布規(guī)律。首先，波峰波谷總數(shù)在整圓前后并未發(fā)生改變，說(shuō)明整圓并沒(méi)有能消除 JCO成型殘余應(yīng)力對(duì)焊管質(zhì)量的影響；其次，整圓后焊管內(nèi)外表面殘余應(yīng)力總體峰值變化不 大，仍然在300Mpa附近小幅變動(dòng)；但最小殘余應(yīng)力在內(nèi)外表面上卻發(fā)生了較大改

11、變，平均 增大約120Mpa,換句話說(shuō)：整圓后焊管內(nèi)殘余應(yīng)力的分布情況得到了一定的改善；第三， 殘余應(yīng)力波峰波谷之間的急劇變化情況在整圓后并未得到改善，焊管仍然存在潛在變形的危險(xiǎn)。F圖為擴(kuò)徑結(jié)束后焊管內(nèi)徑與圓周角度變化曲線圖：角度-半徑18 / 14圓周角度廠圖47擴(kuò)徑結(jié)束后焊管內(nèi)徑與圓周角度變化曲線圖從圖中可以看出：擴(kuò)徑完成后焊管內(nèi)徑在整個(gè)圓周位置上有小幅波動(dòng)，最大內(nèi)徑和最小內(nèi)徑在3mm以內(nèi)，但平均半徑基本達(dá)到焊管要求曲率半徑 609.5mm。下圖為擴(kuò)徑后焊管管內(nèi) 殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變分布直觀圖：Mises應(yīng)力圖1 丄 I-丄 1K:>= 叩-a-o-o七劣<|第-04-0-0如

12、rv J-J » r -J- » t J-_:!-: Pi £ 號(hào)8+T!.inA. r.&5呂斗.->? / J1-uLAU等效應(yīng)變圖圖48擴(kuò)徑后焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變分布直觀圖由圖中Mises應(yīng)力圖可以看出：擴(kuò)徑后焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力基本保持一致，并且處于一個(gè)相對(duì)較小的取值范圍之內(nèi)； 結(jié)合圖圖4 7和圖48中的等效應(yīng)變圖還可以看出擴(kuò)徑后焊管 沒(méi)有出現(xiàn)局部位置變形畸變的情況。同樣，為更加清楚地反應(yīng)擴(kuò)徑后焊管內(nèi)外表面上殘余應(yīng)力分布情況，做出相應(yīng)表面上殘余應(yīng)力與圓周位置變化曲線圖如下所示：真實(shí)距離/mm外表面10002000真實(shí)距離/mm3000400

13、0圖49擴(kuò)徑后焊管圓周位置內(nèi)外表面殘余應(yīng)力分布曲線圖結(jié)合圖4 8中Mises應(yīng)力圖和圖49可以看出：除預(yù)彎部分位置存在較大的殘余應(yīng)力 外，其余位置殘余應(yīng)力基本保持一致，且維持在200Mpa的一個(gè)較低應(yīng)力水平。JCO及整圓結(jié)束時(shí)的波形應(yīng)力分布規(guī)律基本消失，因此，可以至少得出以下兩條結(jié)論：1. JCO成型殘余應(yīng)力對(duì)焊管最終成型質(zhì)量影響較小，甚至可以忽略；2. 在保證JCO成型管坯平均半徑相等的情況下，JCO成型殘余應(yīng)力越小，則機(jī)械擴(kuò)徑過(guò)程中平均分布?xì)堄鄳?yīng)力所需的擴(kuò)徑率越低。下圖為對(duì)擴(kuò)徑后的焊管繼續(xù)進(jìn)行深入擴(kuò)徑后所得焊管內(nèi)徑與圓周角度變化曲線圖。深入擴(kuò)徑的目的主要是為更加深入地了解和分析焊管在過(guò)擴(kuò)徑

14、率下的變形情況和殘余應(yīng)力變化情況。0100200300400圓周角度廠角度-內(nèi)徒624圖4 10過(guò)擴(kuò)徑后焊管內(nèi)徑與圓周角度變化曲線圖從圖中可以看出：采用過(guò)大的擴(kuò)徑率對(duì) JCO成型管坯進(jìn)行擴(kuò)徑后，焊管內(nèi)徑保持?jǐn)U徑結(jié) 束時(shí)的小范圍變動(dòng)，最大內(nèi)徑與最小內(nèi)徑的差值在4mm- 6mm范圍內(nèi)，焊管平均半徑增加。此外，結(jié)合圖4 4、圖4 7和圖410可以看出：擴(kuò)徑后焊管內(nèi)徑變化規(guī)律總體走勢(shì)并沒(méi) 有發(fā)生變化，這就說(shuō)明如果JCO成型管坯成型圓度較差的話，那么即使進(jìn)行后續(xù)機(jī)械擴(kuò)徑也基本無(wú)法實(shí)現(xiàn)焊管內(nèi)徑均勻一致的理想效果。再者，通過(guò)比較可以發(fā)現(xiàn)：經(jīng)過(guò)大擴(kuò)徑率擴(kuò)徑后的焊管內(nèi)徑在整個(gè)圓周位置上出現(xiàn)了幾乎等間隔變化的變形

15、畸變，從圖410中可以看出焊管內(nèi)徑總共出現(xiàn)了 12個(gè)尖角，與擴(kuò)徑模瓣數(shù)目相當(dāng)。下圖為利用過(guò)大擴(kuò)徑率對(duì)JCO成型管坯進(jìn)行擴(kuò)徑，在擴(kuò)徑模具卸載前后焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變直觀圖：Mises應(yīng)力圖等效應(yīng)變圖等效應(yīng)變圖5,i>.40ta"HQ£ 卜 45 .Db-HZG f寸嘰九卬”苫' 卜4心丁“憂E I -4 I.1卜4麗住402 L 4 1+也朋無(wú)十32 I 4Q.h5LlD.-Q 卜 42.3DSb-h L 4l .Q&LigCv 卜-hl.&159-hZ£Mises應(yīng)力圖圖4 11擴(kuò)徑模具卸載前后焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力及等效應(yīng)變直觀圖由

16、圖411中兩組Mises應(yīng)力圖可以看出：在兩對(duì)擴(kuò)徑模具圓角附近的殘余應(yīng)力較其他位置偏大；而等效應(yīng)變圖可以更加清楚地反映出擴(kuò)徑模具圓角處存在較大的應(yīng)變。結(jié)合圖410可以看出，這種過(guò)大的等效應(yīng)變導(dǎo)致了焊管發(fā)生局部變形。下圖為該狀態(tài)下焊管內(nèi)外 表面殘余應(yīng)力與圓周位置變化關(guān)系曲線圖：01000200030004000真實(shí)距離/幀o OO 54 3況藝只13<隕01000200030004000真實(shí)距離/mm圖412過(guò)擴(kuò)徑后焊管圓周位置內(nèi)外表面殘余應(yīng)力分布曲線圖由圖可見：過(guò)大的擴(kuò)徑率導(dǎo)致了焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力重新出現(xiàn)了波形分布規(guī)律，波峰總數(shù)與擴(kuò)徑模瓣數(shù)相當(dāng)，焊管成形質(zhì)量再次變差。機(jī)械擴(kuò)徑過(guò)程中焊管在過(guò)

17、大擴(kuò)徑率下的這種變形特征屬于板料冷彎變形的基本特征，正如第二章中對(duì)板料冷彎變形基本特征分析的那樣，板料冷變形具有金屬流動(dòng)性的特點(diǎn)，符合體積不變定律和最小阻力定律。擴(kuò)徑開始后，焊管與擴(kuò)徑模具之間因?yàn)榇嬖谥Σ磷饔茫沟煤腹芙饘俨牧狭鲃?dòng)性受阻，然而在擴(kuò)徑模瓣之間部分的焊管材料由于沒(méi)有與擴(kuò)徑模具接觸 所以不受摩擦作用， 金屬阻力較小，故此，在擴(kuò)徑模瓣圓角處的金屬就會(huì)較容易的向該部分 流動(dòng)，進(jìn)而出現(xiàn)了如圖 411所示的殘余應(yīng)力和等效應(yīng)變分布規(guī)律。可見：過(guò)大的擴(kuò)徑率不僅不會(huì)改善焊管的最終成型圓度，同時(shí)還可能會(huì)引起焊管管內(nèi)殘余應(yīng)力重新獲得波形分布規(guī)律，進(jìn)而降低了焊管最終成型質(zhì)量；嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)?dǎo)致焊管破壞、

18、 失效。4.2預(yù)彎工藝參數(shù)研究預(yù)彎工藝是大口徑直縫焊管 JCOE成型工藝的重要組成部分，是生產(chǎn)JCOE直縫焊管的首 道工序。由上一節(jié)內(nèi)容分析可知：預(yù)彎質(zhì)量的好壞，會(huì)直接嚴(yán)重影響到JCOE直縫焊管最終的成型質(zhì)量，下圖分別為未經(jīng)過(guò)預(yù)彎工藝處理和經(jīng)過(guò)預(yù)彎工藝處理后的板坯再經(jīng)由JCOE大口徑直縫焊管成型工藝生產(chǎn)出來(lái)的兩種直縫焊管。圖形如下：圖413 JCOE成型直縫焊管外形對(duì)比圖由圖4 1（ a）可知：板坯未經(jīng)預(yù)彎工藝處理而直接用于JCOE直縫焊管成型，最終所得焊管質(zhì)量不好，焊縫處出現(xiàn)較大的“桃形”，圓度極差；相反，如圖4 1 （b）中所示：經(jīng)過(guò)預(yù)彎工藝處理的板坯再用于JCOE直縫焊管成型，最終所得焊

19、管具有較好的圓度，成型質(zhì)量要好很多。可見：在大口徑直縫焊管JCOE成型前，對(duì)板坯進(jìn)行預(yù)彎工藝處理，并保證預(yù)彎后板坯具有較好的曲率半徑對(duì)于JCOE直縫焊管最終成型質(zhì)量具有重要意義。4.2.1確定預(yù)彎工藝參數(shù)研究指標(biāo)預(yù)彎效果的好壞，取決于 JCO成型后管坯的圓度和噘嘴量，圓度越小、噘嘴量越趨近于零則說(shuō)明板坯預(yù)彎效果越好。據(jù)此，可以較為準(zhǔn)確地確定預(yù)彎工藝參數(shù)研究指標(biāo)。采用方法為利用大口徑直縫焊管 JCOE成型過(guò)程有限元模型模擬不同預(yù)彎條件下焊管JCO成型過(guò)程，對(duì)所得管坯結(jié)果進(jìn)行對(duì)比、分析，從而確定預(yù)彎工藝參數(shù)研究指標(biāo)。為便于對(duì)研究過(guò)程和研究結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明和分析，本文定義了圓度偏差、等效曲率半徑兩個(gè)概念

20、。定義式分別如式41和42所示：R1 _ R2式（4 1）式中：圓度偏差；Rijco成型管坯最大半徑；R2 JCO成型管坯最小半徑。m S PRX式(4 2)CL式中：Rx 等效曲率半徑；S 預(yù)彎寬度；P 直邊長(zhǎng)度；二預(yù)彎卷角。式(4 2)中所引用的預(yù)彎寬度是指用于預(yù)彎的板坯寬度；直邊長(zhǎng)度是指板坯經(jīng)預(yù)彎后板料端部未發(fā)生塑性變形的板料寬度；預(yù)彎卷角是指預(yù)彎后板料直邊長(zhǎng)度方向與水平方向的夾角，示意圖如下：圖414預(yù)彎前后板坯變形示意圖為確定預(yù)彎工藝參數(shù)研究指標(biāo)，本文將主要從兩個(gè)部分對(duì)其進(jìn)行研究。第一部分為使用相同型號(hào)的預(yù)彎模具對(duì)板料進(jìn)行不同程度的預(yù)彎處理，然后對(duì)預(yù)彎后的板坯進(jìn)行 JCO成型模擬，分

21、析JCO成型管坯成型質(zhì)量。第二部分為使用不同型號(hào)的預(yù)彎模具對(duì)板料進(jìn)行預(yù)彎處理， 處理的結(jié)果是要使預(yù)彎后的板料具有相同的直邊長(zhǎng)度。最后同樣是對(duì)預(yù)彎后的板坯進(jìn)行JCO成型過(guò)程模擬，分析 JCO成型管坯成型質(zhì)量。4.2.1.1直邊長(zhǎng)度對(duì)JCO成型管坯成型質(zhì)量影響分析根據(jù)青縣巨龍鋼管廠提供的預(yù)彎模具選取參考標(biāo)準(zhǔn)及模擬所用材料和欲制焊管管徑，確定模擬所需參數(shù)信息如下表所示：表43模擬參數(shù)信息一覽表項(xiàng)目材料管徑/ mm板厚/ mm預(yù)彎寬度/mm預(yù)彎模具型號(hào)屬性X800 1219221903#表44 3#預(yù)彎模具信息一覽表名稱基圓半徑/mm漸開線起始角度/ °漸開線終止角度/ °屬性30

22、3.24388表45 JCO成型信息一覽表名稱上模半徑/mm下模半徑/mm下模間距/mm成型道次屬性28015032025根據(jù)以上信息建立有限元模型并根據(jù)不同程度預(yù)彎要求獲得五種不同直邊長(zhǎng)度下的JCO成型管坯相關(guān)信息如下：表4 6直邊長(zhǎng)度與JCO成型管坯質(zhì)量關(guān)系表結(jié)果編號(hào)直邊長(zhǎng)度/mm圓度偏差/mm噘嘴量/mm1014.118627.2125303423014.625567.56513775334520.1713713.0992875945523.8898316.84527299562.526.7186719.6820607530直邊長(zhǎng)度一匾度偏筆60405 0 5 0 5 02 2 11為便

23、于直觀分析，將相應(yīng)結(jié)果繪制成相應(yīng)曲線圖如下所示:圖4 15直邊長(zhǎng)度與焊管 JCO成型質(zhì)量關(guān)系曲線圖由圖可見：預(yù)彎后板料直邊長(zhǎng)度在030mnm勺范圍內(nèi)變動(dòng)時(shí)，JCO成型管坯的噘嘴量和圓度偏差都基本保持不變，且處于一個(gè)相對(duì)較低的水平，JCO成型管坯成型質(zhì)量較好；當(dāng)直邊長(zhǎng)度大于30m m時(shí)，JCO成型管坯的噘嘴量和圓度偏差都呈現(xiàn)出快速增長(zhǎng)的趨勢(shì)，對(duì)JCO成型管坯成型質(zhì)量不利。因此，預(yù)彎后的板料板端直邊長(zhǎng)度應(yīng)盡量保持在30mm以內(nèi)。421.2等效曲率半徑對(duì)JCO成型管坯成型質(zhì)量影響分析因?yàn)轭A(yù)彎模具曲線為漸開線，因此，為得到預(yù)彎后的板料具有相同直邊長(zhǎng)度不同的等效曲率半徑，只需改變預(yù)彎模具漸開線的形式即可實(shí)現(xiàn)此目的。故此，本文通過(guò)改變預(yù)彎模具漸開線基圓半徑得出了七組不同形式的漸開線，進(jìn)而得到模擬所需要的七組預(yù)彎模具。JCO成型模具如表45所示。除預(yù)彎模具以外，其余相關(guān)參數(shù)如表 43所示。預(yù)彎要求直邊長(zhǎng) 度均達(dá)到30mm整個(gè)JCO成型過(guò)程結(jié)束后所得模擬結(jié)果如下表所示：表47等效曲率半徑與JCO成型管坯質(zhì)量關(guān)系表結(jié)果編號(hào)等效曲率半徑/mm圓度偏差/mm噘嘴量/mm1698.37