1、鹽城韓資工業園21,22號廠房（懸臂梁2.72 米）玻璃雨篷設計計算書設計:校對:審核:批準：鹽城市建筑設計研究院有限公司二0四年五月十日1計算引用的規范、標準及資料 幕墻及采光頂相關設計規范： 建筑設計規范：玻璃規范：鋼材規范：膠類及密封材料規范：相關物理性能等級測試方法： 建筑結構靜力計算手冊（第二版） 土建圖紙：1.21.31.41.51.61.71.82基本參數2.1雨篷所在地區2.2地面粗糙度分類等級3雨篷荷載計算3.13.23.33.43.53.63.73.8雨篷的荷載作用說明風荷載標準值計算. 風荷載設計值計算. 雪荷載標準值計算. 雪荷載設計值計算. 雨篷面活荷載設計值 雨篷構

2、件恒荷載設計值 選取計算荷載組合.4雨篷桿件計算懸臂梁的受力分析. 選用材料的截面特性 梁的抗彎強度計算. 梁的撓度計算4.14.24.34.45雨篷焊縫計算5.1受力分析.5.2焊縫校核計算6玻璃的選用與校核6.16.26.36.4玻璃板塊荷載組合計算 玻璃板塊荷載分配計算 玻璃的強度計算.， 玻璃最大撓度校核.7雨篷埋件計算（粘結型化學錨栓）校核處埋件受力分析 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算 群錨受剪內力計算 錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計算 錨栓鋼材受剪破壞承載力計算.7.17.27.37.47.533333677789101010101111121314151515161616177

3、.6拉剪復合受力承載力計算鹽城韓資工業園21 , 22號廠房（懸臂梁2.72米）玻璃雨篷設計計算書鹽城市建筑設計研究院有限公司鋼結構雨篷設計計算書1計算引用的規范、標準及資料1.1幕墻及采光頂相關設計規范:7鋁合金結構設計規范玻璃幕墻工程技術規范建筑玻璃應用技術規程建筑幕墻建筑玻璃采光頂建筑用玻璃與金屬護欄建筑幕墻工程技術規范GB50429-2007JGJ102-2003JGJ113-2009GB/T21086-2007JG/T231-2007JG/T342-2012DGJ08-56-2012GB/T17740-1999GB50017-2003JGJ3-2010GB19155-2003JGJ/

4、T97-2011JGJ145-2004GB50367-2006GB50010-2010JG160-2004CECS154: 2003JGJ81-2002GB50223-2008GB50009-2012GB50068-2001GB50011-2010GB50016-2006GB50057-2010GB50018-2002GB/T18915.1-2002GB/T18915.2-20021.2建筑設計規范:地震震級的規定鋼結構設計規范高層建筑混凝土結構技術規程高處作業吊藍工程抗震術語標準混凝土結構后錨固技術規程混凝土結構加固設計規范混凝土結構設計規范混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓建筑防火封堵應用技術

5、規程建筑鋼結構焊接技術規程建筑工程抗震設防分類標準建筑結構荷載規范建筑結構可靠度設計統一標準建筑抗震設計規范建筑設計防火規范建筑物防雷設計規范冷彎薄壁型鋼結構技術規范1.3玻璃規范:鍍膜玻璃第1部分：陽光控制鍍膜玻璃鍍膜玻璃 第2部分：低輻射鍍膜玻璃防彈玻璃GB17840-1999平板玻璃GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夾層玻璃 GB15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：鋼化玻璃 GB15763.2-2005建筑用安全玻璃防火玻璃半鋼化玻璃熱彎玻璃壓花玻璃中空玻璃GB15763.1-2009GB/T17841-2008JC/T915-2003JC/T511-200

6、2GB/T11944-20021.4鋼材規范:建筑結構用冷彎矩形鋼管不銹鋼棒不銹鋼冷加工鋼棒不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶不銹鋼絲建筑用不銹鋼絞線 不銹鋼小直徑無縫鋼管 彩色涂層鋼板和鋼帶 低合金鋼焊條 低合金高強度結構鋼 建筑幕墻用鋼索壓管接頭 耐候結構鋼 高碳鉻不銹鋼絲 合金結構鋼金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術要求 冷拔異形鋼管 碳鋼焊條 碳素結構鋼JG/T178-2005GB/T1220-2007GB/T4226-2009GB/T3280-2007GB/T4237-2007GB/T4240-2009JG/T200-2007GB/T3090-2000GB/T12754-2006G

7、B/T5118-1995GB/T1591-2008JG/T201-2007GB/T4171-2008YB/T096GB/T3077-1999 GB/T13912-20021997碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋薄鋼板及鋼帶 碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板及鋼帶 優質碳素結構鋼GB/T3094-2000 GB/T5117-1995GB/T700-2006GB/T912-2008GB/T3274-2007GB/T699-19991.5膠類及密封材料規范:丙烯酸酯建筑密圭寸膏幕墻玻璃接縫用密封膠彩色涂層鋼板用建筑密封膠丁基橡膠防水密圭寸膠粘帶工業用橡膠板混凝土建筑接縫用密封膠建筑窗用彈性密封劑建筑密

8、封材料試驗方法建筑用防霉密封膠建筑用硅酮結構密封膠建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品建筑用硬質塑料隔熱條聚氨酯建筑密圭寸膠聚硫建筑密圭寸膠JC484-2006JC/T882-2001JC/T884-2001JC/T942-2004GB/T5574-2008JC/T881-2001JC485-2007GB/T13477.1JC/T885-2001GB16776-2005GB/T19686-2005JG/T174-2005JC/T482-2003JC/T483-200620-2002GB/T11835-2007GB/T529-2008GB/T531-1999HG/T3318-2002JC/T486-200

9、1JC/T914-2003JGJ/T139-2001GB/T18091-2000GB/T13448-2006GB50205-2001GB50204-2002（2011版）GB/T18244-2000GB/T15227-2007GB/T18575-2001GB/T18250-2000GB50210-2001GB/T228-2002絕熱用巖棉、礦棉及其制品硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定 橡膠袖珍硬度計壓入硬度試驗方法 修補用天然橡膠膠粘劑中空玻璃用彈性密封膠中空玻璃用丁基熱熔密封膠1.6相關物理性能等級測試方法:玻璃幕墻工程質量檢驗標準玻璃幕墻光學性能彩色涂層鋼板和鋼帶試驗方法 鋼結構工程施工

10、質量驗收規范 混凝土結構工程施工質量驗收規范 建筑防水材料老化試驗方法 建筑幕墻氣密、水密、抗風壓性能檢測方法 建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法 建筑幕墻平面內變形性能檢測方法 建筑裝飾裝修工程質量驗收規范 金屬材料室溫拉伸試驗方法1.7建筑結構靜力計算手冊（第二版）1.8 土建圖紙:2基本參數2.1雨篷所在地區鹽城地區；2.2地面粗糙度分類等級按建筑結構荷載規范（GB50009-2012）ABCD類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區；類：指田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區; 類：指有密集建筑群的城市市區；類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區； 依照上面分類標準，本

11、工程按 B類地形考慮。3雨篷荷載計算3.1雨篷的荷載作用說明雨篷承受的荷載包括：自重、風荷載、雪荷載以及活荷載。（3）（4）自重：包括面板、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照 風荷載：是垂直作用于雨篷表面的荷載，按 雪荷載：是指雨篷水平投影面上的雪荷載，按 活荷載：是指雨篷水平投影面上的活荷載，按500N/m 估算：GB50009采 用；GB50009采 用；GB50009 可按 500N/m 采用;在實際工程的雨篷結構計算中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方 式，取用其最大值：Aa.Sb.SSB:考慮正風壓時：當永久荷載起控制作用的時候，按下面公式進行荷載組合： A+=1.3

12、5Gk+0.6 X 1.4Wk+0.7 X 1.4Sk（或 Q）當永久荷載不起控制作用的時候，按下面公式進行荷載組合：A+=1.2Gk+1.4Wk+0.7 X 1.4Sk（或Qk）（風荷載為第一可變荷載時）;A+=1.2Gk+1.4Sk（或Qk）+0.6 X 1.4wk （風荷載非第一可變荷載時）； :考慮負風壓時：按下面公式進行荷載組合：A-=1.0Gk+1.4Wk3.2風荷載標準值計算按建筑結構荷載規范(GB50009-2012)計算：w k+= B gz 卩 z ji s1+W08.1.1-2GB50009-2012W k-= B gz i z i s1-W0 上式中：wwZk+ :正風

13、壓下作用在雨篷上的風荷載標準值（MPa）;k-:負風壓下作用在雨篷上的風荷載標準值（MP a）;:計算點標高：5.4m；P gz：高度z處的陣風系數； 根據不同場地類型，按以下公式計算：P gz=1+2gl10（z/10）-“條文說明部分 8.6.1GB50009-2012其中A B C D四類地貌類別截斷高度分別為： A 、B、C、D四類地貌類別梯度高度分別為： 也就是：對A類場地：對B類場地：對C類場地： 對D類場地：:峰值因子，取10： 10m高名義湍流度，對應 A、B、C、D地面粗糙度，可分別取 0.12、0.14、0.23當 當 當 當z>300m時,z>350m時,z&

14、gt;450m時,z>550m時,取 z=300m取 z=350m取 z=450m取 z=550m5m 10m 15m 30m300m 350m 450m 550m當 zv5m時，取 z=5m 當 z<10m時，取 z=10m 當 z<15m時，取 z=15m當 z<30m時，取 z=30mg I和 0.39 ;a :地面粗糙度指數，對應 A、B、C、D地面粗糙度，可分別取 0.12、0.15、0.22和0.30 ;對于B類地形，5.4m高度處的陣風系數為：P gz=1+2X 2.5 X 0.14 X （Z/10） -0.15=1.7卩z：風壓高度變化系數；根據不同場地

15、類型，按建筑結構荷載規范條文說明部分 8.2.1提供的公式計算：A 類場地：卩z=1.284 X10）B 類場地：卩zB=1.000 X10）0.240.30鹽城韓資工業園21，22號廠房(懸臂梁2.72米)玻璃雨篷設計計算書鹽城市建筑設計研究院有限公司9C0 44C 類場地：卩z =0.544 X10)D 類場地：卩 zD=0.262 X (z/10) 0.60公式中的截斷高度和梯度高度與計算陣風系數時相同，也就是: 對A類場地： 對B類場地： 對C類場地： 對D類場地：當 當 當 當z>300m 時， z>350m 時， z>450m 時，z>550m 時，取 z=

16、300m取 z=350m取 z=450m取 z=550m當 zv5m時，取 z=5m當 z<10m時，取 z=10m 當 z<15m時，取 z=15m 當 z<30m時，取 z=30m對于B類地形，5.4m高度處風壓高度變化系數：卩 z=1.000 X (Z/10) 0.30=1卩S1：局部風壓體型系數； 按建筑結構荷載規范GB50009-2012第 8.3.3條：計算圍護結構及其連接的風荷載 時，可按下列規定采用局部體型系數123U s1 :封閉矩形平面房屋的墻面及屋面可按表8.3.3-1的規定采用；檐口、雨篷、遮陽板、邊棱處的裝飾條等突出構件，取 -2.0 ；其它房屋和構

17、筑物可按本規范第8.3.1條規定體型系數的1.25倍取值。按建筑結構荷載規范GB50009-2012第8.3.4條：計算非直接承受風荷載的圍護構 件風荷載時，局部體型系數可按構件的從屬面積折減，折減系數按下列規定采用：12 大于1.03當從屬面積不大于1m時，折減系數取1.0 ；當從屬面積大于或等于 25m時，對墻面折減系數取 0.8，對局部體型系數絕對值 的屋面區域折減系數取0.6，對其它屋面區域折減系數取1.0 ；當從屬面積大于1m且小于25m時，墻面和絕對值大于1.0的屋面局部體型系數可采用對數插值，即按下式計算局部體型系數：卩 s1(A)=卩 s1(1)+卩 s1(25)-卩 s1(1

18、)logA/1.4因此，對雨蓬結構來說： 正壓情況下：卩 s1+(1)=2 卩 s1+(25)=0.6 X 卩 s1+(1)=1.2負壓情況下：卩 s1-(1)=-2.0 卩 s1-(25)=0.6 X 卩 s1-(1)=-1.2w。：基本風壓值(MPa)，根據現行建筑結構荷載規范GB50009-2012附表E.5中數值采用，按重現期 50年，鹽城地區取0.00045MPa(1)計算龍骨構件的風荷載標準值： 龍骨構件的從屬面積：A=2.45X 1=2.45m2LogA=0.389卩 sA1+(A)=卩 s1+(1) + 卩 s1 + (25)-=1.778卩 sA1-(A)=卩 s1-(1)

19、+ 卩 s1-(25)-=1.778w kA+= B gz 卩 z 卩 sA1+W)=1.7 X 1X 1.778 X 0.00045=0.00136MPaw kA-= B gz 卩 z 卩 sA1-W)=1.7 X 1X 1.778 X 0.000458.3.4GB50009-2012卩 si+(1)logA/1.4卩 si-(1)logA/1.4鹽城韓資工業園21 , 22號廠房（懸臂梁2.72米）玻璃雨篷設計計算書鹽城市建筑設計研究院有限公司=0.00136MPa(2)計算面板部分的風荷載標準值:卩 sB1+(A)=2卩 sB1-(A)=2w kB+= B gz 卩 z 卩 sBi+W)

20、=1.7 X 1X 2X 0.00045=0.00153MPaw kB-= B gz 卩 z 卩 sB1-W)=1.7 X 1X 2X 0.00045=0.00153MPa3.3風荷載設計值計算A+.kA+.A-.正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設計值正風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載設計值負風壓作用下作用在雨篷龍骨上的風荷載標準值kA-.a+=1.4 X wa+(MP a);(MP a);(MP a);(MP a);w=1.4 X 0.00136 =0.001904MPa w a-=1.4 X Wa-=1.4 X 0.00136 =0.0019

21、04MPa正風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載設計值 正風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載標準值 負風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載設計值 負風壓作用下作用在雨篷面板上的風荷載標準值B+.kB+.B-.kB-.(MP a);(MP a);(MP a);(MP a);19b+=1.4 X w；B+w=1.4 X 0.00153 =0.002142MPaw b-=1.4 X wab-=1.4 X 0.00153=0.002142MPa3.4雪荷載標準值計算k：作用在雨篷上的雪荷載標準值（MP a）;0：基本雪壓，根據現行建筑結構荷載規范GB50009-2012取值：0.00035MPa卩r :屋

22、面積雪分布系數，按表 7.2.1GB50009-2012，為2.0 ;根據建筑結構荷載規范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷載標準值為：S=2.0=0.0007MPak= r X SqX 0.000353.5雪荷載設計值計算S :雪荷載設計值（MPa）;S=1.4 X S=1.4 X 0.0007=0.00098MPa3.6雨篷面活荷載設計值Q :雨篷面活荷載設計值（MPa）;Q k：雨篷面活荷載標準值取：500N/mQ=1.4 X Q=1.4 X 500/1000000=0.0007MPa因為S>Q,所以計算時雪荷載參與正壓組合!3.7雨篷構件恒荷載設計值+:正壓作用下雨篷

23、構件恒荷載設計值（MPa）; 負壓作用下雨篷構件恒荷載設計值（MP a）;雨篷結構平均自重取0.0005MPa因為G與其它可變荷載比較，不起控制作用，+=1.2 X GG=1.2 X 0.0005=0.0006MPaG -=G=0.0005MPa3.8選取計算荷載組合（1）正風壓的荷載組合計算：S kA+：正風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合S A+：正風壓作用下的龍骨的荷載設計值組合S kA+=G+wkA+0.7Sk=0.00235MPaS A+=G+WA+0.7S=0.00319MPa（2）負風壓的荷載組合計算：S kA-：負風壓作用下的龍骨的荷載標準值組合S A-:負風壓作用下的龍骨的荷載

24、設計值組合S kA-=Gk+WkA-=0.00086MPaS A-=G+wA-=1.0Gk+1.4WkA-=0.001404MPa（3）最不利荷載選取：SS所以:(MPa);(MP a)；(MPa);(MP a);kA：作用在龍骨上的最不利情況下荷載標準值組合 （MP a）; A：作用在龍骨上的最不利情況下荷載設計值組合 （MPa）;按上面2項結果，選最不利因素（正風壓情況下出現）：kA=0.00235MPa基本參數：1234567S a=0.00319MPa4雨篷桿件計算計算點標高：5.4m；力學模型：懸臂梁； 荷載作用：集中力荷載；懸臂總長度：a=2450mm分格寬度：B=1000mm板塊

25、配置：夾層玻璃8 +8 mm；懸臂梁：鋼管140X 80X 4, Q235本處幕墻桿件按懸臂梁力學模型進行設計計算，受力模型如下:PPaSSBaaaP4.1懸臂梁的受力分析（1）集中荷載值計算：本工程結構的每個梁上，共有i=3個集中力作用點，下面對這些力分別求值: ki :每個集中力的標準值（N）；:每個集中力的設計值（N）；:每個分格的沿懸臂梁方向的長度（mm）;:組合荷載標準值（MPa）；:組合荷載設計值（MPa）；:分格寬度（mm）；i=150mm2=1210mm3=1090mmk1=SBa72=1421.75N P i=SBa/2=1929.95N P k3=SBa3/2=1280.7

26、5NP 3=SBa/2=1738.55NP k2=SB(a2+a3)/2=2702.5NP 2=SB(a2+a3)/2=3668.5N(2)雨篷桿件截面最大彎矩(根部處)的彎矩設計值計算:全部作用力作用下懸臂梁根部彎矩設計值 （N mm）i :單個作用力P作用下懸臂梁根部彎矩設計值（N mm）i :單個作用力P作用點到懸臂梁根部的距離（mm）；i:每個集中力的設計值（N）;i =R X biMMbPMM= 2 MM 1=Rb1=289492.5N mmM 3=F3b3=4259447.5N mmM 2=Rb2=4989160N mmM= 2 M=9538100N mm4.2選用材料的截面特性材

27、料的抗彎強度設計值：f=215 MPa材料彈性模量：E=206000MPa 主力方向慣性矩：l=4493500mm主力方向截面抵抗矩： W=64190mm塑性發展系數：丫 =1.054.3梁的抗彎強度計算按懸臂梁抗彎強度公式，應滿足：M/ 丫 W f上式中：M :懸臂梁的彎矩設計值（N mm）W :在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩（m）; Y :塑性發展系數，取1.05 ;f :材料的抗彎強度設計值，取 215 MPa 則：M/ 丫 W=9538100/1.05/64190=141.516M Pa< 215 MPa懸臂梁抗彎強度滿足要求。4.4梁的撓度計算d d d b P a df :全部

28、作用力作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)；f,lim :懸臂梁懸臂端撓度限值(mm)；fi：單個作用力P作用下懸臂梁懸臂端撓度計算值(mm)； i :單個作用力P作用點到懸臂梁根部的距離(mm)； ki:每個集中力的標準值(N)；:懸臂梁總長度(mm)；2fi =Pd bi a(3-P i =bi /af=2 dfif1 =Fk1 b1 a(3-=0.041mmd f3 =氐匕3 a(3-=6.782mm2d f2=Fk2b2a(3-=5.391mmd f=2 dfi=12.214mmd f,iim =2X 2450/250=19.6mm12.214mm < df,iim =19.6m

29、m懸臂梁桿件的撓度滿足要求！P i)/6EIP i)/6EIP 3)/6EIP 2)/6EI5雨篷焊縫計算基本參數:123焊縫高度：hf=4mm焊縫有效截面抵抗矩：W=76970m; 焊縫有效截面積：A=2532.4mm5.1受力分析VaBM剪力(N)懸臂長度(mm)： 分格寬度(mm)； 彎矩(N mm)V=SaB =0.00319 X 2450 X 1000 =7815.5NM=9538100N mm5.2焊縫校核計算校核依據：(T f/ P f)2+T f2)0.5 < ffw7.1.3-3GB50017-2003上式中：CT f按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應力（MPa

30、）；B f:正面角焊縫的強度設計值增大系數，取1.22 ；T ff fW：(C f/ P f)2+T f2)0.5=(M/1.22W) 2+(V/A) 2)0.5=(9538100/1.22/76970) =101.62 MPaw101.62MPa <ff =160MPa 焊縫強度能滿足要求-按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力（MP a）；:角焊縫的強度設計值（MPa）；（T f/ P f）2+T f2）0.5- -2 .八典、2、 0.52+（7815.5/2532.4） 2）0.5基本參數：123456玻璃的選用與校核計算點標高：5.4m；玻璃板尺寸：寬X高=BX H=100

31、0mm 1360mm玻璃配置：夾層玻璃，夾層玻璃：8 +8 mm；上片鋼化玻璃，下片鋼化玻璃; 玻璃支撐類型：四點駁接；玻璃支撐點間距 B1X H=750mm 1110mm模型簡圖為:6.1玻璃板塊荷載組合計算（1）玻璃板塊自重：GGttBlHiCe 1_ .fAH1,點式膠膚板（0點駁接）1k：玻璃板塊自重標準值（MPa）;:玻璃板塊自重設計值（MPa）;1：玻璃板塊上片玻璃厚度（mm）；2：玻璃板塊下片玻璃厚度（mm）； 丫 g：玻璃的體積密度（N/mm）；wG=25.6/1000000 X (8+8)k+ :正風壓作用下作用在雨篷上的風荷載標準值 （MP a）； k=Y g（t 1+t

32、2）鹽城韓資工業園21 , 22號廠房(懸臂梁2.72米)玻璃雨篷設計計算書鹽城市建筑設計研究院有限公司27=0.00041M Pa因為G與其它可變荷載比較，不起控制作用，所以：+:正壓作用下雨篷玻璃恒荷載設計值（MPa）; 負壓作用下雨篷玻璃恒荷載設計值（MPa）; 玻璃板塊自重標準值（MPa）;GGGG+=1.2 X G=1.2 X 0.00041=0.000492MPaG -=G=0.00041M Pa（2）正風壓的荷載組合計算：S k+:正風壓作用下的荷載標準值組合S +:正風壓作用下的荷載設計值組合S k+=G+w+0.7Sk=0.00243MPaS +=G+w+0.7S=0.003

33、32MPa（3）負風壓的荷載組合計算：S k-:負風壓作用下的荷載標準值組合S -:負風壓作用下的荷載設計值組合S k-=G+w-=0.00112 MPaS -=G+w=1.0Gk+1.4wk-=0.001732MPa（4）最不利荷載選取：SS(MP a);(MP a);(MP a);(MP a);k：最不利荷載標準值組合（MPa）; :最不利荷載設計值組合（MPa）;按上面2項結果，選最不利因素（正風壓情況下出現）:k=0.00243MPaSS=0.00332MPa6.2玻璃板塊荷載分配計算k：最不利荷載標準值組合（MPa）;:最不利荷載設計值組合（MPa）;1：上片玻璃厚度（mm）；2：下

34、片玻璃厚度（mm）；k1 :分配到上片玻璃上的荷載組合標準值1：分配到上片玻璃上的荷載組合設計值 k2 :分配到下片玻璃上的荷載組合標準值2：分配到下片玻璃上的荷載組合設計值 k1=St13/（t 13+t23）X 83/（8 3+83）SSttSSSSS(MP a); (MP a);(MP a); (MP a);=0.00243=0.001215 MPaS i=Sti3/(t 1*2)=0.00332X 83/(8=0.00166MPaS k2=St23/(t i3+t23) =0.00243X 83/(8=0.001215 MPaS 2=St23/(t 1*2) =0.00332X 83/

35、(8=0.00166MPa33+8)3 丄3、+8)3+83)6.3玻璃的強度計算校核依據：(T < f g(1) 上片校核：0 1：上片玻璃的計算參數；n 1：上片玻璃的折減系數； k1 ：作用在上片玻璃上的荷載組合標準值(MPa);:支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)；:玻璃的彈性模量(MPa);1：上片玻璃厚度(mm)；440 1=S1a /Et 16.1.2-3JGJ102-2003=0.001215X 11104/72000/8 4=6.254按系數 0 1,查表 6.1.2-2JGJ102-2003, n 1=0.99 ；C 1：上片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值 1

36、：作用在幕墻上片玻璃上的荷載組合設計值(MP a)； :支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)；1： 上片玻璃厚度(mm)；1：上片玻璃彎矩系數,查表得m=0.137 ；2 2(T 1=6mSa n 1/t 1=6 X 0.137 X 0.00166 X 11102X 0.99/8 2 =26.006MPa26.006MPa < fg1=42MPa鋼化玻璃)上片玻璃的強度滿足！(2) 下片校核：0 2：下片玻璃的計算參數；n 2：下片玻璃的折減系數；k2 :作用在下片玻璃上的荷載組合標準值(MPa)；:支撐點間玻璃面板長邊邊長(mm)；:玻璃的彈性模量(MPa);2：下片玻璃厚度(mm)；0

37、2=S<2a4/Et 246.1.2-3JGJ102-2003=0.001215X 11104/72000/8 4=6.254按系數 0 2,查表 6.1.2-2JGJ102-2003, n 2=0.99C 2：下片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應力設計值S 2：作用在幕墻下片玻璃上的荷載組合設計值(MPa);S a E tS a t mSaE t(MP a);(MP a);a :支撐點間玻璃面板長邊邊長（mm）；t 2：下片玻璃厚度（mm）；m 2：下片玻璃彎矩系數,查表得02=0.137;（T 2=6mSa2 n 2/t 2=6 X 0.137 X 0.00166 X 11102x

38、0.99/8 2 =26.006MPa26.006MPa < f g2=42MPa鋼化玻璃）下片玻璃的強度滿足！6.4玻璃最大撓度校核校核依據：d f=n 卩 Sa4/D < df,lim6.1.3-2JGJ102-2003f :玻璃板撓度計算值（mm）； n :玻璃撓度的折減系數； 卩：玻璃撓度系數，查表得 卩=0.01594;:玻璃的彎曲剛度（N mm）f,lim :許用撓度，取支撐點間玻璃面板長邊邊長的60,為18.5mm上面公式中：dDd其中：D=Et e3/(12(1- u 2)6.1.3-1JGJ102-2003上式中：:玻璃的彈性模量（MPa）；e：玻璃的等效厚度（m

39、m）；u :玻璃材料泊松比，為0.2 ；e=（t 13+t 2）1/36.1.4-5JGJ102-20033+83）1/3Ett=(8=10.079mmD=Et e3/(12(1- u 2)=72000 X 10.0793/(12 X (1-0.2 2)=6399298.269N mm0 :玻璃板塊的計算參數；0 =Sa4/Et e46.1.2-3JGJ102-2003=0.00243 X 11104/72000/10.079 4=4.9647按參數 0，查表 6.1.2-2JGJ102-2003, n =1d f=n 卩 Ska /D=1 X 0.01594 X 0.00243 X 1110

40、76399298.269=9.189mm9.189mm < df,lim =18.5mm玻璃的撓度能滿足要求！7.1校核處埋件受力分析剪力設計值(N)；軸向拉(壓)力設計值(N)，本處無軸向拉、壓力; 根部彎矩設計值(N mm)7雨篷埋件計算(粘結型化學錨栓)VNM 根據前面的計算，得：N=0NV=7815.5NM=9538100N mm本工程選用的錨栓為：慧魚-化學錨栓FHB-A 20 X 170/50 ；7.2錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計算按5.2.2JGJ145-2004規定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進行彈性分 析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規定計算：2

41、1:當 N/n-My1/ 2 y > 0 時： 2d =N/n+My/ 2 y2:當 N/n-My1/ 2 yi2<0 時： 2dh=(NL+M)y7 2 y/2在上面公式中：M彎矩設計值；NSdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設計值；yi, yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；yi/，y':錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離; L:軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離； 在本例中：2N/n-My/ 2 y=0/4-9538100 X 75/22500=-31793.667因為：-31793.667<0鹽城韓資工業園21 , 22號廠房（懸臂梁2.72米）玻璃雨篷設計計算書鹽城市建筑設計研究院有限公司所以：N sdh=(NL+M)y1/ 2 yi/2=31793.667N按JGJ102-2003的5