1、20中北大學課程設計說明書圓孔拉刀與矩形花鍵銃刀的設計說明書目錄一、前言 1二、矩形花鍵銃刀設計 22.1 設計要求2.2 設計步驟2.3 技術條件三、圓孔拉刀設計 53.1 設計要求3.2 設計步驟3.3 技術條件四、總結 9五、參考文獻 9中北大學課程設計說明書1前言轉眼間大學三年的學習就要結束了， 一直都迷茫著不知道自己學到什么東西，馬上就要走 上社會走上工作崗位了 ，面對嚴峻的就業形勢，我們感到前所未有的壓力，然而我們也明白只 有扎實的掌握好自己所學專業的專業知識才能在經濟蕭條的大形勢之下較好的生存，現在通過課程設計來初步的檢驗我們對專業知識的掌握程度，同時鞏固和提高我們對所學知識的深

2、層次理解。通過課程設計我們可以清晰明了的感受到在生產實踐中有好多的知識是課本上學 不來的，者就要求我們多聯系實際把一些實踐性的東西引入我們的設計中和平時所學的理論 知識相關聯。拉刀種類繁多，它可加工各種形狀通孔，直槽，螺旋槽和直線或曲線的外表面。拉刀按 加工表面不同，可分為內拉刀和外拉刀；按工作時受力方向不同，可分為拉刀和推刀。拉削 方式是指拉削過程中切削余量在各切削齒上的分配方式。拉削方式對拉刀的結構和制造，拉 到的耐用度，拉削力，拉削的表面光潔度和生產率有很大的影響。拉刀是一種高生產率刀具，它切削速度低，耐用度高，壽命高。拉刀是多刃切削刀具，切 削力較大但機床結構簡單，成本高，只適用于大批

3、量生產在這次課程設計任務中我的課程設計課題是圓孔拉刀 ，矩形花鍵銃刀的設計。在設計的這 幾天當中，我深感課本上的東西很淺甚至都不能滿足我們做課程設計的需要，這就要求我們進圖書館上網來查閱有關資料并運用所學的專業或有關知識，比如金屬切削原理、金屬切削刀 具、以及所學軟件AUTOCAD運用。通過此次課程設計我可以完成對以往所有所學知識的梳 理檢驗，同時有發現很多的不足和錯誤。使我對專業知識得到進一步的了解和系統掌握。由于本人水平有限，設計時間也相對比較倉促，在設計的過程中遇到一些技術和其它方面 的問題，再加上我對知識掌握的程度，所以的設計作業還存在著很多不完善甚至是錯誤，希 望老師給與批評和指正！

4、 ！1二.矩形花鍵銃刀設計（一）齒形的設計計算1 .前角為零時，工件法剖面截形就是銃刀的齒形。2 .前腳大于零時銃刀有了前角以后，其刀齒在徑向截面的齒形和前刀面上的齒形，就與工件法剖面的截 形不同了。設Tf為銃刀外圓處的縱向前角，當Yf較大時，銃刀徑向截面和前刀面上的齒形 需進行修正計算。下圖所示的是工件齒形和銃刀齒形得關系，其中（b）為給定的工件齒形；（c）為銃刀徑 向截面應具有的齒形，即鏟刀應具有的齒形；（d）為銃刀前刀面的齒形，即樣板應具有的齒形。（二）結構參數的選擇及計算1 .銃刀齒形高度h設被切工件成形部分高度為hw,則成形銃刀齒形高度應為：h =hw+ （12） mm2 .銃刀寬度

5、B設被切工件闊形寬度為 Bw則銃刀寬度B可取為稍大于B。3 .容屑槽底形式鏟齒成形銃刀容屑槽底形式通常有兩種，即平地形式和中間有凸起或槽底傾斜的加強形 式。在鏟削深度較小和刀齒強度足夠的情況下，應采用平底形式。在銃削深度較大時，宜采5中北大學課程設計說明書 用加強形式。4 .銃刀的孔徑d銃刀的孔徑d應根據銃削寬度和工作條件選取，可以按剛度，強度條件計算，也可根據 生產經驗選取。5 .銃刀的外徑do對于平底形式的容屑槽，銃刀外徑可按下面公式計算：do= d+2mr2H式中：d銃刀孔徑m 壁厚，一般取(0.30.5) dH 全齒高由于全齒高的計算又需依據外徑 do,因此，用上式直接計算銃刀外徑是困

6、難的，我國一 些工廠采用下式估算銃刀外徑：do = (2 2.2) d + 2.2h+ (26)根據上面公式的計算結果再取外徑的推薦值。6 .銃刀的圓周齒數Zk鏟齒成形銃刀的圓周齒數Zk可按下式計算Zk = H do/S式中S為銃刀的圓周齒距，粗加工時，可取 S= (1.82.4) H精加工時，可取S=(1.3-1.8)H ,式中H為容屑槽的高度。但是在設計成形銃刀時，直接按公式計算圓周齒數是困難的，因為式中 H尚未確定，而 確定它時，又要反過來依據銃刀的圓周齒數。因而在設計時，可根據生產經驗按銃刀外圓直 徑的大小預先選定圓周齒數，在設計計算出銃刀的其他結構參數后再反過來校驗圓周齒數設 計得是

7、否合適。7 .銃刀的后角及鏟削量K設鏟齒成形銃刀的頂刃徑向后角為 a f , 一般取a f = 10° 15°。相應的鏟削量可按下式計 算：K= tg afHdo/Zk,式中do為銃刀外徑，Zk為圓周齒數。求出鏟削量后，應按附錄表 40 所列的鏟床凸輪的升距選取相近的 K值。初步選定徑向后角和計算出鏟削量以后，需驗算刀齒側刃上一點x的主剖面后角a ox,驗算應選巾x最小處的x點，驗算公式可按下面公式：tg a ox=tg a fSin 巾 x應使aox不小于2 3°。實際計算表明，當巾x<15時，常滿足這官要求，可采用增大頂刃后角，斜置工件，斜鏟齒等方法增大

8、側刃后角。對于精度要求高的成形銃刀，其齒背除鏟齒外尚需進行鏟磨。為使鏟磨時又砂輪空刀， 齒背后部應做出深鏟部分。選擇II型深鏟形式，經計算選 K= 4, K2=0.70.88 .容屑槽尺寸(1)容屑槽底半徑r可按下式計算：r = n do-2(h+K)/2AZ h式中A為系數，當鏟齒凸輪空程角6 =60時，A= 6,當6 =90時，A= 4。對于需要鏟磨齒背 的成形銃刀，通常取6 =90°計算出的r應圓整刀0.5mm(2)容屑槽問角9 : 一般取20° - 35°(3)容屑才©深度 H: H= h+K+K+r9 .分屑槽尺寸當銃刀寬度B<20時，切

9、削刃上不需要作分屑槽。10 .刀齒、刀體強度和砂輪干涉的校驗由以上所述可以看出，在確定鏟齒成形銃刀的外徑do,齒數Zk,鏟肖U量K,容屑槽深度H 等參數時，常常互相牽涉，難以直接確定某一參數。因此，需采取試算的方法，首先 假設幾個參數的數據，再根據他們確定其他一些參數。這樣選定成形銃刀的各參數后，還需 進行校驗，檢驗銃刀結構是否緊湊，合理，刀體，刀齒強度是否足夠。2.1設計要求0.05被加工零件如圖2.所示，工件材料為：可鍛鑄鐵 KTB400-05;硬度HBS210 ;強度 叫圖1.=400Mpa；工件長度 L=32mm。圖2.外徑=30-0.310-0.470中北大學課程設計說明書2.2(6

10、)(9)(10)(11)(14)內徑Df =263既鍵數 Z = 6鍵寬 b=6麒設計步驟齒槽半角 = 180/Z=180/6=30 o齒頂圓弧中心半角山=中arcsinB/Df =30。arcsin %6 = 30。13.3，= 16.7中齒頂寬Ba =Dfsin =26 sin16.7 =7.4730 -26齒廓同度h = hw (1 2)mm = (1 2) = 42銃刀寬度B -Ba 2h*tg ；= 7.47 2 4 tg30 -12.1取 B=13銃刀齒頂圓弧半徑銃刀前角Rf = =13mm2f =0容屑槽形式在銃削深度較小和刀齒強度足夠的情況下，應采用平底式；在銃削深度較大時，宜

11、采用加強式。故該容屑槽選擇采用平底式C銃刀孔徑根據切削寬度B=13查表3-4,可得d=22mm銃刀外徑d0 =(22.2)d 2.2h (26)mm = 2 22 2.2 4 5 = 58銃刀齒數查表3-6Zk=12銃刀后角：-=12 tg： 0 =tg：一 sink. =tg12 sin30 =0.1故'= 6" 可滿足要求鏟削量k 二也tg：-=38 tg12 =2.9Zk12查附表一2取k=3 kf =4.5容屑槽半徑r- = "58.2(4+3) =1.23 取通 2AZk2 4 12容屑槽問角1-257中北大學課程設計說明書容屑槽深度H = h +幺四+

12、r = 9.752(17)分屑槽尺寸因為該銃刀寬度小于20,故切削刃上不需做分屑槽(18)鍵槽尺寸和內孔空刀尺寸查附錄表 1 得 d=22 , r=1.0 , t=17.6 , t'1=24.l, h=4查附錄表311=9校驗檢驗刀齒強度齒根寬度 Cc :二 (d0 -2H)出2.5(d0 2H) =8.25Zk 4Zk =85 =0.84 >0.8所以刀齒強度滿足要求H 9.75de-2H -d檢驗刀體強度m=-0-2H=8.81 m之(0.30.5)d 所以刀體滿足要求2.3矩形花鍵銃刀的技術條件1 .光潔度(按GB103卜68)(1)刀齒前刀面，內孔表面、端面及鏟磨銃刀的齒

13、背表面-不低于7(2)鏟齒銃刀的齒背面不低于6(3)其余部分不低于42 .尺寸公差：表4廳P名稱符號公差1銃刀外徑doh162銃刀寬度Bh123銃刀孔徑dH745銃刀鍵槽寬度內孔至鍵底距離bt1 '(Dc7)H143.形狀位置公差表5廳p項目銃刀尺寸范圍公差1切削刃的徑向及端面跳動do<1000.03do> 1000.042刀體端面跳動do<100do> 1000.020.033前面的徑向性（只許凹入）H0 1010<HC 2020<HC 30H>300.040.060.090.124.齒形誤差透光度銃刀齒形高度上封形的基本部分齒頂及圓角部分&

14、lt;40.030.064-120.050.0912-220.070.12>220.080.155.材料及熱處理銃刀材料一般用高速鋼，熱處理后硬度應為 HRC6% 66。在銃刀的工作部分，不得有脫 碳層和軟點。三、拉刀的設計拉刀是一種高生產率的刀具，可以用來加工各種形狀的通孔、直槽、螺旋 槽以及直線或曲線外表面，廣泛的用于大量和成批生產中。下面是一些常用的圓孔拉刀和對應加工的工件（如下圖）比;川-Jlh川調胃罩I儲叫那雁哪|圖用于拉削的成形刀具。刀具表面上有多排刀齒，各排刀齒的尺寸和形狀從 切入端至切出端依次增加和變化。當拉刀作拉削運動時，每個刀齒就從工件上 切下一定厚度的金屬，最終得到

15、所要求的尺寸和形狀。拉刀常用于成批和大量 生產中加工圓孔、花鍵孔、鍵槽、平面和成形表面等，生產率很高。拉刀按加 工表面部位的不同，分為內拉刀和外拉刀；按工作時受力方式的不同，分為拉 刀和推刀。推刀常用于校準熱處理后的型孔。拉刀的種類雖多，但結構組成都類似。如普通圓孔拉刀的結構組成為：柄 部，用以夾持拉刀和傳遞動力；頸部，起連接作用；過渡錐，將拉刀前導部引入 工件；前導部，起引導作用，防止拉刀歪斜；切削齒，完成切削工作，由粗切 齒和精切齒組成；校準齒，起修光和校準作用，并作為精切齒的后備齒；后導 部，用于支承工件，防止刀齒切離前因工件下垂而損壞加工表面和刀齒；后托 柄，承托拉刀。拉刀的結構和刀齒

16、形狀與拉削方式有關。拉削方式通常分為分層拉削和分 塊拉削兩類。前者又分成形式和漸成式；后者又分輪切式和綜合輪切式。成形 式拉刀各刀齒的廓形均與被加工表面的最終形狀相似；漸成式拉刀的刀齒形狀 與工件形狀不同，工件的形狀是由各刀齒依次切削后逐漸形成。輪切式拉刀由多 組刀齒組成，每組有幾個直徑相同的刀齒分別切去一層金屬中的一段，各組刀 齒輪換切去各層金屬。綜合輪切式拉刀的粗切齒采用輪切式，精切齒采用成形 式。輪切式拉刀切削厚度較分層拉削的拉刀大得多，具有較高的生產率，但制 造較難。拉刀常用高速鋼整體制造，也可做成組合式。硬質合金拉刀一般為組合式， 因生產率高、壽命長，在汽車工業中常用于加工缸體和軸承

17、蓋等零件，但硬質 合金拉刀制造困難。（一）選定刀具類型和材料的依據1選擇刀具類型：對每種工件進行工藝設計和工藝裝備設計時，必須考慮選用合適的刀具類型。事實上， 對同一個工件，常可用多種不同的刀具加工出來。采用的刀具類型不同將對加工生產率和精度有重要影響。總結更多的高生產率刀具可以 看出，增加刀具同時參加切削的刀刃長度能有效的提高其生產效率。例如，用花鍵拉刀加工 花鍵孔時，同時參加切削的刀刃長度l=BXnXZi,其中B為鍵寬，n為鍵數，Zi為在拉削長 度內同時參加切削的齒數。若用插刀同時參加切削的刀刃長度比插刀大得多，因而生產率也 高得多。2 正確選擇刀具材料：刀具材料選擇得是否恰當對刀具的生產

18、率有重要的影響。因為硬質合金比高速鋼及其他 工具鋼生產率高得多，因此，在能采用硬質合金、的情況下應盡力采用。由于目前硬質合金 的性能還有許多缺陷，如脆性大，極難加工等，使他在許多刀具上應用還很困難，因而，目 前許多復雜刀具還主要應用高速鋼制造。拉刀結構復雜，造價昂貴，因此要求采用耐磨的刀具材料，以提高其耐用度；考慮到還應有良好的工藝性能，根據刀具課程設計指導書表29,選擇高速工具鋼，其應用范圍用 于各種刀具，特別是形狀較復雜的刀具。根據表 30,選擇W18Cr4V（二）刀具結構及各部分功用L柄鈍占耗融卻二前號部=,匚中.某：匕校椎部1拉刀的結構7.后 導 鈍表1代號名稱功用1柄部夾持拉刀，傳遞

19、動力2頸部連接柄部和后面各部，其直徑與柄部相同或略小，拉刀材 料及規格等標記一般打在頸部。3過度錐頸部到前導部的過渡部分，使拉刀容易進入工件孔中。4前導部起引導拉刀切削部進入工件的作用，5切削部擔負切削工作，包括粗切齒、過渡齒及精切齒。6校準部起刮光、校準作用，提高工件表面光潔度及精度，并作為 切削部的后備部。7后導部保持拉刀與工件的最后相對位置，防止在拉刀即將離開工 件時因工件下垂而損壞工件已加工表面及刀齒。8尾部支持拉刀使之/、卜垂，多用于較大較長的拉刀，也用于安 裝壓力環。2 切削方式：采用分層拉削方式中的同廓式拉削方式拉刀刀齒結構：表2名稱功用前刀向切削流出的表面后刀向最終形成已加工表

20、面的面副后刀向刀齒上和已加工表面相對的表面、分屑槽兩側面刃帶也稱第一后刀面，是主切削刃和后刃面之間的后角為零的窄面，它有穩定的拉削過程，防止拉刀擺尾的作用主切削刃是前后刀聞的父線副切削刃是前刀前和副后刀向的父線，分屑槽中也有兩條副切削刃過渡力可以是直線或圓弧，它有助于減緩刀尖的磨損刀尖主副切削刃的相交點容屑槽其形狀必須有利于切屑卷曲，并能寬敞地容納切屑分屑槽減小切削寬度，降低切削卷曲阻力，便于切削容納在容屑槽內，從而改善拉削狀況棱刀齒后刀向與1卷背的交線齒背容屑槽中靠近后刀面的部分3圓孔拉刀 3.1設計要求13中北大學課程設計說明書被加工零件如圖2.所示，工件材料為：可鍛串0.()5KTB40

21、005;硬度 HBS210強度CT b圖2.=400Mpa；工件長度 L=32mm。孔的直徑：Da = 250.021 3.2設計步驟拉刀的結構和刀齒形狀與拉削方式有關。拉削方式通常分為分層拉削和分 塊拉削兩類。前者又分成形式和漸成式；后者又分輪切式和綜合輪切式。成形 式拉刀各刀齒的廓形均與被加工表面的最終形狀相似；漸成式拉刀的刀齒形狀 與工件形狀不同，工件的形狀是由各刀齒依次切削后逐漸形成。輪切式拉刀由多 組刀齒組成，每組有幾個直徑相同的刀齒分別切去一層金屬中的一段，各組刀 齒輪換切去各層金屬。綜合輪切式拉刀的粗切齒采用輪切式，精切齒采用成形 式。輪切式拉刀切削厚度較分層拉削的拉刀大得多，具

22、有較高的生產率，但制 造較難。拉刀常用高速鋼整體制造，也可做成組合式。硬質合金拉刀一般為組 合式，因生產率高、壽命長，在汽車工業中常用于加工缸體和軸承蓋等零件， 但硬質合金拉刀制造困難（一）選定刀具類型和材料的依據1選擇刀具類型：對每種工件進行工藝設計和工藝裝備設計時，必須考慮選用合適的刀具類型。事實上， 對同一個工件，常可用多種不同的刀具加工出來。采用的刀具類型不同將對加工生產率和精度有重要影響。總結更多的高生產率刀具可以 看出，增加刀具同時參加切削的刀刃長度能有效的提高其生產效率。2 正確選擇刀具材料：刀具材料選擇得是否恰當對刀具的生產率有重要的影響。因為硬質合金比高速鋼及其他 工具鋼生產

23、率高得多，因此，在能采用硬質合金、的情況下應盡力采用。由于目前硬質合金 的性能還有許多缺陷，如脆性大，極難加工等，使他在許多刀具上應用還很困難，因而，目 前許多復雜刀具還主要應用高速鋼制造。拉刀結構復雜，造價昂貴，因此要求采用耐磨的刀具材料，以提高其耐用度；考慮到還 應有良好的工藝性能，根據刀具課程設計指導書表 29,選擇高速工具鋼，其應用范圍用 于各種刀具，特別是形狀較復雜的刀具。根據表 30,選擇W18Cr4超體制造。（二）刀具結構參數、幾何參數的選擇和設計設計步驟選才? L6110拉床進行加工，其參數如下拉床公稱拉力床壁孔徑床壁厚度Bs花盤孔徑花盤厚度a法蘭盤厚度a最大行程型號Ft(KN

24、)(mm)L611010012560100603014001、拉削余量=0.005dm 0.10.005 25 0.1 25 0.625mm2、選擇切削幾何參數按表5 2, 5-3選擇。前角丫=10°粗切齒后角=3-精切齒后角 =2一校準齒后角二。二廠3、齒升量選擇查表51,取粗切齒齒升量0.05mm。為使拉削平穩，令第一個過渡齒到最后一個精切齒間各刀齒的齒升量均勻遞減。取過渡齒和精切齒齒數5齒，齒升量可先按0. 8af、0. 5af、0. 3 a f、0. 2 a f、 0. laf,精切齒齒升量選取 0.005mm。4 .齒距及同時工作齒數齒距p是相鄰兩刀齒間的軸向距離，確定齒距

25、的大小時，應考慮到拉削的平穩性及 足夠的容屑空間，一般應有38個齒同時工作為好。粗切齒白齒距p按經驗公式計算：p = 131 =1.3 25 6.5mm最大同時工作齒數Ze = * 1 = 25/6.5'1 = 4.8mm取整數部分為4P過度齒齒距也=PP<10mm,精切齒齒距 P精=P （便于制造）5 .容屑槽形狀及尺寸容屑槽要有足夠的容屑空間，能使切屑卷曲自由，又能使刀齒有足夠強度，并可多 次重磨，常見的容屑槽有三種形式，分別為齒背為直線的槽形，齒背為曲線的槽形，加長齒 距的槽形。其中齒背為曲線的槽形有利于卷屑，適用于拉削韌性材料，所以選擇此種槽形， 并為基本槽。圖3根據相關

26、標準，取K=2.5 （齒升量0.05mm,加工材料為可鍛鑄鐵）所以 h = 1.13 Kacl = 1.13 2.5 0.05 25 = 1.9975mm根據相關標準，取h=2.5mm, g=2.5mm, r=1.3mm, R=4mm。槽形形狀及參數見圖。6 .分屑槽的設計分屑槽的作用是減小切屑寬度，便于切屑容納在容屑槽里。當切削韌性金屬時，若沒 有分屑槽，則圓孔拉刀的每個刀齒切下的金屬層是一個圓筒，它會套在容屑槽中，是清除切 屑十分困難，對拉削過程十分不利。故對切削寬度較大的拉刀，在切削齒的切削刃上都要做 出交錯分布的分屑槽，將切屑分成許多小段。3圖4根據相關標準，取分屑槽數 n=6,槽寬b

27、=1.0mm,槽深h，=0.4mm,槽角缶=120為了保證拉削質量，在最后一個精切齒上不加工分屑槽。7 .拉刀的校準齒數表1 拉刀校準部齒數拉刀類型校準齒齒數加工公差等級H7H9的孔5 7圓拉刀加工公差等級H10H11級精度的孔4 5加工公差等級H12H13級精度的孔3 4花鍵拉刀、方拉刀、鍵槽拉刀及具有單面刀齒的拉刀4 5校準部的校準齒無齒升量，只作校準和修光作用，不做出分屑槽。為了便于制造，校準齒的前角、后角與齒形均可做成與精切齒相同。所加工圓孔精度等級為H7,所以根據上表選取校準齒數為5,取校準齒齒距p等于粗17中北大學課程設計說明書中北大學課程設計說明書 切齒齒品E即p=6.5mm。8

28、 .切削齒齒數與直徑切削齒齒數為Z切 = Z粗+Z過+ Z精粗切齒的齒數根據它切去的余量與齒升量 af來決定，第一個粗切齒的直徑與前導部的 直徑相同，即沒有齒開量。這是為了避免第一個切削齒因拉削余量不均勻或金屬內含有雜 質而承受過大的偶然負荷。由前面的計算得拉削余量0 = 0.625mm,由前面的計算可知粗切齒齒升量為 0.05mm,過渡齒齒數5齒，精切齒齒數7齒，齒升量分 別為 0. 8af、0. 5af、0. 3a f、0. 2af、0. la f,精切齒齒升量選取 0.005mm。6過=(0.8 + 0.5+ 0.3+ 0.2 + 0.1) M 2M 0.05= 0.19mm6精=Z精

29、Ma精=7 2 0.005 = 0.07mm所以 § 粗=6 一6 過精= 0.625 0.19 - 0.07= 0.365mm行 Z粗= -12af0.3652 0.051 = 4.65取粗切齒5齒第一齒齒升量為0,第二齒齒升量取0.045mm,后二齒齒升量為0.05mm。切削部的長度l切削部=p（Z粗十Z過十Z精）=6.5-17= 110.5mm9 .非工作部分的設計柄部柄部的作用是供拉床夾頭夾住以傳遞動力。其直徑D1至少應比拉削前的孔徑小0.5mm。拉削前的孔徑D= 25-6 = 24.375mm ,所以D = 23.875mm根據相關資料查得： 'D=23mm, D

30、=15mm , L =16mm , L2=20mm,C=3, l = 80mm。詳細見圖紙。頸部連接柄部與其后各部分。其長度應能使拉刀第一刀齒未進入工件孔之前，拉床夾頭可 以夾住柄部。拉刀的標記就打在頸部。頸部長度 12 一 m B A - 13 = 20 60 30- 10 = 100mm其中為過度錐長度，取10mm。根據經驗設計，頸部直徑d2 = di - 0.5 = 22.5mm。(3)過度錐其作用是使拉刀容易進入工件孔中，起對準中心作用。過度錐長度l3 =10mm,其直徑前端等于頸部直徑，后端等于前導部直徑。(4)前導部起導向和定心的作用，防止拉刀歪斜，并可檢查拉削前孔孔徑是否太小，以

31、免拉刀第 一刀齒負荷太大而損壞。其直徑d4應等于拉削前孔的最小直徑，長度14 一般等于拉削孔長度 I。所以 l4 = I = 25mm , d4 = 24.45mm。(5)后導部保持拉刀最后的正確位置，防止拉刀即將離開工件時，工件下垂而損壞已加工表面。其直徑等于拉削后孔的最小直徑，長度等于 (.50.7)l ,但不小于20mm。所以 l7 = 20mm, d7 = 25mm 0(6)支托部防止長而重的拉刀自重下垂，影響加工質量和損壞刀齒。支托部長度 I = 25mm, d& = 18mm。10 .拉刀強度與拉床拉力的校驗為了不拉斷拉刀和損壞拉床，在設計拉刀時，必須進行拉刀強度與拉床拉力的校驗。(1)拉削力的計算普通拉削式圓孔拉刀的最大拉削力為_ _ * . Fmax n Fz dmZ = 38.6KN其中F；為拉刀拉削刃單位長度上的拉削力，查相關資料得 F；=123N。(2)拉刀強度校驗Fmax拉削是產生拉應力6應小于材料許用應力可，即$ = - - 5 oAmin高速鋼(W18Cr4V)的& =343392MPa。23.2 10=78.5MPa 拉刀最小截面