1、一、 鍋爐設計主要參數及運行條件 該工程的300MW機組鍋爐采用了美國CE燃燒公司的引進技術。鍋爐為亞臨界壓力一次中間再熱自然循環鍋筒爐。采用平衡通風四角切圓燃燒，擺動式燃燒器，燃料為煙煤。鍋爐以MCR工況為設計參數，在機組電負荷為322MW情況下的鍋爐最大連續蒸發量為1021t/h。機組負荷為300MW，鍋爐的額定蒸發量為910t/h。1、 爐設計參數（MCR工況）過熱蒸汽流量 1021t/h過熱蒸汽出口壓力（表壓） 18.28Mpa （186.5kg/cm2）過熱蒸汽出口溫度 540再熱蒸汽流量 823.6t/h再熱蒸汽進口壓力（表壓） 3.827 Mpa （39.04kg/cm2）再熱蒸

2、汽出口壓力 (表壓) 3.612 Mpa （36.84kg/cm2）再熱蒸汽進口溫度 319.6再熱蒸汽出口溫度 540給水溫度 278.3鍋爐設計壓力 20.6Mpa （210kg/cm2）再熱器設計壓力 4.32 Mpa （44kg/cm2）2、 額定工況（89.1%MCR）主要參數過熱蒸汽流量 910t/h過熱蒸汽出口壓力（表壓） 17.27Mpa （176.15kg/cm2）過熱蒸汽出口溫度 540再熱蒸汽流量 739.02t/h再熱蒸汽進口壓力（表壓） 3.443 Mpa （35.02kg/cm2）再熱蒸汽出口壓力 (表壓) 3.240 Mpa （33.05kg/cm2）再熱蒸汽進口

3、溫度 314.1再熱蒸汽出口溫度 540給水溫度 271.13、 設計依據（1）燃料：煙煤元素分析 設計煤種 校核煤種（上限） 校核煤種（下限）水分 11.69 10.26 9.86氫 3.3 3.59 3.09碳 50.35 54.77 46.37硫 0.12 0.14 0.09氮 0.52 0.56 0.48氧 7.18 7.55 7.06灰份 26.85 23.14 33.04 工業分析（%） 水份 11.69 10.26 9.86揮發份（可燃基） 39.21 38.90 40.65固定碳 37.36 40.69 33.89灰份 26.85 23.14 33.04可磨度（哈氏） 58 6

4、3 59 高位發熱值KJ/Kg 20289 22081 18644 （kcal/kg） 4846 5274 4453低位發熱值KJ/Kg 19243 21005 17689 （kcal/kg） 4596 5017 4225燃料灰成份（%） 設計煤種 校核煤種（上限） 校核煤種（下限） SiO2 64.90 65.83 62.93 Al2O3 21.04 20.94 21.51 Fe2O3 4.4 4.02 4.74 CaO 3.55 3.02 4046 MgO 0.92 0.88 0.97 Na2O 0.56 0.59 0.72 K2O 2.04 2.15 2.02 TiO2 0.48 0.5

5、0 0.48 SO3 1.03 1.14 0.89 灰熔點（） 初始變形 1180 1180 1210 軟化 1320 1400 1300 熔化流動 1430 1450 1360 （2）給水要求 固形物總量 最大 50PPB 全鐵 最大 10 PPB全銅 最大 5 PPB全硅 最大 20 PPB氧 最大 5 PPB聯胺 最大 1020 PPB（最大殘余）PH 最大 8.89.2(銅合金設備) 9.29.4（無銅合金設備）4、電廠自然條件地震烈度 VI度相對濕度（平均） 67%當地最低氣溫 -40.6當地平均氣溫 2.4年平均降雨量 572mm最大降雨量（一天內）風荷載 基本風壓值（10米標高）

6、 60kg/m2雪荷載 70kg/m25、主要設計特點該機組有如下主要特點：(1)鍋爐為單爐膛，擺動式燃燒器四角布置，切向燃燒，鋼球磨中儲倉乏氣送粉系統，由于煤質發份較高，采用冷爐煙熱風加冷風作為干燥劑，防止制粉系統發生爆炸。(2)爐膛上部布置壁式輻射再熱器和大節距的分隔屏過熱器以增加過熱器與再熱器的輻射性，并起到切割旋轉的煙氣流以減少進入過熱器爐寬方向的煙溫偏差的作用。壁式再熱器布置于前墻和兩側的水冷壁管外，分隔屏沿爐寬方向共布置四大片。(3)采用電子計算機對每個水冷壁回路的各種工況均作了精確的水循環計算，能確保水循環的可靠性。膜式水冷壁為光管加扁鋼焊接形式。(4)各級過熱器和再熱器最大限度

7、地采用蒸汽冷卻的定位管和吊掛管，以合格證運行的可靠性。分隔屏和后屏沿爐膛深度方高有四組汽冷定位夾緊管并與前水冷壁之間裝設導向定位裝置以作管屏的定位和夾緊，防止運行中管屏的擺動。過熱器后屏和再熱器前屏和橫穿爐膛的汽冷定位管定位以保證屏與屏之間的橫向節距，并防止運行中的擺動，布置于后煙道中的水平式低溫過熱器和省煤器管組均由自省煤器吊掛集箱引出的水冷吊掛管懸吊，對于高煙溫區的管屏（過熱器后屏和再熱器前屏）延長棒最里面的管圈作管屏底部的夾緊用。(5)根據設計煤種和校核煤種灰份較高，灰份中SiO2磨削成份較高的特點，對受熱面的設計中采用較低的煙速。為了使省煤器在運行中安全可靠，采用膜式省煤器。(6)各級

8、過熱器和再熱器均采用較大直徑的管子，有51、54、57、63等，增加了管子在制造和安裝過程中的剛性，降低了過熱器和再熱器的阻力，并且這種較粗管子的順列布置對降低管子的煙氣側磨損且提高抗磨的能力均是有利的。(8)各級過熱器、各級再熱器之間采用單根或數量很少的大直徑連接管相連接，使蒸汽能起到良好的混合作用，以消除偏差。各集箱與大直徑連接管相連處均采用大口徑三通。(9)在用電子計算機精確計算壁溫，阻力和流量分配的基礎上，過熱器、再熱器蛇形管最大限度地使用各種規格的管材，所有大口徑集箱和導管在保證性能和強度的基礎上用用與國內常用鋼材相近的美國牌號的無縫鋼管。(10)鍋爐構架全部按室內布置的要求設計，鍋

9、爐構架全部用用鋼結構。(11)每臺鍋爐裝有二臺CE二分倉容克式空氣預熱器。(12)鍋爐的鍋筒、過熱器出口用再熱器出口均裝有直接作用的彈簧式安全閥。在過熱器出口處裝有一只動力控制閥（PCV）以減少安全閥的動作次數。(13)汽溫調節方式：過熱器采用二級噴水。第一級噴水減溫器設于低溫過熱器到分隔屏的大直徑連接管上。第二級噴水減溫器設于后屏過熱器到末級過熱器的大直徑連接管上。減溫器采用笛管式。再熱器的調溫主要依靠燃燒器的擺動，并在低負荷時輔以少量過量空氣系數調節，再熱器進口導管上裝有兩只霧化噴咀式的噴水減溫器，主要作事故噴水用。(14)在爐膛、各級對流受熱面和回轉式空氣預熱器處均裝設不同形式的吹灰器，

10、吹灰器的運行采用程序控制，所有的墻式吹灰器和伸縮式吹灰器根據燃煤和受熱面結灰情況每24小時全部運行一遍。(15)鍋爐除按ASME法規計算受壓部件的元件強度外，還充分考慮了二次應力對強度的影響，對主要管系和很多特殊區域廣泛進行了系統的應力分析，以確保運行的可靠性。(16)鍋爐設有膨脹中心，可進行精確的熱位移計算，作為膨脹補償，間隙預留和管系應力分析的依據，并便于與設計院所負責的各管道的受力情況相配合。在鍋爐本體的剛性梁，密封結構和吊桿的設計中也有相應的考慮。膨脹中心的設置對保證鍋爐的可靠運行和密封性改善有著重大的作用。(17)鍋爐剛性梁按爐膛內最大瞬間壓力為889mm水柱設計，此設計壓力系考慮緊

11、急事故狀態下主燃料切斷，送風機停運所造成的爐膛內瞬間最大負壓。此數據符合美國國家防火協會規程（NFPA）的規定。鍋爐水平剛性梁的布置系先按各部位煙側設計壓力，跨度和管子應力等條件通過應力分析以確定各處的最大許可間距，而根據門孔布置等具體條件所確定的剛性梁實際間距應小于此處的最大許可間距。由于鍋爐水平煙道部位的兩側墻跨度最大，為減少撓度，每側設有兩面三刀根垂直剛性梁與水平剛性梁相連。(18)在鍋爐的尾部豎井下集箱按CE的慣例裝有容量為5%的起動疏水旁路。鍋爐起動時利用此旁路進行疏水以達到加速過熱器升溫的目的。根據CE的經驗，此5%容量的小旁路也可以滿足機組冷熱態起動的要求。(19)鍋爐裝有爐膛監

12、察系統（FSSS）。用于鍋爐的起停，事故解列以及各種輔機的切投。其主要功能是爐膛火焰檢測和滅火保護，對防止爐膛爆炸和“內爆”有重要意義。(19)機組裝有協調控制系統，進行汽機和鍋爐之間的協調控制。它將鍋爐和汽機作為一個完整的系統來進行鍋爐自動調節。(20)機組的設計既可按定壓運行，也可按滑壓運行。當鍋爐低負荷（低于60%）運行及起動時，CE公司推薦采用滑壓運行，以獲得較高的經濟性。6、鍋爐預期性能計算數據表名 稱單 位負 荷 工 況MCR定壓63%MCR滑壓60%MCR蒸汽流量T/hr1021644.3610給水溫度278.3251.4249過熱蒸汽出口溫度*540*540*540過熱蒸汽出口

13、壓力Mpa.G18.2816.9213.69Kg/cm2g186.5172.6139.66過熱蒸汽壓降Mpa*1.3730.590.82Kg/cm2*146.08.36再熱蒸汽流量T/hr823.6506.58518.4再熱蒸汽進口溫度319.6285.8306.8再熱蒸汽出口溫度*540*540*540再熱蒸汽進口壓力Mpa.G3.8272.5252.399Kg/cm2g39.0425.7624.47再熱蒸汽出口壓力Mpa3.6122.3822.264Kg/cm236.8424.3023.09名 稱單 位負 荷 工 況MCR定壓63%MCR滑壓60%MCR再熱蒸汽壓降Mpa0.21580.1

14、4070.1356Kg/cm22.21.4341.383省煤器水阻（不計位差）Mpa0.190.080.07Kg/cm21.90.820.75進入空氣預熱器煙氣溫度363332322排煙溫度（末修正）146135.6134排煙溫度（修正后）140128127預熱器進口空氣溫度232323預熱器出口空氣溫度337313307環境空氣溫度202020省煤器出口過量空氣系數%2534.425燃煤量T/hr148.5101.296.0鍋爐效率（低位發熱量）92.0192.0792.47附注：（1） 上述性能數據帶*為保證值。（2） 機組在超過上述規定的最大連續出力情況下，運行時可能會導致設備的損壞或使

15、檢修增加。（3） 過熱蒸汽溫度控制范圍從蒸汽流量1021T/h644T/hr。再熱蒸汽溫度控制范圍從再熱蒸汽流量823.6 T/hr506.58 T/hr.即100%63%MCR。（4） 鍋爐保證值根據設計燃料數據和鍋爐設計工況數據確定：二、 主要配套設備規范空氣預熱器 2臺 29VI（B）2030轉子內徑 10320轉子外殼高度 2708mm二分倉 設計布置受熱面高度 2030轉子傳動：主傳動電動機功率 18.5KW 輔傳動電動機功率 5.5KW三、 受壓部件1、給水和水循環系統 鍋爐給水經由閘閥從鍋爐右側進入省煤器入口集箱，進入省煤器，進入省煤器吊掛集箱、吊掛管、省煤器出口集箱，然后由兩根

16、省煤器出口連接管引到爐前，分成三路從鍋筒底部進入鍋筒。 在鍋筒底端設置了四根559×62集中下降管，由下降管底端的610×85分配集箱接出72根 159×18的分散引入管，進入273×50水冷壁下集箱。 爐膛四周為全焊式膜式水冷管，水冷壁管徑為63。5×8，節距為76mm。后水經折焰角后抽出35根管作為水冷壁吊掛管，管徑為76×13。水冷壁延伸側墻及水冷壁對流排管管徑為76×9。 為保證亞臨界壓力鍋爐水循環可靠，根據幾何特性和受熱特性將水冷壁劃分為28個回路。前后墻以及兩側墻各七個回路，水冷壁計算回路共50個，經精確水循環計

17、算確定，從冷灰斗拐點以上3M到折焰角處，以及上爐膛中輻射再熱器區未被再熱器遮蓋的前墻和側水冷壁管采用內螺紋管（其余部分為光管）。 分散引入管進入水冷壁下集箱后，自下而上沿爐膛四周不斷加熱，最后以出口含汽率X為0.2190.484的汽水混合物進入273×50的水冷壁上集箱，然后由98根159×18引出管引至鍋筒，在鍋筒內進行汽水分離。2鍋筒鍋筒內徑1778mm，壁厚200mm，筒身長度1800mm，總長20184mm，鍋筒總重196噸。鍋筒用SA299碳鋼材料制成。鍋筒筒身頂部裝焊有飽和蒸汽引出管座，放氣閥管座，輔助蒸汽管座，兩側裝焊有汽水混合物引入管座。筒身底部裝焊有大直徑

18、上降管座，給水管座及緊急放水管座，封頭上裝有人孔，安全閥管座，連續排污管座，二對就地水位表管座，一對給水調節器管座，一對遠方水位指示器管座，液面取樣器管座，試驗接頭管座等。在安裝現場不能在鍋筒筒身上進行焊接。4、 鍋筒內部設備、水位測示裝置 （1）鍋筒內部設備鍋筒內部布置有84只直徑為254的軸流式旋風分離器作為一次分離元件，每只分離器的最大蒸汽流量為13。6T/H。二次分離元件為液形板分離器，三次分離元件為頂部百葉窗分離器。 （2）水位測示裝置 鍋筒中裝有液面取樣器，以便在高壓運行時測出鍋筒內真實水位。以此對水位表和遠方水位指示裝置所示的水位進行較核。1） 結構裝置典型水位測示裝置原理圖示于

19、附圖01-03，液面取樣筒在鍋筒內的位置和典型布置示于附圖0104，鍋筒液面取樣器械。通常只將液面取樣筒上的四個取樣接頭與測量管路相連接，其余閑置的取樣接頭用罩蓋上。同時，要配備足夠數量的高壓取樣冷卻器，以便至少同時能使用兩個取樣接頭。要每個取樣回路中裝有傳導電池（常數為0.1）。導電度可使用帶有開關盒的手提式儀表或使用多點記錄儀檢測。由于只要測出近似的導電度就可清楚地區分出爐水蒸汽的界限，所以不需要溫度補償，但是所有取樣必須冷卻到同一近似溫度。2） 真實水位指示的重要性真實水位的測出和控制對鍋爐的最佳運行是非常重要的。水位過高，超過需要的數值，會減少鍋筒的自由空間，同時使旋風分離器“淹沒”，

20、造成分離性能變壞。為安全起見，鍋筒內也必須保持足夠的水容量，以適應負荷的突然變化，水位湛 能過低。因此，及時弄清水位指示裝置可能出現的缺陷，以及由此可能引起水位指示變化是非常重要的。3） 水位指示機理玻璃水位計的水位基于如下原理：密閉容器中的液面高度與其相通的玻璃園筒中的高度相同。這個機理只有在容器中液體的密度與玻璃園筒中的液體的密度相同時才正確。為了能使運行人員觀察到水位，玻璃水位計中貯有相當少量的水。這部分水暴露在鍋爐外面較冷的大氣中，從而受到進一步冷卻。由于冷水的密度大，這部分水會在鍋筒中平衡較高的水柱。在亞臨界參數鍋爐中，由于水的飽和溫度較高，水位計中水柱的冷卻程度是相當可觀的。從而導

21、致明顯的水位指示誤差。雖然補償式水位控制器和遠方水位指示器不受這種現象的影響，但是它們有時用玻璃水面計的零讀數來較準，因而也就反映出同樣的誤差。4） 試驗要求為了獲得盡可能多的可靠數據，在進行水位試驗進，運行人員和試驗人員需要密切配合。由于水位最大波動值出現在滿負荷工況下，因此建議在穩定的滿負荷工況下進行試驗。在變負荷工況下做試驗，不但不能得到可靠數據，反而使數據處理工作變得復雜。在試驗時，必須按相等的變化量來改變水位，以便觀察各水位指示器的反映，記下液面取樣筒中水位相對位置變化。在試驗期間不能使用吹灰器，以避免形成虛假水位。試驗還需要適量的冷卻水。一般來說，每只取樣冷卻器約需流量為0。567

22、5立方米每小時的冷卻水，由于試驗是在鍋筒附近進行，所以在選取冷卻水壓力時還必需考慮這個標高差。由于導電度是區別汽水兩相分界的依據，因此鍋水中要含有足夠濃度的電解質。如果電廠通常對鍋水用“揮發分“或“低固形物”含量來控制，就需要向鍋水中加入鈉鹽，以便使其導電最小達到30微姆。5） 試驗步驟A：適應連接水位液面取樣筒的接頭，以便在下列四種情況下都可以從測量筒中測到水位。 低于正常水位51mm； 正常水位高于正常水位51mm高于正常水位102mm； B：從液面取樣筒上兩個接頭引出的試樣必須同時得到冷卻并測量其導電度。最初可先把正常水位接頭和高于正常水位51mm的接頭與冷卻器連接。如果結果不滿意，則冷

23、卻器可以與其余兩個控頭的任一個相連。 C：鍋筒水位應逐漸下降直到所有的接頭取樣指示出蒸汽的導電度（低于5微安）為止。然后將這個工況保持穩定15分鐘，之后記錄以下數據：A ）、各接頭取樣的導電度：B）、水位自動控制儀讀數：C）、遠方水位指示器讀數：D）、玻璃水位計讀數。D、按水位自動控制儀讀數將水位升高13mm，將這個工況保持15分鐘，重復記下步驟3各項數據。E、重復步驟D，直到所有的液面取樣筒接頭都被鍋水淹沒為止（導電度大于30微姆）。如果從試驗結果發現實際水位與指示水位有較大的差值，就需考慮對外部水位指示進行補償。6） 鍋筒水位值：正常水位：鍋筒中心線以下：120mm水位波動值：正常水位 &

24、#177;50mm報警水位： 正常水位 +120mm 180mm停爐： 正常水位 +240mm 330mm4、省煤器（1） 結構說明省煤器的作用在于將鍋爐給水進行加熱，以此從即將離開鍋爐的煙氣中回收熱量。膜式省煤器布置在鍋爐尾部煙道下部，管徑42×5.5在鍋爐橫向方向由90。5排錯列布置的水平蛇形管組成。所有蛇形管都從入口集箱引入，終止于出口集箱。肋片規格：寬60mm，厚4mm。給水經過省煤器止回閥和省煤器截止閥進入省煤器入口導管，再經過入口集箱進入蛇形管。水在蛇形管中與煙氣成逆流向上流動，以此，達到有效的熱交換，同時也減小了蛇形管中出現汽泡造成停滯的可能性。給水在省煤器中加熱后，經

25、由出口導管引入鍋筒。在省煤器入口集箱端部和集中下水管之間連有省煤器再循環管。該管在啟動時，可將循環水引到省煤器，防止省煤器中的水產生汽化。啟動時，再循環管路中的閥門必須打開，直到連續供水時再關上。（2） 維護1）、鍋爐啟動前和每次停運時，都應對省煤器外觀進行檢查，必要時還要進行清掃。對于新安裝的鍋爐，一般會堆積一定量的安裝殘渣（木屑塊、保溫材料、焊條頭等），因此先要用人工除去零星殘渣，然后用水沖洗省煤器管組。2）、保溫材料外露表面要經常處于完好狀態。3）、人孔門要用螺栓擰緊，經常抽查孔門的密封狀況。4）如果裝有吹灰器的話，吹灰器的投入次數娶決于省煤器的具體情況。對于初次投入運行的省煤器，每班要

26、吹掃一次。兩次吹灰的時間間隔取決于煙氣阻力的變化。在大多數情況下，省煤器每天吹掃一次或略少一點已經足夠。5、 過熱器和再熱器（1）、結構說明1）、過熱器 過熱器由五個主要部分組成：a）未級過熱器：b）后屏過熱器：c）分隔屏：d）立式低溫過熱器：e）水平式低溫過熱器：后煙道包墻和頂棚過熱器。未級過熱器位于水冷壁排管后方的水平煙道內，一共有90片，管徑為51，以152。4mm的橫向節距沿整個爐寬方向布置。后屏過熱器位于爐膛上方折焰角前，一共有20片，管徑為54，以686橫向節距沿整個爐膛寬度布置。分隔屏位于爐膛上方，前墻水冷壁和后屏過熱器之間，共四排，每排六扯小屏布置，管徑為51，從爐膛中心開始，

27、分別以3430，2743，2566的橫向節距沿整個爐膛寬度布置。立式低溫過熱器位于尾部煙道內，水平低溫過熱器上方，一共為91片，管徑為51，以152橫向節距沿爐寬方向布置。后煙道包墻和頂棚過熱器部分由側墻前墻和后墻及頂棚組成，形成一個垂直下行煙道。后煙道延伸包墻形成了一部分水平煙道。爐膛頂棚管形成了爐膛和水平煙道部分的頂棚。2）再熱器再熱器由三個主要部分組成：a）未級再熱器：b）屏式再熱器：c）墻式輻射再熱器。未級再熱器位于爐膛折焰角后的水平煙道內，在水冷壁后墻懸吊管和水冷壁排管之間，一共有60片，管徑為63，以228.6橫向節距沿爐寬方向布置。屏式再熱器位于后屏過熱器和水冷壁懸吊管之間，一共

28、30片，管徑63，以457.2橫向節距沿寬度方向布置。墻式輻射再熱器布置在水冷壁前墻和水冷壁側墻靠近前墻的部分，高度為15850mm，其最下端在分隔屏下1524mm。前墻輻射再熱器有234根50管，兩側墻輻射再熱器有180根50管，以50.8mm的節距沿水冷壁表面密排而成。（2）蒸汽流程主蒸汽從鍋筒流向未級過熱器的流程可參見0105，主要如下：鍋筒飽和蒸汽引出管頂棚入口集箱 頂棚旁路管后煙道側墻后煙道側 后煙道側墻 后煙道后墻后煙道 上集箱（后） 墻管（后） 下集箱（后） 下集箱 后墻管（下）頂棚管 頂棚管后煙道側墻 后煙道側 后煙道側墻 后煙道前 后煙道 出口集箱 上集箱（前） 墻管（前）

29、下集箱（前） 墻下集箱 前墻管 延伸側包墻 延伸側包 延伸側包墻管 延伸側包墻 延伸側包墻 入口連接管 墻下集箱 上集箱 出口連接管 后煙道前墻后煙道頂棚管后煙道后墻管（上）水平低溫過熱器入口集箱 上集箱 立式低溫過熱器 水平式低溫過熱器 立式低溫過 減溫器入口 第一級過熱 減溫器出 分隔屏入口 熱器出口集箱 連接管 器減溫器 口連接管 集箱后屏過熱器入口集箱分隔屏出口連接管分隔屏出口集箱分隔屏后屏過熱器后屏過熱器減溫器入口連接第二級過熱減溫器出未級過熱器 出口集箱 管（左右交叉） 器減溫器 口連接管 入口集箱 至汽機過熱器出口導管未級過熱器出口導管未級過熱器 注：（1）蒸汽冷卻夾管用于保持分

30、隔屏的橫向節距，防止分隔屏過分偏斜，其流程如下： 分隔屏入口集箱 蒸汽冷卻夾管入口管蒸汽冷卻定位管蒸汽冷卻夾管出口管后屏過熱器出口集箱。 （2）蒸汽冷卻間隔管用于保持后屏過熱器和后屏再熱器的橫向節距，防止后屏過熱器和后屏再熱器過分偏斜，其流程如下： 后煙道前墻下集箱至水平煙道底包墻下集箱連接管 連接管道蒸汽冷卻間隔管一級過熱器減溫器出口連接管。 蒸汽在汽輪機高壓缸做功后，經由冷端再熱管道引回鍋爐進入再熱器系統。再熱器系統流程圖可參考附圖0106，主要如下： 冷端再熱管道再熱器減溫器冷端再熱管前墻輻射 前墻輻射再熱器再熱器出 前墻輻射再熱器 入口集箱（含入 口集箱 口三通）側墻輻射 側墻輻 側墻

31、輻再熱器出 射再熱 射再熱 口集箱 器 入口集箱 屏式再熱器 屏式再熱器 屏式再熱器 屏式再熱器入口連接管 入口集箱 出口集箱 屏式再熱器出口連接管 未級再熱器 未級再熱器未級再熱器 再熱器出口連接管 入口集箱 出口集箱 （3）、保護和控制 只要爐膛存在燃燒工況，就要對過熱器和再熱器組件進行保護。特別是在這些組件內沒有蒸汽流量的情況下，例如在啟動和停爐的時候，由于沒有蒸汽流量通過汽輪機，就要借助于集箱，連接管道和主蒸汽管道上的疏水，排汽來保證過熱器組件內有少量的蒸汽流量通過。在鍋爐點火時，采用疏水和排汽的方法可以將再熱器組件內的殘留水分蒸發排放掉。 布置在過熱器主蒸汽管道上的安全閥動作壓力比鍋

32、筒上安全閥的最小動作壓力低，這樣可在主蒸汽管道中蒸汽流量突然意外減少時，先打開主蒸汽管道上的安全閥，從而保證有一定蒸汽流量通過過熱器，對過熱器提供了保護。在再熱器冷端和熱端管道上也裝有安全閥，可在再熱蒸汽管道中蒸汽流量突然減少時動作，同樣對再熱器起到保護作用。在過熱器主汽管道上裝有動力排放閥，其動作壓力要比該管道上的其它安全閥低，這樣就可以蒸汽壓力超過允許壓力時首先動作，起到先期警告的作用。動力排放閥的蒸汽排放量不包括在按規范規定的鍋爐總排放量之內。 在鍋爐啟動期間，一定要特別注意不要使過熱器和再熱器管子超溫。這就需要對燃料量加以控制，使爐膛出口煙氣溫度不超過538。在爐膛側墻上部裝有伸縮式溫

33、度探槍，可用其測量爐膛出口煙氣溫度。（4）、運行 過熱器再熱器疏水閥和放氣閥的正確操作只介紹一些基本規定： 1）、過熱器 確實做到使尾部煙道包墻管和主要的蒸汽連接管道完全疏水（特別是在水壓試驗以后）。要做到這點，需要在點火前打開各出入口集箱的疏水閥和管道的放氣閥。疏水結束以后，關小尾部煙道出入口集箱疏水到微開狀態。在連接管道上的放氣閥開始排出蒸汽時，關閉這些入氣閥。在汽輪機沖轉以后，立即關閉尾部煙道各集箱上的疏水閥。 主蒸汽管道上的疏水閥和放氣閥可以做為啟動時排氣用。啟動時打開這些閥門，直到汽輪機帶上低負荷時才關閉。在啟動時，隨著鍋筒壓力的升高，這些閥門起到節流閥的作用，保證始終有足夠的蒸汽流

34、量通過過熱器。在啟動時，其他集箱和連接管道上的放氣閥也應保持全開，直到鍋筒壓力升到大約1。75Kg/cm時關閉。靠近汽輪機的疏水閥也應全開，與啟動排汽閥一起使用，以保證管道內有一定的蒸汽流量，在汽輪機沖轉以前起到疏水和暖管的作用。 2）、再熱器 點火以前，打開再熱器上所有的疏水閥和放氣閥。在冷凝器開始帶上真空以前，將通向大氣的疏水閥和放氣閥關閉。與冷凝器連接的疏水閥仍可開著，直到汽輪機帶上低負荷為止。（5） 維護 對過熱器和再熱器進行維護最重要之點就是任何時候都要使過熱器內外表面保持潔凈。飛灰和渣在外有面堆積會造成煙氣分布不均。降低傳熱效果，造成局部過熱。要使受熱面外表面保持潔凈，就要正確布置

35、吹灰器，選擇合適的吹掃周期。 必須對過熱器再熱器外表進行定期檢查。充分利用吹灰器可使結渣減少到最低程度。但仍有可能造成局部結渣。一旦發現過大的渣塊堆積，就必須立即除去。因為局部結渣有可能造成管子過熱以至引起損壞，還可陰礙煙氣流動，引起傳熱不均，給運行造成困難。 對給水進行正確處理，控制蒸汽品質和蒸汽帶鹽是保證過熱器內表面潔凈的根本手段。超負荷、負荷波動、水位偏高、起泡沫、濃度高等，都可引起內表面沉積。管子內部沉淀積累可導致管子損壞。本爐所用減溫器屬于噴水型，噴水必須采用凝結水，以避免將鹽分攜帶到過熱器、再熱器和汽輪機葉片上。因蒸汽壓力降的變化通常能反映出組件內部是否有鹽分沉積。要定期檢查在同一

36、穩定負荷下的過熱器系統和再熱器系統的蒸汽壓力降。 如果組件出現事故，應仔細查找原因。制造廠家可協助推薦修理方案和防止事故再次出現的措施。（6） 檢查 認真貫徹有關檢查和維修的規定，可保證機組連續運行，避免產生引起大經濟損失的停爐事故。 1）、鍋爐停爐時，應對過熱器和再熱器進行檢查。 2）、檢查組件排列是否整齊，管子是否有扭曲和膨出的現象。更換扭曲嚴重，膨出和過燒的管子。 3）、檢查組件支撐，管夾和密封板的位置是否正確，狀況是否正常，迅速修理和更換損壞部位。 4）、檢查鍋筒內部或管子內表面。如果發現有鹽分攜帶的跡象，應立即查找原因并采取防范措施。6、 減溫器 （1）、說明 在過熱器連接管道上和再

37、熱器入口導管，分別裝有減溫器，以便在必要時降低蒸汽溫度，將蒸汽溫度保持在設計值。 減溫過程如下：在減溫器蒸汽入口通過噴咀將減溫水噴入到蒸汽中以達到降溫的目的。減溫用噴水來自鍋爐給水系統。為了防止鹽分在過熱器或再熱器中沉積，或者進入汽輪機，噴水必須潔凈，不能含有懸浮物和溶解鹽（可含有規程允許的有機揮發成份）。 注意：在鍋爐啟動期間，如果使用噴水減溫使蒸汽出口溫度與汽輪機金屬壁溫相適應，必須注意使噴水后汽溫高出蒸汽實際壓力下的飽和溫度6以上。啟動時，由于蒸汽流量低，噴水減溫并不特別有效，有時噴水并末完全蒸發，就被蒸汽攜帶通過受熱面進入汽輪機，從而可能造成相當大的危害。因此，啟動時最好考慮采用其他的

38、減溫方法。 （2）過熱器減溫器 過熱器減溫器布置二級，第一級位于立式低溫過熱器出口集箱和分隔屏入口集箱之間的連接管道上。第二級位于后屏出口集箱和末級過熱器入口集箱之間 的連接管道上。 （3）、再熱器減溫器 布置在接近前墻輻射再熱器入口集箱的再熱器入口管道上。 （4）、控制臺每只減溫器的噴水量由裝有自控驅動裝置的調節閥來控制。調節閥的兩端裝有手動閥和閉鎖閥，可在必要時將調節閥隔離。調節閥下方的疏水閥可用于系統泄壓或在調節閥維修時管路疏水用。各噴水控制臺供水管路上裝有閉鎖閥作為附加的截止閥使用。當噴水調節閥關閉時，這些閉鎖閥也必須關閉。汽機解列時，噴水調節閥應該聯鎖關閉。配置閉鎖閥的目的是在再熱器

39、噴水控制閥門泄露時，防止噴水進入過熱器組件。（5）、維護減溫器內部裝有內套筒承受噴水和蒸汽的腐蝕，保護減溫器筒身，內套筒損壞后可以更換。如果減溫器產生過大噪音，通常說明內套筒已經腐損。更換內套筒時，可與制造廠家協商。安裝時，減溫器附近要留出足夠空間，以便將來更換內套筒用。7、 水冷爐膛（1）、焊接水冷壁結構水冷壁由外徑為63.5mm的管子構成，節距為 76.2mm，管子中間的空隙以扁鋼焊接，從而達到對煙氣的完全密封。爐膛延伸側墻由外徑為76mm管子按152mm節距用連續鰭片焊成。爐膛上部頂棚管由外徑為60mm管子按152.4mm節距用分段鰭片焊接而成。 分段鰭片管安裝完畢以后，背火面要澆注耐火

40、混凝土，然后在其上敷以密封板。密封板銜接處要進行密封焊接以防止爐煙泄露。 在管子彎向外側形成的過熱器組件穿孔，懸吊管穿孔，觀察孔，吹灰孔等處，管子和開孔之間的間隙要用鰭片封住，以形成一個暴露給煙氣的完全金屬表面。每層水平剛性梁處都要澆注上絕熱材料，使之圍繞形成連續的絕熱材料圍帶，以防止從護板和水冷壁之間的間隙泄露煙氣。在垂直鋼性梁和切角處，需要裝填疏松礦渣棉塊絕熱材料。 爐膛水冷壁爐墻，水平煙道和尾部煙道爐墻是由礦渣棉絕熱材料組成。絕熱材料穿過焊在水冷壁背火面上的銷釘來固定，在切角處則用絲網來固定，爐墻最外層用梯形波紋外護板復蓋。 有關爐墻的詳細情況參見爐墻布置圖和典型爐墻結構圖。 （2）、冷

41、灰斗 冷灰斗型式取決于燃料總類和灰分性質。燃煤鍋爐常采用的為開式冷灰斗。在這種冷灰斗結構中，爐膛相對的兩面水冷壁，通常是前水冷壁和后水冷壁，相對爐膛中心傾斜下降以形成冷灰斗斜底。爐膛里落下的灰渣通過底部開口直接落到正下方的灰渣斗中。根據爐膛高度不同，在爐膛和灰渣斗之間留出150360mm的間隙，在此處裝有水封裝置或機械密封裝置（膨脹節）以防止空氣從此間隙漏入。 （3）運行 1）、管內結垢 由于水冷爐膛的設計熱負荷通常很高，因此一定要注意避免水冷壁管子內部產閣下結垢和銅鐵氧化物的沉積。要做到這點，就需要正確的爐水和給水處理。 水垢是附在管子內壁面上的絕熱薄膜沉淀，可造成管子向火面金屬壁溫升高，使

42、管子過熱。為避免產生結垢，水處理時要用不結垢成份來取代給水中的結垢成份。 在高壓鍋爐中，由給水系統攜入的銅鐵氧化物可在其沉淀部位導致內部腐蝕，水處理時要在給水系統加入控制腐蝕的成份。 鍋爐投入運行前進行酸洗可將受熱面內部清理潔凈。在鍋爐長時間運行后，特別是在鍋爐水工況不當，存在結垢和氧化物沉積的情況下，也希望對鍋爐進行酸洗。 2）、排污排污是控制鍋水濃度（固態和堿度）和排出泥渣沉積物的一種方法。排污的次數取決于鍋爐的具體工況，如水質特性、水處理的效果，鍋爐的設計特點和出力等等。在多數情況下，只采用連續排污就已足夠。 如果存在生成泥渣沉積物的特殊工況，或者由于水處理效果不佳，鹽分含量高可能產生鹽

43、分攜帶時，可從下降管疏水管路或水冷壁下集箱疏水管路定期進行排污，當水冷壁存在沸騰工況時，任何時候都不應從水冷壁上集箱進行排污。 對于其他成分的規定，例如總溶鹽量和堿度等，任何時候也不能忽略，或超過規定值。排污的次數和排出量應遵照化學分廠或其他主管人員的規定，但水處理和鹽分控制正確與否最終取決于運行人員。 3）、積灰（結渣） 粗渣的量和速率主要取決于燃料性質。水冷壁表面不可能完全沒有積灰或結渣，但必須維持在一個合理的限度上（見注）。正確使用吹灰設備可避免產生嚴重的局部結渣，但是不能無選擇地使用，要使用到需要的地方。 注：鍋爐初次投入運行時，由于爐膛水冷壁受熱面非常潔凈，爐膛吸熱量大于設計值，使蒸

44、汽溫度低于設計值。爐膛達到正常污染所需要的時間稱為“老化時間”。所有的燃煤鍋爐和燃用高灰份燃料油的鍋爐都存在這個時間，老化時間隨燃料種類（含灰量和灰分特性）變化。 爐膛在運行中逐漸受到污染，從而使爐膛出口煙氣溫度逐漸升高，隨之引起蒸汽出口溫度升高。發展下去，蒸汽出口溫度有可能超過控制值，這時就要使用墻式吹灰器進行吹灰，使蒸汽出口溫度降回到控制范圍內。對于自然循環鍋爐，局部結渣也可能引起水循環故障，這是由于清潔壁面和有渣壁面的吸熱量差別造成管子過熱和損壞。 在燃料更換時，例如從煤到油或從油到煤，特別是代用燃料燃用時間較長時，要用現有吹灰系統對爐膛進行一次徹底清理。如果從油改燒煤的經驗，預見到由于

45、燃料特性的變化有榀能產生嚴重結渣時，更需要在長期投入運行前，對爐膛進行徹底清洗。 （4）、維護1）、每次煮爐，初次酸洗，例行酸洗和年度停爐以后，都要對爐膛水冷壁管，鍋筒和集箱進行檢查。 在檢查時，應把集箱手孔和鍋筒人孔打開，檢查鍋筒內部設備的狀況，看其表面是否有積垢。管子要進行抽查，從管端查看管子內部是否有水垢。如果發現積垢，就要進行清除工作，然后用凈水將管子集箱和鍋筒沖洗干凈。 檢查水冷壁外表面，看其是否有膨脹、燒蝕、腐蝕和裂紋（見注）。為使檢查達到目的，預先需將爐膛管子向火面上的灰渣徹底清除掉。注：吹灰器周圍的管子容易受到腐蝕。 燃煤鍋爐初次投運以前，需要檢查冷灰斗沖灰系統的安裝和運行是否

46、合乎要求。如果發現在正常工況下，或者非正常運行工況下冷水有可能噴濺到水冷壁管子上去，就必須將其糾正過來。 所有的檢查內容，包括細節都要做到不要遺漏。應由熟悉鍋爐運行和維修，同時也熟悉水處理的人員來檢查。應按規定的表格填定記錄并保存起來，以便在檢查結果有變化時易于與以前的記錄相比較。 管子的檢查結果，例如管子損傷或導致管子損傷的原因應該詳細記錄。如損傷的原因不明顯或不能輕易肯定，應擴大檢查內容，如對管子斷面進行金相檢查和對水垢進行化學分析等。 2）管子修理 管子已損壞的部分，或者有損壞的可能而必須更換的部分，一般應預更換。首先把損傷部位后面的爐墻保溫拆下，然后將損壞部分橫向切割掉，切割時要注意從

47、損壞部位上下切去足夠長度，并且順著管子長度方向仔細切開鰭片（見注），在管端坡口修整好以后，插入新管段并進行焊接。 注：鰭片的縱向切割必須超過管子焊口一定長度，以便在放入新管后，能有足夠空間沿焊口四周進行充分焊接。管子焊接完畢后，應重新在管間放入鰭片并進行密封焊接。四、門孔、吹灰孔、儀表測點孔 鍋爐上的門孔、吹灰孔、測點孔是必不可少的，在運行、檢修和高度時都提供了方便，按照各類孔的用途，應布置在鍋爐合適的地方，以滿足需要。 在爐膛冷灰斗底部二側水冷壁處布置有水冷卻的大型人孔門各一，其尺寸為610×762mm，可用于冷灰斗出渣口的打渣。運行時應保持如下的冷卻水參數，進口溫度38，進口壓力4。5kg/cm2，出口溫度54，水量1M3/h，鍋爐設有各種人孔,看火孔、吹灰孔、電視攝像用孔。爐膛出口溫度探槍及儀表測點孔等用孔。為了防止煙氣泄漏，確保鍋爐的密封性，所有孔都裝有密封盒作為密封。五、鍋爐膨脹系統 鍋爐的爐膛，水平煙道及后煙道在深度方向其溫度和結構均是不對稱的