1、廣州市AB制衣大樓空調系統設計及制冷循環水凈化研究 空調系統設計及制冷循環水凈化研究摘要 本次設計是廣州市AB制衣大樓空調系統設計及制冷循環水凈化研究，主要任務是完成主廠房二三四層空調系統設計，并選擇合理的凈水工藝。在設計中，采用諧波反應法計算出夏季冷負荷和冬季負荷。對于各種空調機的選用做了經濟及技術比較分析，最后決定采用水冷螺桿式制冷機。空調系統采用一次回風全空氣系統。氣流組織采用散流器下送風，并利用吊頂回風。然后，又進行了風力和水力計算，并對管道的保溫、設備的減噪防震也做了簡單設計和說明。最后對制冷循環水做了簡單凈化研究。關鍵詞 空調系統 經濟技術分析 水冷機組 循環水凈化 The Des

2、ign of the Air-conditioning System and the Purification Research of Refrigeration circulating waterAbstract This graduation project is air-conditioning system design and the refrigeration circulating water purification research of the Guangzhou AB system clothes building, the primary mission is to c

3、omplete the host workshop234 air-conditioning systems design, and choose reasonable only water craft. In the design, overtone response law is used to calculate the summer cold load and the winter load. After economic analysis and comparison of different air-conditioning units, the water-colling unit

4、 diller is adopted. The air-conditioning system uses time returns to the wind entire air system. The air current organization uses drifting under to blow of, and returns to the wind using the suspended ceiling. Then, the wind power and the water power computation are done. And, some briefs about vib

5、ration aupprission and noise attenuation are shown. Finally，how to purify the refrigeration circulating water were reaserched.Key word Air-conditioning system Economical technology analysis Water cooling unitCirculating water purification目 錄 第一章 設計基礎資料7第二章 機械排風系統設計9第三章 空調系統負荷的確定13第一節 二三層主廠房冷負荷的確定13第

6、二節 四層主廠房冷負荷的確定22第三節 空調系統濕負荷的確定25第四節 冬季負荷計算26第四章 空調方案確定和經濟技術分析30第五章 空調風系統設計33第一節 送風量的確定33第二節 新風量的確定34第三節 空調機組的選擇計算35第四節 氣流組織計算39第六章 空調水系統設計44第一節 冷凝水系統設計44第二節 冷凍水系統設計44第七章 冷凍站設計47第一節 制冷機組的選擇計算47第二節 冷卻塔的選擇48第三節 軟水器和軟水箱的選擇48第四節 集水器和分水器的選擇49第五節 膨脹水箱的選擇49第六節 水泵的選擇49第八章 空調系統噪聲控制和管道保溫處理52第九章 制冷循環水凈化研究55第十章

7、小結62參考文獻63能源與環境學院·建筑環境與設備工程專業畢業設計 第 67 頁單位符號、單位說明 插圖、附表清單符號 名稱 國際單位 常用Q 冷（熱）負荷 W KCal / hK 傳熱系數 W/ KCal /N 功率 wh 壓差 paQ 流量 kg/st 溫度 v 速度 m/s 局部阻力系數 摩擦阻力系數 密度 kg/m3d 直徑 mDN 公稱直徑 ml 長度 mg 重力加速度 m/s2hd 局部阻力 Pahf 沿程阻力 Pa/mCP 定壓比熱 KJ/ 相對濕度 %F 面積 效率 第一章 設計基礎資料一.工程概況該工程位于廣東省廣州市，是AB制衣大樓的中央空調系統設計，總建筑面積為

8、9000，共4層，設計內容包括制衣大樓的主廠房二三四層的集中中央空調系統設計和該空調系統配套的冷凍站設計,以及制冷循環水凈化研究。二.設計依據 本工程暖通空調設計根據甲方提供的委托設計任務書,并依照暖通現行國家頒發的有關規范,標準進行設計，具體為：1.采暖通風與空氣調節設計規范（GB500192003）2.建筑設計防火規范（GBJ1687）（2001年版）三.建筑基礎資料1外墻：250厚加氣墻保溫外墻查實用供熱空調設計手冊表11.4-1可知傳熱系數K =0.59 W/ ，衰減系數=0.08 ，衰減度 =177.94 ，延遲時間 =16.8h ， f =1.3，放熱衰減度f=1.32內墻：200

9、厚加氣墻查實用供熱空調設計手冊表11.4-1可知傳熱系數K =0.59 W/ ，衰減系數=0.45，衰減度 =7.55，延遲時間 =6.2 h , f = 2.0，放熱衰減度f=2.93樓板：二三四層為水磨石樓面查實用供熱空調設計手冊表11.4-4可知傳熱系數K =2.72 W/ ，衰減系數=0.50，衰減度 = 6.40，延遲時間 = 5.3 h，f = 1.8，放熱衰減度f=2.74屋頂：200厚加氣混凝土保溫屋面查實用供熱空調設計手冊表11.4-2可知傳熱系數K =0.79 W/ ，衰減系數=0.31，衰減度 = 35.03，延遲時間 = 10.1 h， f = 2.1，放熱衰減度f=2

10、.75外窗：單框雙玻璃塑鋼窗 灰白色活動鋁百葉窗（無外遮陽）查實用供熱空調設計手冊表3.1-13可知 窗戶的傳熱系數K =2.90 W/ 查實用供熱空調設計手冊表11.4-11可知 窗戶的構造修正系數Xg =0.50查實用供熱空調設計手冊表11.4-12可知 窗戶的內遮陽修正系數 XZ =0.606內門: 普通木質內門查采暖通風空氣調節設計圖說表1-2-2-2可知, 木內門的傳熱系數K=2.9 W/四.氣象參數（一）室外氣象參數冬季室外計算干球溫度 5冬季室外計算相對濕度 70%冬季平均風速 2.4 m/s夏季室外計算干球溫度 33.5夏季室外計算相對溫度 27.7夏季日平均干球溫度 30.1

11、夏季平均日較差 6.5夏季平均風速 1.8 m/s（二）室內設計參數 表1-1室內溫度（）相對濕度（%）新風量夏季冬季夏季冬季m3/(h人)25-2716-1860-6555-6030第二章 機械排風系統設計由于二三層主廠房內因工藝需要大量燙機來燙衣服，故室內會散發大量蒸汽，蒸汽所產生的濕負荷完全通過空調排出很難實現，根據采暖通風與空氣調節設計規范可知，對于室內散發大量蒸汽的發散源應設局部排風裝置，所以二三層主廠房需要設機械排風系統。由于室內僅有局部地方散發大量蒸汽，根據需要僅在散發源上部設局部排風裝置(局部排風罩)。一 局部排風量的計算由于室內蒸汽散發量太大，根據需要設定蒸汽通過局部排風系統

12、排走,其余通過通過空調排出。其中二三層主廠房有30個燙臺,每個燙臺每小時以0.125 m/s的速度向室內散發蒸汽。所以局部排風量為:Gjp =0.125×1×30×=2.5 m3/s =9000 m3/h二 局部排風罩的設計根據實用供熱空調設計手冊局部排風罩的設計原則,結合廠房實際情況，將局部排風罩設計成方形傘形罩,且方形傘形罩的開口角度為60°,傘形罩應設裙邊，且在裙邊設檐溝。1.罩口面積的計算:排風罩的布置沿燙臺均勻布置18個，故每個排風罩的排風量為:9000/18=500 m3/h =0.139 m3/s罩口面積F=G/0.4=0.139/0.4=

13、0.3475故選取600×600的方形傘形罩，此時實際風速V=0.386 m/s2.裙邊高度的計算:三 風道設計1.風管布置圖2-1 二三層排風管道布置圖2.風道水力計算二（三）層排風管道水力計算表 表2-1管段號流量(m3/s)長度(m)V假(m/s)斷面尺寸(寬×高)V實（m/s）Pd(Pa)局阻Z（Pa）比摩阻R（Pa/m）Rml(Pa)Rml+Z(Pa)0.1393.47.5160×1207.2431.45.42170.4517187.40.2787.57200×2006.9529.00.25.82.82126.80.5567.56.5300&#

14、215;3006.1822.90.153.41.511.314.70.8347.56500×3005.5618.50.203.70.869.71.1127.55.5700×3005.3016.80.203.40.64.57.91.3965900×3005.1515.91.3721.80.5324.8P=271.3Pa局部阻力系數如下:管段1:對開式調節閥(2葉) 90°彎頭 當r/b=1.5時，a/b=250/200=1.25，=0.16 矩形排氣罩 當=60°時, =0.16=5.1+0.16+0.16=5.42管段2:吸入三通 管段3:吸入

15、三通 管段4:吸入三通 管段5:吸入三通 管段6:吸入三通 90°彎頭 r/b=1.5,a/b=900/300=3, =0.14矩形對開式2葉調節閥 風機出口接管 =30°=0.30管段6 =0.20+0.14+0.73+0.30=1.37選擇風機:依據風量,風壓選擇風機型號,考慮10-15%的安全系數,取10% 風量Q=1.39×（1+10%）=1.529 m3/s=5504 m3/h風壓H=271.3×（1+10%）=298 Pa根據風機造型樣本,選擇威海克萊特菲爾有限公司生產的JZL4.0型低噪聲軸流風機,結構尺寸如下:轉速2900rpm 葉片角度

16、B 風量6071 m3/h 全壓314 Pa 噪聲72db(A) 配用電機型號YSF-8022 配用電機功率1.1KW安裝尺寸表(單位：) 表2-2jAjBjCEGKIJHn-jdnjd14024504763002942543502802908-j104-j12由于另一排風系統與上相同,水力計算表見下水力計算表 表2-3管段號流量(m3/s)長度（m）V假(m/s)斷面尺寸(寬×高)V實(m/s)Pd(Pa)局阻Z(Pa)比摩阻R(Pa/m)Rml(Pa)Rml+Z(Pa)0.1393.47.5160×1207.2431.45.42170.4517187.40.2787.5

17、7200×2006.9529.00.25.82.82126.80.5567.56.5300×3006.1822.90.153.41.511.314.70.8347.56500×3005.5618.50.203.70.869.71.1127.55.5700×3005.3016.81.3723.00.63.626.6P=265.2Pa依據風量Q=1.112 m3/s,風壓P=265.2Pa,考慮10%的安全系數,即Q=1.112×(1+10%)=1.22 m3/s =4403 m3/hP=265.2×(1+10%)=292 Pa根據風機造

18、型樣本,選擇威海克萊特菲爾有限公司生產的JZL4.0型低噪聲軸流風機,結構尺寸如下:轉速2900rpm 葉片角度A 風量6071 m3/h 全壓314 Pa 噪聲72db(A) 配用電機型號YSF-8022 配用電機功率1.1KW第三章 空調系統負荷的確定空調房間的冷熱濕負荷是確定空調系統送風量和空調設備的容量的基本依據，空調房間的的熱量包括周圍圍護結構的太陽輻射熱量，設備管道及其他室內熱源的散熱量，食品物料的散熱量。當確定空調房間的計算濕負荷時，必須根據各項濕源的種類選用不同的群集系數，當計算空調房間的散熱量，要考慮下列因素：1. 人體散熱量2. 滲透空氣帶入室內的熱量3. 化學反應過程產生

19、的熱量4. 各種濕表面，液面或液流的散濕量5. 食品及其它物料的散濕量6. 設備的散濕量空調系統冷負荷，應根據所服務的房間同時使用情況，系統類型和調節方式，按各房間諑時冷負荷的的綜合最大值或各房間的計算冷負荷累加值而定，并應計算新風冷負荷以及通風機，水泵，風管，水管等溫升引起的附加冷負荷。本設計不采用各系統冷負荷綜合最大值作為制冷機的容量，而是把每個逐時值的累加最大值作為選用冷水機組的依據，為使其有富裕值，一般在選用冷水機組時，應以小于1的參差系數， 有關空調的具體計算請見下列計算過程。第一節 二三層主廠房冷負荷計算（一）圍護結構冷負荷計算1.外墻：墻體的衰減系數=0.080.2，由于圍護結構

20、具有較大的惰性，對外界擾量反應遲鈍，從而使負荷溫差的日變化很小，為了簡化計算，可按日平均負荷溫差tp計算冷負荷。查實用供熱空調設計手冊表3.1-13可知 各外墻的日平均負荷溫差分別為 表3-1名稱西外墻東外墻北外墻南外墻日平均負荷溫差tp（）9976各外墻的面積計算如下：西外墻：F =4.5×4.8-6.9×2.1×6=129.06東外墻：F=75×4.8-6.9×2.1×10=215.1南外墻：F=30×4.8-6.9×2.1×4=86.04故各外墻引起的溫差傳熱量為Q=KFt表3-2名稱傳熱系數K (

21、W/)面積F()日平均負荷溫差tp()溫差傳熱量Q=KFt(W)西外墻0.59129.069685.3東外墻0.59215.191142.2南外墻0.5986.046304.62.內墻：根據采暖通風與空氣調節設計規范第 6.2.4.4 條，鄰室為非空調區時，故采用鄰室計算平均溫度，即tls=twp+tlstls鄰室計算平均溫度（） twp夏季空調室外計算日平均溫度（）tls鄰室計算平均溫度與夏季空調室外計算日平均溫度之差（）溫度的差值 表3-3鄰室散熱量（W/m3）tls（）很少（如辦公室和走廊）0-223323-11652.1 北內墻鄰室為開水房，真空泵，保管室，衛生間等，故散熱量較大，假設

22、開水間散熱量為4.5KW，故開水間的散熱量為4.5×1000÷（2.4×4×4.8）=97.7W/m3 , 在23116 W/m3 之間，故tls =5根據采暖通風與空氣調節設計規范第 6.2.8 條,當空氣調節區與鄰室的夏季溫差大于3時,宜按下式計算通過隔墻,樓板等內圍護結構傳熱形成的冷負荷: CL=KF(tls-tn)=KF(twp+tls-tn)式中: CL內圍護結構傳熱形成的冷負荷(W) K,F內圍護結構的傳熱系數(W/ ),傳熱面積()tn室內設計計算溫度（） tls鄰室計算平均溫度（）由于tls=5>3,所以應計算通過北內墻傳熱形成的冷

23、負荷CL,即CL=KF(tls-tn)=2.59×(30-2.4)×4.8-0.9×2.1×3-1.5×2.1×(30.1+1-26)+2.59×2.4×4.8-0.9×2.1×(30.1+5-26)=1860W2.2 西內墻 通過西內墻傳熱形成的冷負荷CL計算計算方法同上tls=5,K=2.59 W/,F=30×4.8-1.5×2.1×2-1.8×2.4×2=176.16通過西內墻傳熱形成的冷負荷CL= KF(twp+tls-tn)=2.59&

24、#215;176.16×(30.1+1-26)=2327W2.3. 窗戶根據圍護結構的放熱特性,查空氣調節課本表2-6(房間類型和放熱特性)可知，因為內墻放熱衰減度f=2.9>2.0，所以該廠房屬于重型結構.采用諧波法的工程簡化方法進行計算通過窗戶傳熱引起的冷負荷，包括窗戶瞬變傳導得熱和日射得熱形成的冷負荷。(1).窗戶瞬變傳導得熱形成的冷負荷 按下式進行計算:CLQ=KFt式中: K窗戶的傳熱系數, W/F窗口面積, t計算時刻的負荷溫差, ,見空氣調節課本附錄2-12. 因傳導負荷只與氣溫有關,故按最熱月的日較差分區,見附錄2-12.窗戶熱容小，傳熱系數較大，故負荷溫差按早

25、較差0.5分檔。當所計算的城市室外平均氣溫與制表與制表地點不同時，就適當加以修正。(2).窗戶日得射得熱形成的冷負荷按下式進行計算:CLQ=FXg XZ Xd Jn式中: F窗口面積, Xg窗戶的構造修正系數,Xg =0.50 XZ窗戶的內遮陽修正系數, XZ =0.60 Xd窗戶的地點修正系數, Xd=1.0 Jn計算時刻的透過有內遮陽設施外窗的太陽輻射負荷強度, W/,見空氣調節課本附錄2-13西外窗冷負荷:(1)瞬變傳導得熱形成的冷負荷由附錄2-12中查得各計算時刻的負荷溫差t,計算結果列于下表中：西外窗瞬變傳導得熱形成的冷負荷(W) 表3-4計算時刻7:008:009:0010:001

26、1:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00t1.82.43.24.04.75.45.96.36.66.76.56.25.0K2.9F86.94CLQ4546058071009118513611488158816641689163915631260(2)日得射得熱形成的冷負荷由附錄2-13中查得名計算時刻的負荷強度Jn,計算結果列于下表中：西外窗日得射得熱形成的冷負荷(W) 表3-5計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00Jn36516474848813221

27、327930828621099Xg0.5XZ0.6Xd1.0F86.94CLQ939133016691930219122953443555572778033745954772582東外窗冷負荷:東外窗瞬變傳導得熱形成的冷負荷(W) 表3-6計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00t1.82.43.24.04.75.45.96.36.66.76.56.25.0K2.9F6.9×2.1×10=144.9CLQ4546058071009118513611488158816641689163

28、915631260東外窗日得射得熱形成的冷負荷(W) 表3-7計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00Jn212274292262198148138128116100816046Xg0.5XZ0.6Xd1.0F144.9CLQ9216119111269311389860764345999556450424347352126081999南外窗冷負荷南外窗瞬變傳導得熱形成的冷負荷(W) 表3-8計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:001

29、8:0019:00t1.82.43.24.04.75.45.96.36.66.76.56.25.0K2.9F6.9×2.1×4=57.96CLQ30340353867279090899210591109112610921042840東外窗日得射得熱形成的冷負荷(W) 表3-9計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00Jn26425667788586847867523526Xg0.5XZ0.6Xd1.0F57.96CLQ4527309741165136614781495146113561

30、165904609452 4.內門冷負荷計算方法同內墻引起的冷負荷(1)西內門冷負荷西內門的鄰室溫升tls=1,所以內門傳熱引起的冷負荷Q= KF(twp+tls-tn)=2.9×(1.5×2.4×2+1.8×2.4×2)×(30.1+1-26)=234W(2)北內門冷負荷西內門的鄰室溫升tls=1，5，所以內門傳熱引起的冷負荷Q=KF(twp+tls-tn)=2.9×(0.9×2.1×3+1.5×2.1)×(30.1+1-26)+2.9×(0.9×2.1) 

31、15;(30.1+5-26)=180W二三層廠房車間圍護結構冷負荷匯總表 表3-10計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00西外墻685東外墻1142南外墻304北內墻1860西內墻2327西內門234北內門180西外窗溫差4546058071009118513611488158816641689163915631260日射939133016691930219122953443555572778033745954772582東外窗溫差75610091345168119752269247926472773

32、2815271326052101日射9216119111269311389860764345999556450424347352126081999南外窗溫差30340353867279090899210591109112610921042840日射4527309741165136614781495146113561165904609452匯總18852227202475824578228462147722628246062595325907240602063615966最大時刻出現在 15:00 ,為25953 W= 25.953 KW(二).內擾(室內熱源)散熱形成的冷負荷 室內熱源包括工藝

33、設備散熱、照明散熱及人體散熱等。 室內熱源散出的熱量包括顯熱和潛熱兩部分，顯熱散熱中對流熱成為瞬時冷負荷，而輻射熱部分則先被圍護結構等物體表面所吸收，然后再緩慢地逐漸散出，形成冷負荷.潛熱散熱瞬時冷負荷。1. 人體散熱形成的冷負荷人體散熱與性別，年齡，衣著，勞動強度以及環境條件(溫、濕度)等多種因素有關。從性別上看，可認為成年女子總散熱量約為男子的85%，兒童約為75%。由于性質不同的建筑物中有不同比例的成年男子，女子和兒童數量，而成年女子和兒童的散熱量低于成年男子。為了實際計算方便，可以成年男子為基礎，乘以考慮了各類人員組成比例的系數，稱群集系數。于是人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷則為:

34、Q=q1nX-T W式中: q1不同室溫和勞動性質時成年男子顯熱散熱量，W，見空氣調節課本表2-16 n室內全部人數 群集系數, 見空氣調節課本表2-15, =0.9 T人員進入空調房間的時刻 -T從人員進入房間時算起到計算時刻的時間,h X-T-T時間人體顯熱散熱量的冷負荷系數，見空氣調節附錄表2-16人體潛熱散熱形成的冷負荷為Q=q2n式中: q2不同室溫和勞動性質時成年男子顯熱散熱量，W，見空氣調節課本表2-16 , n同上式查空氣調節課本表2-16可知，t=26時， q1=74W查空氣調節課本附錄表2-16得出-T時間人體顯熱散熱量的冷負荷系數，計算結果列于下表中：人體顯熱散熱形成的計

35、算時刻冷負荷 表3-11計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00X-T000.520.680.730.76000.520.680.730.760q1740.9n60CLQ0020782718291830360020780718291830360人體潛熱散熱形成的冷負荷Q=q2n查空氣調節課本表2-16可知，t=26時， q2=116W故人體潛熱散熱形成的冷負荷Q=q2n=0.9×60×161=9474W2. 照明設備散熱形成的冷負荷照明設備散熱形成的冷負荷Q-T=n1n2N JL-T

36、式中:n1鎮流器消耗功率系數，取n1=1.2n2燈罩隔熱系數，取0.8N照明燈具所需功率WJL-T照明散熱的負荷系數, 見空氣調節課本附錄2-15-T開燈后的小時數按實際測量數值可知，該廠房每平方米所需照明設備功率15W則總照明設備功率為N=15×(75×30)=33750W照明設備散熱形成的冷負荷(W)(連續開燈4小時) 表3-12計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00JL-T000.420.610.660.70000.420.610.660.700n11.2n20.8N3375

37、0Q-T0014175205882227523625001417520588222752362503. 電熱設備散熱形成的冷負荷電熱設備散熱形成的冷負荷Q-T= n1 n2 n3N JE-T式中: N電熱設備所需功率W JE-T電熱設備散熱的負荷系數,見空氣調節課本附錄2-14n1電熱設備的同時使用系數，取0.9n2電熱設備的利用系數，取0.9n3電熱設備的負荷系數，取0.7二三層主三房有30臺燙機，每臺功率500W電熱設備散熱形成的冷負荷(W)(連續運行4小時) 表3-13計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0

38、019:00JE-T000.560.720.770.81000.560.720.770.810n10.9n20.9n30.7N500×30=15000Q-T00476348475184545300476348475184545904. 蒸汽散熱形成的冷負荷由于車間有30臺燙機，會有大量蒸汽散發出來,故要考慮蒸汽散熱所形成的冷負荷，計算方法如下：按蒸汽焓值的進行計算，即蒸汽散發熱量的通過空調排出，每臺燙機散發蒸汽量為10Kg/h臺，故蒸汽散熱開成的冷負荷為：Q=(1.84×110+2500)- 1.01×26+(2500+1.84×26) ×13

39、.2/1000 ×10×30/(3600×3)=73.403KW注:查焓濕圖可知,室內狀態點為N:t=26,=62.5%,d=13.2g/Kg干空氣5. 局部排風形成的冷負荷Qjp=Gjp(iw-in)=2.5×1.2×(88.6-59.5)=87.3KW二(三)層冷負荷匯總(W) 表3-14計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00圍護結構1885222720247582257822846214772262824606259532590704060206

40、3615966人體顯熱0020782718291830360020782718291830360人體潛熱9474設備001008012960138601458000100801296013860145800照明0047634847518454560047634847518454560蒸汽73403排風87300合計189029192897215951222908223400223768192805194783217146224237225865222927186143最大時刻出現在下午17:00，最大冷負荷為225865W=225.865KW第二節 四層主廠房冷負荷確定(一) 圍護結構傳熱形成

41、的冷負荷(1) 通過圍護結構(門、窗、墻體)所傳遞的熱量所形成的冷負荷與二三層廠房車間一樣，這里不做詳細計算，就以表格的形式表現出來,見下表所示(2) 通過屋頂傳熱所形成的冷負荷：采用諧波法的工程簡化方法進行計算通過屋頂傳熱引起的冷負荷,按下式進行計算：CLQ=KFt- 式中: 計算時間, h 圍護結構表面受到周期為24小時諧性溫度波作用溫度波傳到內表面的時間延遲， hK屋頂的傳熱系數, W/F屋頂面積，t-計算時刻的負荷溫差, ,見空氣調節課本附錄2-11.查空氣調節課本附錄2-5,水泥屋面的吸收系數=0.74屋頂冷負荷(W) 表3-15計算時刻7:008:009:0010:0011:001

42、2:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00t-0000121111121314151718 K0.79F75×30=2250CLQ0000213301955319553213302310824885266633021831995四層車間圍護結構冷負荷匯總表(W) 表3-16計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00屋頂00002133019553195532133023108248852666330218186640西外墻685東外墻1142南外墻304北內墻

43、1860西內墻2327西內門234北內門180西外窗溫差4546058071009118513611488158816641689163915631260日射939133016691930219122953443555572778033745954772582東外窗溫差756100913451681197522692479264727732815271326052101日射9216119111269311389860764345999556450424347352126081999南外窗溫差30340353867279090899210591109112610921042840日射452730

44、9741165136614781495146113561165904609452匯總18852227202475824578441764103042181459364906150792507235085434606(二) 內擾(室內熱源)散熱形成的冷負荷(1).人體散熱形成的冷負荷，計算方法與上面相同，這里不再重述。人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷表3-17計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00X-T000.520.680.730.76000.520.680.730.760q1740.9n45CLQ0

45、015592039218922770015592039218922770人體潛熱散熱形成的冷負荷Q=q2n=0.9×116×45=7106W(2). 照明設備散熱形成的冷負荷與二(三)層相同,詳細結果見冷負荷匯總表。(3). 電動設備散熱形成的冷負荷電動設備散熱形成的冷負荷Q-T= JE-Tn1 n2 n3N /式中: N電熱設備所需功率W JE-T電動設備散熱的負荷系數,見空氣調節課本附錄2-14n1電熱設備的同時使用系數，取0.9n2電熱設備的利用系數，取0.9n3電熱設備的負荷系數,取0.7電動機的效率,取85%四層廠房有帶裁機4臺, 每臺功率10KW,粘襯機4臺, 每臺功率12KW故總計安裝功率為88KW，所以電動設備散熱形成的冷負荷見下表。電動設備散熱形成的冷負荷(W)(連續運行4小時) 表3-18計算時刻7:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00JE-T000.560.720.770.81000.560.720.770.8