1、x xx x 市市公公安安局局虹虹橋橋交交通通樞樞紐紐 綜綜合合派派出出所所工工程程 模模 板板 施施 工工 方方 案案 集團有限公司 年 月 日 目目 錄錄 第第一一章章 工工程程概概況況. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .2 2 一、工程概況.2 二、總體策劃.2 三、模板工藝流程圖.4 第第二二章章 施施工工部部署署 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2、. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5 5 一、施工準備.5 第第三三章章 模模板板設設計計 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7 7 一、模板設計依據.7 二、模板設計原則.7 三、模板配置方案.7 四、模板驗算.13 第第四四章章 模模板板施施工工 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3、. . . . . . . . . . . . . . . . .5 59 9 一、模板加工.59 二、模板吊運.59 三、模板的安裝.59 第第五五章章 技技術術質質量量保保證證措措施施. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .6 63 3 一、材料質量標準.63 二、施工質量要求.63 第第六六章章 節節約約材材料料措措施施和和成成品品保保護護. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4、 . . . .6 65 5 第第七七章章 安安全全、文文明明、環環保保施施工工措措施施. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .6 66 6 第第一一章章 工工程程概概況況 一一、 工工程程概概況況 工程名稱： 上海市公安局虹橋交通樞紐派出所工程 建設單位： 上海市公安局 設計單位：上?，F代建筑設計集團建設工程有限公司 監理單位： 施工單位： 上海市公安局虹橋交通樞紐派出所工程，位于閔行區高鐵線以西，徐虹 中路以北地塊，徐虹中路高架與sn4 路的交匯處。本工程為框架結構，總 建筑面積： 4792.4m

5、（不包括外保溫面積：31.0 m） ，0.000 相應于絕 對標高于 6.36 m，按七度抗震設防，主樓地下局部一層，地上四層，總高 度 15.6m。 二、 總體策劃 根據本工程特點，本模板方案主要滿足適用、先進、合理等要求。模板 采用 183091518厚的膠合 板，背楞采用501002000、木方 配合 483.5 鋼管，用對拉螺栓（型號m12 用于 600*600 柱）拉接，支撐 材料為 483.5 鋼管。 模板作為一種周轉性材料，在施工質量中起著關鍵性的作用，對施工工 期、成本投入、質量控制（尤其砼的外型尺寸、外觀質量）有著重要影響。 結構施工時應合理劃分施工流水段，增大模板材料的周轉

6、頻率，達到高 質量、高速度、低成本的最終目的。 三、 模板工藝流程圖 第第二二章章 施施工工部部署署 前期工作 混凝土結構工程施工及驗收規范 施工圖紙 模板設計 材料準備 作業條件 模板施工 模板安裝 模板拆除 驗收 模板預檢資料 向監理報驗 資料歸檔 下道工序 模板 支撐體系 預留、預埋 模板加工階段 第第二二章章 施施工工部部署署 一、 施工準備 （一） 技術準備 1、審圖 施工前認真查看圖紙（包括結構與建筑、專業圖紙的對應情況），做 好圖紙審查記錄，包括圖紙會審記錄、設計交底記錄及設計答疑文件等。并 根據相關規范及圖紙找出模板施工中的難點，做到重點突出。 2、管理人員及勞務人員研討及交底

7、會 項目技術部除按規定對項目相關部門及配屬隊伍進行方案措施研討、交 底（包括書面和口頭）外，由配屬隊伍管理層向其模板操作層進行方案、措 施交底（包括書面和口頭） ，并由項目工程部和質量總監參加。 3、加工場地準備 1）結構施工階段設置木模加工棚及模板堆放區。 2）模板堆放區必須滿足相關消防要求。電源從臨近配電箱引出。 4設專人負責模板堆放，模板堆放應分規格、分類型集中堆放。模板下 部墊通長 50100mm 木方（下雨天氣應用塑料布遮蓋）。 （二） 材料準備 采購模板應滿足設計要求的剛度。根據流水段的劃分，項目技術部按照 施工總進度計劃編制了模板用量計劃。柱模以 一層計算 ;梁、板模以二 層 計

8、算。 （三） 機械準備 木工加工機械一覽表 序號機械名稱數量規格 1 平刨 2mb504b 2 圓鋸 4mt500 3 無齒鋸 6jg400 4 手電鋸 6 （四） 測量準備 根據平面控制網，在基礎墊層上放出底板控制軸線和獨立柱基礎控制軸 線。板（包括底板）砼澆筑完成支設豎向模板前，在板（包括底板）上放出 該層平面控制軸線。待豎向鋼筋綁扎完成后，在每層豎向鋼筋上部標出 標高控制點。 第第三三章章 模模板板設設計計 一、 模板設計 依據 1、結構施工圖、建筑施工圖； 2、 混凝土結構工程施工及驗收規范 （gb 50204-2002） ； 3、 建筑施工手冊 縮印本第 四版； 4、施工組織設計及質

9、量目標計劃； 5、上海 地方有關文件規定和強制要求； 6、建設工程施工質量驗收統一標準（gb50300-2001） 二、 模板設計原則 為確保該工程結構質量在設計過程中，需做到以下幾點： 1、接縫要嚴密，不漏漿。保證構件的形狀尺寸和相互位置的正確，模板 構造合理，便于支拆。 2、在施工過程中，不變形、不破壞、不倒塌。 3、合理配備模板，減少一次性投入，增加模板周轉次數，實施文明施工。 三、 模板 配置 方案 （一）基礎底 板、基礎梁 本工程的溝槽低于底板部分均設磚模。承臺、地梁、底板側壁采用 m5 水泥砂漿砌 mu10 紅磚胎模。以墊層為底模。底板外側根據底板厚度配制 相應高度的模板，立桿30

10、0 一道。安裝時在模板外側素砼內用鋼管打入， 并采用斜撐，支撐于基坑邊的支撐點上，支撐點必須堅固可采用鋼管進行加 固。 (二)獨立柱模板 獨立柱面板采用18厚九合板，支承與滿堂腳手架拉接三道，以保證模 板的垂直度和控制水平位移。 項目內背楞外背楞對拉螺栓支撐 獨立柱 豎向， 50100 木方， 間距小于 250mm 橫向,雙鋼管，柱 箍間距 500mm，下 方 1/3 柱箍間距 400mm。 m12 雙向各 一道 483.5 鋼管 支撐,每邊 3 道， 支撐與滿堂架連 接 （三）墻體模板 : 墻體模板配至板底，采用 18mm 厚膠合板，內背楞為 50100 木方外背楞為雙鋼 管，頭一道雙鋼管距

11、地 230mm，地下室外墻墻體對拉螺栓焊接止水鋼板。采用先安 裝模板，后安裝陰角模的施工順序。 項目內背楞外背楞對拉螺栓支撐 墻體 豎向： 50100 木方,間 距 300mm 橫向： 483.5 雙鋼 管通長布置，間 距 400mm 12，橫向間距 600mm，豎向間距 400mm 483.5 鋼 管支撐,內側 縱向各 3 道 ，間距 1500 20厚30*30木塊,待拆模后, 鑿去木塊用1:2的水泥砂漿填平 地下室外墻止水穿墻螺栓 墻厚-40 10cm長的螺紋 12穿墻螺桿厚50*50止水片滿焊6鋼筋與螺桿焊牢 用于地下室墻體外側 (四)梁板模板 梁板模板采用18厚膠合板 面板， 5010

12、0250 木方做主龍骨。支 撐體系為滿堂腳手架體系。 拆模時，先拆梁側模板，后拆梁底模板，在梁與梁的交叉點處均拼制單 塊梁底模板，保留延期支撐。 1.背楞及支撐： 項目內背楞外背楞對拉螺栓支 撐 頂板 100mm50mm 木 方,間距 300mm 483.5 鋼管,板厚 250，間距 1000mm。 鋼管支撐,縱橫 立桿間距 1000mm，水平桿 間距為 1500 車庫 頂板 梁梁底模沿長向 設 50100 木 方間距小于 250mm；梁側模 50100 木方， 間距小于 300mm. 側模用豎向鋼管固定， 間距 500 mm。梁高 800 mm 加斜撐。 當梁高超 過 700 mm 設一道

13、12 對拉 螺栓 483.5 鋼管， 縱橫間距 1000mm；縱橫梁 交點下設一根 483.5 鋼管 支撐（超過 700mm 的梁） 2.現澆板支撐采用鋼管扣件式滿堂腳手架。 3.滿堂腳手架間距1000mm。地下 室滿堂腳手架間距800mm。 單跨縱向不少于二道 單跨橫向不少于三道 鋼管 擱柵 梁、樓板模板支撐示意圖 對拉螺栓 4.支撐排架距離地面20cm 以內需設置縱橫掃地桿一道，縱向掃地桿應采用 直角扣件固定在立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地 桿下方的立桿下。高低處的掃地桿，必須將高處的縱向掃地桿向低處掃地桿 延長兩跨與立桿固定。 5.本工程的模板排架為滿堂模板支架，按

14、照規范要求，每隔4 排支架立 桿需設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。每隔4 排立桿從頂層開 始向下每隔 2 步設置一道水平剪刀撐。 6.剪刀撐斜桿接長用搭接，搭接長度不小于1m，3 個旋轉扣件固定，端部 扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固 定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的 距離不宜大于150mm。 7.考慮排架的穩定性，立桿采用對接為主。當立桿采用搭接時，搭接長度不 得小于 1000mm，連接的旋轉扣件要3 個，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離 不應小于 100mm。剪刀撐、斜桿的搭接做法同立桿。 8.立桿的接頭位置應錯開布置

15、，相鄰立桿接頭不得設于同步內，錯開距離 500mm，立桿接頭與主節點相距不大于h/3500mm。 9.橫桿搭接長度不應小于1m，應等間距設置3 個旋轉扣件固定，嚴禁采 用對接扣件。 (五)樓梯模板 樓梯模板梁板模板采用18mm 膠合板做面板， 50100 木方做次龍骨， 支撐體系為滿堂腳手架體系，483.5 鋼管做主龍骨。具體形式見附 圖。 木方用木楔背緊 多層板倒角 說明： 1.模板面層采用18厚多層板，次龍骨采用5080mm木方，間距不大于 250mm。梯板支撐次龍骨沿縱向分布。 2.采用普通鋼管483.5做支撐架，立桿縱橫間距不大于1000mm，橫 桿步距不大于1500mm。 3.梁側模

16、板采用鋼管卡固。 4.搭設支撐腳手架時采用鋼管抱柱或抱梁或采用斜撐保證其穩定性。 5.模板接縫處貼海綿條防止漏漿。 2 2 木方50100 50100木方250 1 次龍骨250 木方50100 多層板 釘于次龍骨木方上 多層板倒角刨平 1 四、 模板驗算 （一） 墻體模板驗算 墻模板的計算參照 建筑施工手冊 第四版、建筑施工計算手冊 江正榮著、建筑結構荷載規范 (gb 50009-2001)、 混凝土結構設計規 范gb50010-2002、 鋼結構設計規范 (gb 50017-2003)等規范。 墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍 骨，即內龍骨；用以支撐內層龍

17、骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時， 通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。 根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值 為 2.00kn/m2； 1、參數信息 1）基本參數 次楞 (內龍骨 )間距 (mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600； 主楞 (外龍骨 )間距 (mm):400；穿墻螺栓豎向間距(mm):400； 對拉螺栓直徑 (mm):m12； 2）主楞信息 龍骨材料 :鋼楞；截面類型 :圓鋼管 483.5； 鋼楞截面慣性矩i(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):5.08； 主楞肢數 :2； 3）次楞信息 龍骨材料

18、 :木楞； 寬度 (mm):50.00；高度 (mm):100.00； 次楞肢數 :2； 4）面板參數 面板類型 :竹膠合板；面板厚度(mm):18.00； 面板彈性模量 (n/mm2):9500.00； 面板抗彎強度設計值fc(n/mm2):13.00； 面板抗剪強度設計值(n/mm2):1.50； 5）木方和鋼楞 方木抗彎強度設計值fc(n/mm2):13.00；方木彈性模量e(n/mm2): 9500.00； 方木抗剪強度設計值ft(n/mm2):1.50； 鋼楞彈性模量e(n/mm2):210000.00； 鋼楞抗彎強度設計值fc(n/mm2):205.00； 2、墻模板荷載標準值計算

19、 按施工手冊 ，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算， 并取其中的較小值 : 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0 時 系統按 200/(t+15)計算，得 5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力f； 分別為 47.705 kn/m2、72.000 kn/m2，

20、取較小值 47.705 kn/m2 作 為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=47.705kn/m2； 傾倒混凝土時產生的荷載標準值 f2= 2.000 kn/m2。 3、墻模板面板的計算 面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算 要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆 混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐 在內楞上的三跨連續梁計算。 圖圖圖圖圖圖 1）抗彎強度驗算 跨中彎矩計算公式如下: 其中， m-面板計算最大彎距 (n.mm)； l-計算跨度 (內楞間距 ): l =300.0mm； q

21、-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.400.90=20.609kn/m，其中 0.90為按 施工手冊 取的 臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kn/m； q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kn/m； 面板的最大彎距： m =0.121.617300.0300.0= 1.95105n.mm； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力 (n/mm2)； m -面板計算最大彎距 (n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，

22、 h:面板截面厚度； w= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2； 面板截面的最大應力計算值： = m/w = 1.95105 / 2.16104 = 9.007n/mm2； 面面板板截截面面的的最最大大應應力力計計算算值值 = =9 9. .0 00 07 7n n/ /m mm m2 2 小小于于面面板板截截面面的的抗抗彎彎強強 度度設設計計值值 f f = =1 13 3. .0 00 00 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求！ 2）抗剪強度驗算 計算公式如下 : 其中， -面板計

23、算最大剪力 (n)； l-計算跨度 (豎楞間距 ): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.400.90=20.609kn/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kn/m； q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kn/m； 面板的最大剪力： = 0.621.617300.0 = 3890.981n； 截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(n/mm2)； -面板計算最大剪力 (n)： = 3890.981n； b-構件的截面寬度 (

24、mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度 (mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值: t =33890.981/(240018.0) =0.811n/mm2； 面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500n/mm2； 面面板板截截面面的的最最大大受受剪剪應應力力計計算算值值 t t= =0 0. .8 81 11 1n n/ /m mm m2 2 小小于于 面面板板截截面面抗抗剪剪 強強度度設設計計值值 t t = =1 1. .5 50 00 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足

25、要要求求！ 3）撓度驗算 根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下 : 其中， q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.710.40 = 19.08n/mm； l-計算跨度 (內楞間距 ): l = 300.00mm； e-面板的彈性模量 : e = 9500.00n/mm2； i-面板的截面慣性矩 : i = 40.001.801.801.80/12=19.44cm4； 面板的最大允許撓度值: = 1.200mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.67719.08300.004/(1009500.001.94105) = 0.567 mm； 面面板板

26、的的最最大大撓撓度度計計算算值值: : = =0 0. .5 56 67 7m mm m 小小于于等等于于面面板板的的最最大大允允許許撓撓度度 值值 = =1 1. .2 20 00 0m mm m，滿滿足足要要求求！ 4、墻模板內外楞的計算 內楞 (木或鋼 )直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連 續梁計算。 本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm，高度 100mm，截面慣性矩 i 和截面抵抗矩w 分別為 : w = 50100100/6 = 83.33cm3； i = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖 1）內楞的抗彎強度驗算 內楞跨中最大彎矩

27、按下式計算： 其中， m-內楞跨中計算最大彎距(n.mm)； l-計算跨度 (外楞間距 ): l =400.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.300.90=15.456kn/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kn/m， 其中， 0.90 為折減系數。 q =(15.456+0.756)/2=8.106 kn/m； 內楞的最大彎距： m =0.18.106400.0400.0= 1.30105n.mm； 內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力 (n/mm2)； m -內楞計算最

28、大彎距 (n.mm)； w -內楞的截面抵抗矩 (mm3)，w=8.33104； f -內楞的抗彎強度設計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2； 內楞的最大應力計算值： = 1.30105/8.33104 = 1.556 n/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000n/mm2； 內內楞楞的的最最大大應應力力計計算算值值 = = 1 1. .5 55 56 6 n n/ /m mm m2 2 小小于于 內內楞楞的的抗抗彎彎強強度度設設計計 值值 f f = =1 13 3. .0 00 00 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求！ 2）內楞的抗剪強度驗算 最

29、大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， v內楞承受的最大剪力； l-計算跨度 (外楞間距 ): l =400.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.300.90=15.456kn/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kn/m， 其中， 0.90 為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kn/m； 內楞的最大剪力： = 0.68.106400.0 = 1945.490n； 截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最

30、大受剪應力(n/mm2)； -內楞計算最大剪力 (n)： = 1945.490n； b-內楞的截面寬度 (mm)：b = 50.0mm ； hn-內楞的截面高度 (mm)：hn = 100.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(n/mm2)： = 1.500 n/mm2； 內楞截面的受剪應力計算值: fv =31945.490/(250.0100.0) =0.584n/mm2； 內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500n/mm2； 內內楞楞截截面面的的受受剪剪應應力力計計算算值值 = =0 0. .5 58 84 4n n/ /m mm m2 2 小小于于 內內楞楞截截面面的的抗抗剪剪強

31、強 度度設設計計值值 f fv v = =1 1. .5 50 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求！ 3）內楞的撓度驗算 根據 建筑施工計算手冊 ，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振 動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度 (mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kn/m)： q = 47.710.30/2=7.16 kn/m； l-計算跨度 (外楞間距 ): l =400.0mm ； e-內楞彈性模量（ n/mm2）： e = 9500.00 n/mm2 ； i-內楞截面慣性矩 (mm4)，i=4.17106； 內楞的最大撓度計算值: = 0.67714.

32、31/2400.004/(1009500.004.17106) = 0.031 mm； 內楞的最大容許撓度值: = 1.600mm； 內內楞楞的的最最大大撓撓度度計計算算值值 = =0 0. .0 03 31 1m mm m 小小于于 內內楞楞的的最最大大容容許許撓撓度度值值 = =1 1. .6 60 00 0m mm m，滿滿足足要要求求！ 外楞 (木或鋼 )承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁 計算。 本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i 和截面抵抗矩w 分別為 : 截面類型為圓鋼管483.5； 外鋼楞截面抵抗矩 w = 5.08cm3； 外鋼楞截面慣性矩 i = 12.

33、19cm4； 外楞計算簡圖 4）外楞抗彎強度驗算 外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: p = (1.247.71+1.42.00) 0.300.40/2=3.24kn； 外楞計算跨度 (對拉螺栓水平間距 ): l = 600mm； 外楞最大彎矩 :m = 0.1753242.48600.00= 3.40105 n/mm； 強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距 (n.mm)；m = 3.40105 n/mm w - 外楞的凈截面抵抗矩； w = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值 (n/mm2)，f =205.000n

34、/mm2； 外楞的最大應力計算值: = 3.40105/5.08103 = 67.020 n/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000n/mm2； 外外楞楞的的最最大大應應力力計計算算值值 = =6 67 7. .0 02 20 0n n/ /m mm m2 2 小小于于 外外楞楞的的抗抗彎彎強強度度設設計計 值值 f f = =2 20 05 5. .0 00 00 0n n/ /m mm m2 2, ,滿滿足足要要求求！ 5）外楞的抗剪強度驗算 公式如下 : 其中， -外楞計算最大剪力 (n)； l-計算跨度 (水平螺栓間距間距 ): l =600.0mm； p-作用在外楞

35、的荷載 : p = (1.247.71+1.42.00) 0.300.40/2=3.242kn； 外楞的最大剪力： = 0.653242.484 = 1.26103n； 外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(n/mm2)； -外楞計算最大剪力 (n)： = 1.26103n； b-外楞的截面寬度 (mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度 (mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(n/mm2)：fv = 1.500 n/mm2； 外楞截面的受剪應力計算值: =31.26103/(280.0100.0)=0.237n/mm2； 外

36、楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500n/mm2； 外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.50n/mm2； 外外楞楞截截面面的的受受剪剪應應力力計計算算值值 = =0 0. .2 23 37 7n n/ /m mm m2 2 小小于于 外外楞楞截截面面的的抗抗剪剪強強 度度設設計計值值 f fv v = =1 1. .5 50 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求！ 6）外楞的撓度驗算 根據 建筑施工計算手冊 ，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振 動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -外楞最大撓度 (mm)； p-內楞作用在支座上的荷載(kn/m)：p = 47.71

37、0.300.40/22.86 kn/m； l-計算跨度 (水平螺栓間距 ): l =600.0mm ； e-外楞彈性模量（ n/mm2）： e = 210000.00 n/mm2 ； i-外楞截面慣性矩 (mm4)，i=1.22105； 外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.72100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.277mm； 外楞的最大容許撓度值: = 2.400mm； 外外楞楞的的最最大大撓撓度度計計算算值值 = =0 0. .2 27 77 7m mm m 小小于于 外外楞楞的的最最大大容容許許撓撓度度值值 = =2 2. .4 40 00

38、0m mm m，滿滿足足要要求求！ 5、穿墻螺栓的計算 計算公式如下 : 其中 n - 穿墻螺栓所受的拉力； a - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 n/mm2； 查表得： 穿墻螺栓的型號 : m12 ； 穿墻螺栓有效直徑 : 9.85 mm； 穿墻螺栓有效面積 : a = 76 mm2； 穿墻螺栓最大容許拉力值: n = 1.701057.6010-5 = 12.920 kn； 穿墻螺栓所受的最大拉力: n =47.7050.6000.400 = 11.449 kn。 穿穿墻墻螺螺栓栓所所受受的的最最大大拉拉力力 n n= =1 11 1.

39、 .4 44 49 9k kn n 小小于于 穿穿墻墻螺螺栓栓最最大大容容許許拉拉力力 值值 n n = =1 12 2. .9 92 20 0k kn n，滿滿足足要要求求！ （二）柱 模板驗算 柱模板的計算依據 建筑施工手冊 第四版、建筑施工計算手冊 江正榮著、建筑結構荷載規范 (gb 50009-2001)、 混凝土結構設計規 范gb50010-2002、 鋼結構設計規范 (gb 50017-2003)等規范編制。 柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎 楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐 豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互

40、拉接，形成一個完整的柱模板支 撐體系。 柱截面寬度 b(mm):700.00；柱截面高度h(mm):600.00；柱模板的總 計算高度 :h = 3.65m；（取值于 非人防地下車庫 ） 根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值 為 2.00kn/m2； 1、參數信息 1）基本參數 柱截面寬度 b 方向對拉螺栓數目 :1；柱截面寬度b 方向豎楞數目 : 4； 柱截面高度 h方向對拉螺栓數目 :1；柱截面高度 h方向豎楞數目 :4； 對拉螺栓直徑 (mm):m12； 2）柱箍信息 柱箍材料 :鋼楞；截面類型 :圓鋼管 483.5； 鋼楞截面慣性矩 i(cm4):12.19；

41、鋼楞截面抵抗矩 w(cm3):5.08； 柱箍的間距 (mm):500；柱箍肢數 :2； 3）豎楞信息 豎楞材料 :木楞； 寬度 (mm):50.00；高度 (mm):100.00； 豎楞肢數 :2； 4）面板參數 面板類型 :竹膠合板；面板厚度(mm):18.00； 面板彈性模量 (n/mm2):9500.00； 面板抗彎強度設計值fc(n/mm2):13.00； 面板抗剪強度設計值(n/mm2):1.50； 5）木方和鋼楞 方木抗彎強度設計值fc(n/mm2):13.00；方木彈性模量 e(n/mm2): 9500.00； 方木抗剪強度設計值ft(n/mm2):1.50； 鋼楞彈性模量 e

42、(n/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(n/mm2): 205.00； 柱模板設計示意圖 計算簡圖 2、柱模板荷載標準值計算 按施工手冊 ，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計 算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時 系統按 200/(t+15)計算，得 5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h - 模板計算高度，取 3.650m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修

43、正系數，取1.000。 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力f； 分別為 57.246 kn/m2、87.600 kn/m2，取較小值 57.246 kn/m2作為 本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=57.246kn/m2； 傾倒混凝土時產生的荷載標準值 f2= 2.000 kn/m2。 3、柱模板面板的計算 模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程 中取柱截面寬度 b方向和 h方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行 強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的 荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 由前

44、述參數信息可知，柱截面寬度b方向豎楞間距最大，為l= 217 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨， 因此對柱截面寬度 b方向面板按 均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖 1）面板抗彎強度驗算 對柱截面寬度 b方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最 大跨中彎距： 其中， m-面板計算最大彎距 (n.mm)； l-計算跨度 (豎楞間距 ): l =217.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kn/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/

45、m， 式中， 0.90為按 施工手冊 取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956kn/m； 面板的最大彎距： m =0.128.956217217= 1.36105n.mm； 面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力 (n/mm2)； m -面板計算最大彎距 (n.mm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度， h:面板截面厚度； w= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2； 面板的最大應力計算值： = m/w = 1.36105 / 2.

46、43104 = 5.611n/mm2； 面面板板的的最最大大應應力力計計算算值值 = =5 5. .6 61 11 1n n/ /m mm m2 2 小小于于 面面板板的的抗抗彎彎強強度度設設計計值值 = =1 13 3. .0 00 00 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求！ 2）面板抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力 (n)； l-計算跨度 (豎楞間距 ): l =217.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kn/m； 傾倒混凝

47、土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kn/m， 式中， 0.90為按 施工手冊 取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kn/m； 面板的最大剪力： = 0.628.956217.0= 3770.013n； 截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力 (n/mm2)； -面板計算最大剪力 (n)： = 3770.013n； b-構件的截面寬度 (mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度 (mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2

48、； 面板截面受剪應力計算值: =33770.013/(245018.0)=0.698n/mm2； 面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500n/mm2； 面面板板截截面面的的受受剪剪應應力力 = =0 0. .6 69 98 8n n/ /m mm m2 2 小小于于 面面板板截截面面抗抗剪剪強強度度設設計計值值 f fv v = =1 1. .5 50 00 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求！ 3）面板撓度驗算 最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度 (mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kn/m)： q =57.250.

49、4525.76kn/m； l-計算跨度 (豎楞間距 ): l =217.0mm ； e-面板彈性模量（ n/mm2）： e = 9500.00 n/mm2 ； i-面板截面的慣性矩 (mm4)； i= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4； 面板最大容許撓度 : = 217.0 / 250 = 0.868 mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.67725.76217.04/(1009500.02.19105) = 0.186 mm； 面面板板的的最最大大撓撓度度計計算算值值 = =0 0. .1 18 86 6m mm m 小小于于 面面板板最最大大容容許許撓撓度

50、度設設計計值值 = = 0 0. .8 86 68 8m mm m, ,滿滿足足要要求求！ 4、豎楞方木的計算 模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。 本工程柱高度為 3.7m,柱箍間距為 450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按 均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度 100mm，截面慣性矩 i和 截面抵抗矩 w分別為 : w = 50100100/6 = 83.33cm3； i = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖 1）抗彎強度驗算 支座最大彎矩計算公式： 其中， m-豎楞計算最大彎距 (n.mm

51、)； l-計算跨度 (柱箍間距 ): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.250.180.90=11.314kn/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.180.90=0.461kn/m； q = (11.314+0.461)/2=5.888 kn/m； 豎楞的最大彎距： m =0.15.888450.0450.0= 1.19105n.mm； 其中， -豎楞承受的應力 (n/mm2)； m -豎楞計算最大彎距 (n.mm)； w -豎楞的截面抵抗矩 (mm3)，w=8.33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(n/

52、mm2)； f=13.000n/mm2； 豎楞的最大應力計算值: = m/w = 1.19105/8.33104 = 1.431n/mm2； 豎豎楞楞的的最最大大應應力力計計算算值值 = =1 1. .4 43 31 1n n/ /m mm m2 2 小小于于 豎豎楞楞的的抗抗彎彎強強度度設設計計值值 = =1 13 3. .0 00 00 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求！ 2）抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力 (n)； l-計算跨度 (柱箍間距 ): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:

53、 新澆混凝土側壓力設計值 q1:1.257.250.180.90=11.314kn/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.180.90=0.461kn/m； q = (11.314+0.461)/2=5.888 kn/m； 豎楞的最大剪力： = 0.68.566450.0 = 1589.660n； 截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(n/mm2)； -豎楞計算最大剪力 (n)： = 1589.660n； b-豎楞的截面寬度 (mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度 (mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(n/m

54、m2)：fv = 1.500 n/mm2； 豎楞截面最大受剪應力計算值: =31589.660/(250.0100.0)=0.477n/mm2； 豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500n/mm2； 豎豎楞楞截截面面最最大大受受剪剪應應力力計計算算值值 = =0 0. .4 47 77 7n n/ /m mm m2 2 小小于于豎豎楞楞截截面面抗抗剪剪強強 度度設設計計值值 f fv v = =1 1. .5 50 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求！ 3）撓度驗算 最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度 (mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kn/m)

55、： q =57.250.18 = 10.48 kn/m； l-計算跨度 (柱箍間距 ): l =450.0mm ； e-豎楞彈性模量（ n/mm2）： e = 9500.00 n/mm2 ； i-豎楞截面的慣性矩 (mm4)，i=4.17106； 豎楞最大容許撓度 : = 450/250 = 1.8mm； 豎楞的最大撓度計算值: = 0.67710.484504/(1009500.04.17106) = 0.073 mm； 豎豎楞楞的的最最大大撓撓度度計計算算值值 = =0 0. .0 07 73 3m mm m 小小于于 豎豎楞楞最最大大容容許許撓撓度度 = =1 1. .8 80 00 0

56、m mm m ，滿滿足足要要求求！ 5、b方向柱箍的計算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5； 截面慣性矩 i和截面抵抗矩 w分別為 : 鋼柱箍截面抵抗矩 w = 5.08 cm3； 鋼柱箍截面慣性矩 i = 12.19 cm4； 柱箍為 2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： b方向柱箍計算簡圖 其中 p - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kn)，豎楞距離取 b方向 的； p = (1.2 57.250.90 + 1.4 2.000.90)0.183 0.45/2 = 2.65 kn； b方向柱箍剪力圖 (kn) 最大支座力 : n = 6.334 kn； b方向

57、柱箍彎矩圖 (kn.m) 最大彎矩 : m = 0.260 kn.m； b方向柱箍變形圖 (kn.m) 最大變形 : v = 0.063 mm； 1）柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: m = 0.26 kn.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: w = 5.08 cm3； b邊柱箍的最大應力計算值: = 48.75 n/mm2圖 柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 n/mm2； b b邊邊柱柱箍箍的的最最大大應應力力計計算算值值 = =4 48 8. .7 75 5/ /m mm m2 2 小小于于 柱柱箍箍的的抗抗彎彎強強度度設設 計

58、計值值 f f = =2 20 05 5. .0 00 00 0n n/ /m mm m2 2，滿滿足足要要求求 ! ! 2）柱箍撓度驗算 經過計算得到 : = 0.063 mm； 柱箍最大容許撓度 : = 300 / 250 = 1.2mm； 柱柱箍箍的的最最大大撓撓度度 = =0 0. .0 06 63 3m mm m小小于于柱柱箍箍最最大大容容許許撓撓度度 = =1 1. .2 2m mm m，滿滿 足足要要求求 ! ! 6、b方向對拉螺栓的計算 計算公式如下 : 其中 n - 對拉螺栓所受的拉力； a - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.00

59、0 n/mm2； 查表得： 對拉螺栓的型號 : m12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: a= 76.00 mm2； 對拉螺栓所受的最大拉力: n = 6.334 kn。 對拉螺栓最大容許拉力值: n = 1.701057.6010-5 = 12.920 kn； 對對拉拉螺螺栓栓所所受受的的最最大大拉拉力力 n n= =6 6. .3 33 34 4k kn n 小小于于 對對拉拉螺螺栓栓最最大大容容許許拉拉力力值值 n n = =1 12 2. .9 92 20 0k kn n，對對拉拉螺螺栓栓強強度度驗驗算算滿滿足足要要求求! ! 7、h方向柱箍的計算 本工

60、程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩 w分別為 : 本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5； 截面慣性矩 i和截面抵抗矩 w分別為 : 鋼柱箍截面抵抗矩 w = 5.08cm3； 鋼柱箍截面慣性矩 i = 121.90cm4； 柱箍為 2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）： h方向柱箍計算簡圖 其中 p - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kn)，豎楞距離取 h方向 的； p = (1.257.250.90+1.42.000.90)0.217 0.45/2 = 3.14 kn； h方向柱箍剪力圖 (kn) 最大支座力 : n = 7.308 kn； h方向柱箍彎矩圖 (kn